JP4197503B2

JP4197503B2 - Continuous casting mold

Info

Publication number: JP4197503B2
Application number: JP2004117170A
Authority: JP
Inventors: 敬二恒成; 伯公山崎; 泰生山崎; 雅弘谷
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2004-04-12
Filing date: 2004-04-12
Publication date: 2008-12-17
Anticipated expiration: 2024-04-12
Also published as: JP2005297006A

Description

本発明は、連続鋳造用鋳型に関し、より詳しくは、電磁コイルを有し、鋳型内の溶融金属に電磁力を印加可能な連続鋳造用鋳型に関する。 The present invention relates to a continuous casting mold, and more particularly, to a continuous casting mold that has an electromagnetic coil and can apply electromagnetic force to molten metal in the mold.

溶融金属の連続鋳造技術において、溶融金属の湯面の安定化、連続鋳造した鋳片表面の平滑化、及び鋳造速度の高速化を達成するために、鋳造時に電磁力を利用する技術が開発されている。 In the continuous casting technology of molten metal, a technology that uses electromagnetic force during casting has been developed to stabilize the molten metal surface, smooth the surface of continuously cast slabs, and increase the casting speed. ing.

例えば、特許文献１には、図９に示すように、電磁コイル１６０が配置された連続鋳造用鋳型１１０が開示されている。電磁コイル１６０に交流電流を供給することによって交流磁場を発生させ、溶融金属１７０のメニスカス部１７２を、図示するように湾曲させ、パウダー１７４の流入を促進する。また、初期凝固における鋳型と鋳片との接触圧を軽減することにより、製造される鋳型の表面性状の向上が図られる。しかしながら、この方法では、電磁コイル１６０によって発生する交流磁場により、鋳型を構成する冷却銅板に誘導電流が誘起され、鋳型内の溶融金属１７０に付与される磁場が減衰する問題があった。 For example, Patent Document 1 discloses a continuous casting mold 110 in which an electromagnetic coil 160 is arranged as shown in FIG. By supplying an alternating current to the electromagnetic coil 160, an alternating magnetic field is generated, the meniscus portion 172 of the molten metal 170 is bent as shown in the figure, and the inflow of the powder 174 is promoted. Further, by reducing the contact pressure between the mold and the slab in the initial solidification, the surface properties of the manufactured mold can be improved. However, this method has a problem that an induced current is induced in the cooling copper plate constituting the mold by the alternating magnetic field generated by the electromagnetic coil 160, and the magnetic field applied to the molten metal 170 in the mold is attenuated.

溶融金属に付与される磁場の減衰を抑制し、電磁効果を向上させる技術としては、図８に示す、スリット１８０が形成された鋳型１１１が提案されている（特許文献２参照）。鋳型１１１は、鋳造方向に平行な方向に形成された複数のスリット１８０によって、セグメント部分１８５に分割されており、必要に応じて、鋳型１１１には、セグメント部分１８５を連結する複数の桁（図示せず）が配置される。鋳型の中央部には、溶融金属を供給するための、浸漬ノズル１９０が配置される。溶融金属に磁場を作用させるための電磁コイル１６０は、鋳型のセグメント部分１８５を周回するように配置される。スリット１８０によって、溶融金属に効率よくピンチ力を作用させることができる。しかしながら、このようなスリットを設けた鋳型は、バックプレートなどで補強することができないため剛性が劣り、鋳型に熱変形が生じやすい。このため、スラブなどの大断面を有する鋳片の製造に適用することが困難であった。 As a technique for suppressing the attenuation of the magnetic field applied to the molten metal and improving the electromagnetic effect, a mold 111 having slits 180 shown in FIG. 8 has been proposed (see Patent Document 2). The mold 111 is divided into segment portions 185 by a plurality of slits 180 formed in a direction parallel to the casting direction. If necessary, the mold 111 has a plurality of girders (see FIG. Not shown). An immersion nozzle 190 for supplying molten metal is disposed at the center of the mold. The electromagnetic coil 160 for applying a magnetic field to the molten metal is arranged so as to go around the segment portion 185 of the mold. The slit 180 can efficiently apply a pinch force to the molten metal. However, a mold provided with such a slit cannot be reinforced with a back plate or the like, so that the rigidity is inferior and the mold is likely to be thermally deformed. For this reason, it was difficult to apply to manufacture of the slab which has large cross sections, such as a slab.

これらの問題を解決するために、図７に示す、複数の部位から構成された鋳型が提案されている（特許文献３参照）。この連続鋳造用鋳型１１２は、１対の第１冷却銅板１２０、１対の非磁性ステンレス鋼からなる第１バックプレート１２５、１対の第２冷却銅板１３０、１対の非磁性ステンレス鋼からなる第２バックプレート１３５、および絶縁物１４０から構成され、外周面には交流電流を通電する電磁コイル１６０が配置されている。第１冷却銅板１２０と第１バックプレート１２５との接合面、および第２冷却銅板１３０と第２バックプレート１３５との接合面には、少なくとも１つの溝が形成されており、この溝によって、冷却通路１３８が形成される。鋳型の中央部には、溶融金属を供給するための、浸漬ノズル１９０が配置される。 In order to solve these problems, a template composed of a plurality of parts shown in FIG. 7 has been proposed (see Patent Document 3). The continuous casting mold 112 is composed of a pair of first cooling copper plates 120, a pair of non-magnetic stainless steel first back plates 125, a pair of second cooling copper plates 130, and a pair of non-magnetic stainless steels. The second back plate 135 and the insulator 140 are configured, and an electromagnetic coil 160 for passing an alternating current is disposed on the outer peripheral surface. At least one groove is formed in the joint surface between the first cooling copper plate 120 and the first back plate 125 and the joint surface between the second cooling copper plate 130 and the second back plate 135, and cooling is performed by this groove. A passage 138 is formed. An immersion nozzle 190 for supplying molten metal is disposed at the center of the mold.

第１冷却銅板１２０と第２冷却銅板１３０とは、絶縁物１４０を介して電気的に絶縁されている。また、第１バックプレート１２５と第２バックプレート１３５とは、電気的に互いに絶縁された状態で締結されている。このように鋳型を複数の部材から構成し、部材間を絶縁することによって、電磁力のロスを低減可能である。また、鋳型の各辺の全長を単位として分割することによって、加工精度、組み立て精度を確保できる利点がある。 The first cooling copper plate 120 and the second cooling copper plate 130 are electrically insulated via an insulator 140. The first back plate 125 and the second back plate 135 are fastened in a state where they are electrically insulated from each other. Thus, the loss of electromagnetic force can be reduced by configuring the mold from a plurality of members and insulating the members. Further, by dividing the entire length of each side of the mold as a unit, there is an advantage that processing accuracy and assembly accuracy can be ensured.

しかしながら、第１冷却銅板１２０をスライドさせて製造される鋳片の幅を変更すると、摩擦や異物のかみこみによって、絶縁物１４０が損傷したり脱落したりする可能性がある。つまり、鋳造において、幅変更などの操業を繰り返すと、絶縁能力が低下し、所定の電磁力を印加できなくなる問題が懸念される。
特開昭５２−３２８２４号公報特開平５−１５９４９号公報特開２０００−２４６３９７号公報 However, if the width of the slab manufactured by sliding the first cooling copper plate 120 is changed, there is a possibility that the insulator 140 may be damaged or dropped due to friction or inclusion of foreign matter. In other words, there is a concern that in casting, when an operation such as width change is repeated, the insulation capability is lowered and a predetermined electromagnetic force cannot be applied.
JP 52-32824 A Japanese Patent Laid-Open No. 5-15949 JP 2000-246397 A

そこで、本発明の目的は、電磁力を鋳型内の溶融金属に印加可能である連続鋳造用鋳型であって、製造される鋳片の幅を変更可能であり、かつ、長期に亘って良質の鋳片を製造可能である、連続鋳造用鋳型を提供することである。 Accordingly, an object of the present invention is a continuous casting mold capable of applying electromagnetic force to the molten metal in the mold, the width of the slab to be manufactured can be changed, and high quality over a long period of time. It is to provide a continuous casting mold capable of producing a slab.

本発明は、
（１）対向する１対の第１冷却銅板と、前記１対の第１冷却銅板と共に溶融金属が流通する空間を仕切るように、前記１対の第１冷却銅板を側面から挟むように配置された、対向する１対の第２冷却銅板と、前記第１冷却銅板の外部に、前記第１冷却銅板と電気的に絶縁するように配置された、１対の第１バックプレートと、前記第２冷却銅板の外部に配置された、１対の第２バックプレートと、前記溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属に、電磁力を印加可能な電磁コイルと、を有する連続鋳造用鋳型であって、前記第１バックプレートは、前記第２冷却銅板および前記第２バックプレートと非接触または電気的に絶縁されており、前記第１冷却銅板および前記第１バックプレートは、前記溶融金属が流通する空間の大きさを変更可能なように、可動であり、前記第１冷却銅板は、鋳造方向に前記第１冷却銅板を分割する絶縁物によって、前記１対の第２冷却銅板を結ぶ方向に電気的に絶縁されてなり、前記溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属の熱によって、前記絶縁物と前記絶縁物によって分割された前記第１冷却銅板との間に隙間が生じることを防止するための、隙間防止手段を有することを特徴とする、連続鋳造用鋳型、
（２）前記隙間防止手段は、前記第１冷却銅板における、前記溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属と接触していない部位を、加熱する手段であることを特徴とする、（１）に記載の連続鋳造用鋳型、
（３）前記隙間防止手段は、前記第１冷却銅板における、前記溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属と接触していない部位を、機械的に保持する手段であることを特徴とする、（１）に記載の連続鋳造用鋳型、
（４）前記隙間防止手段は、前記第１冷却銅板における、前記溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属と接触していない部位を、加熱する手段および機械的に保持する手段であることを特徴とする、（１）に記載の連続鋳造用鋳型、
（５）前記加熱する手段は、前記第１冷却銅板に配置された、熱電対、または温水、水蒸気もしくは過熱水蒸気が流通する流路であることを特徴とする、（２）または（４）に記載の連続鋳造用鋳型、
（６）前記機械的に保持する手段は、前記第１冷却銅板を保持するクランプまたはタイボルトであることを特徴とする、（３）または（４）に記載の連続鋳造用鋳型、
である。 The present invention
(1) The pair of first cooling copper plates and the pair of first cooling copper plates are arranged so as to sandwich the pair of first cooling copper plates from the side so as to partition the space where the molten metal flows together with the pair of first cooling copper plates. A pair of opposing second cooling copper plates; a pair of first back plates disposed outside the first cooling copper plate so as to be electrically insulated from the first cooling copper plate; 2. A continuous casting mold having a pair of second back plates disposed outside a cooled copper plate, and an electromagnetic coil capable of applying electromagnetic force to the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. The first back plate is not contacted or electrically insulated from the second cooling copper plate and the second back plate, and the first cooling copper plate and the first back plate are the molten metal. Change the size of the space The first cooling copper plate is movable as possible, and is electrically insulated in a direction connecting the pair of second cooling copper plates by an insulator that divides the first cooling copper plate in the casting direction. In order to prevent a gap from being generated between the insulator and the first cooling copper plate divided by the insulator due to the heat of the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows, gap prevention A continuous casting mold, characterized by comprising:
(2) The gap prevention means is a means for heating a portion of the first cooling copper plate that is not in contact with the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. ) Casting mold for continuous casting,
(3) The gap prevention means is a means for mechanically holding a portion of the first cooling copper plate that is not in contact with the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. The continuous casting mold according to (1),
(4) The gap prevention means is means for heating and mechanically holding a portion of the first cooling copper plate that is not in contact with the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. The continuous casting mold according to (1), characterized by:
(5) In (2) or (4), the means for heating is a thermocouple, or a flow path through which hot water, water vapor, or superheated steam flows, disposed on the first cooling copper plate. The continuous casting mold as described,
(6) The continuous casting mold according to (3) or (4), wherein the mechanically holding means is a clamp or a tie bolt that holds the first cooling copper plate.
It is.

本発明の連続鋳造用鋳型は、冷却銅板中に絶縁物が配置されている。その上、本発明の連続鋳造用鋳型は、溶融金属の熱によって鋳型に隙間が発生することを防止する手段が配置されている。これらの部材によって、鋳造される鋳片の幅の変更に伴う絶縁性の低下が防止され、鋳型の絶縁性が長期間に亘って保持される。このため、長期に亘って良質の鋳片を製造することが可能となる。 In the continuous casting mold of the present invention, an insulator is disposed in a cooled copper plate. In addition, the continuous casting mold of the present invention is provided with means for preventing a gap from being generated in the mold due to the heat of the molten metal. By these members, the deterioration of the insulation due to the change in the width of the cast slab is prevented, and the insulation of the mold is maintained for a long time. For this reason, it becomes possible to manufacture a high quality slab over a long period of time.

本発明者らは、絶縁物の損傷や脱落によって絶縁能力が低下する問題は、冷却銅板を溶融金属が送られる方向に分割し、分割された冷却銅板間に絶縁物を配置することによって、解決可能であることを見出した。まず、この発明について、図面を用いて説明する。 The present inventors have solved the problem that the insulation capacity is reduced due to damage or dropout of the insulator by dividing the cooling copper plate in the direction in which the molten metal is sent and arranging the insulator between the divided cooling copper plates. I found it possible. First, the present invention will be described with reference to the drawings.

図１は、冷却銅板中に絶縁物が配置された連続鋳造用鋳型１０の斜視図である。図２は、冷却銅板中に絶縁物が配置された連続鋳造用鋳型１０の水平断面の部分概略図である。連続鋳造用鋳型１０は、１対の対向する第１冷却銅板２０と、第１冷却銅板２０を挟む、１対の対向する第２冷却銅板３０を有し、１対の第１冷却銅板２０と１対の第２冷却銅板３０とによって、鋳型壁面が形成されている。第１冷却銅板２０は鋳型の短辺側を構成し、可動である。また、第２冷却銅板３０は鋳型の長辺を構成し、固定されている。図１および図２に示す態様においては、第２冷却銅板３０は固定されているが、場合によっては可動式にしてもよい。第２冷却銅板３０が固定されている場合であっても、第２冷却銅板３０は、第１冷却銅板２０の熱膨張に対応できる程度には、可動であることが好ましい。 FIG. 1 is a perspective view of a continuous casting mold 10 in which an insulator is disposed in a cooled copper plate. FIG. 2 is a partial schematic view of a horizontal section of a continuous casting mold 10 in which an insulator is disposed in a cooled copper plate. The continuous casting mold 10 includes a pair of opposing first cooling copper plates 20 and a pair of opposing second cooling copper plates 30 that sandwich the first cooling copper plate 20. A mold wall surface is formed by the pair of second cooling copper plates 30. The first cooling copper plate 20 constitutes the short side of the mold and is movable. The second cooling copper plate 30 constitutes the long side of the mold and is fixed. In the embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the second cooling copper plate 30 is fixed, but it may be movable depending on circumstances. Even when the second cooling copper plate 30 is fixed, the second cooling copper plate 30 is preferably movable to the extent that it can cope with the thermal expansion of the first cooling copper plate 20.

第１冷却銅板２０および第２冷却銅板３０の外側、即ち第１冷却銅板２０および第２冷却銅板３０に関して溶融金属と接する側と反対側には、第１冷却銅板２０を支持する一対の第１バックプレート２５と、第２冷却銅板３０を支持する第２バックプレート３５が設けられる。短辺側の第１冷却銅板２０と第１バックプレート２５とは、絶縁物４０（図１には図示せず）を介して絶縁されている。第１冷却銅板２０と第１バックプレート２５との締結部も、絶縁スリーブと絶縁ワッシャーにより絶縁されている。また、第１バックプレート２５は、第２冷却銅板３０および第２バックプレート３５とは、非接触または絶縁物を介して電気的に絶縁されている。 On the outside of the first cooling copper plate 20 and the second cooling copper plate 30, that is, on the side opposite to the side in contact with the molten metal with respect to the first cooling copper plate 20 and the second cooling copper plate 30, a pair of firsts that support the first cooling copper plate 20. A back plate 25 and a second back plate 35 that supports the second cooling copper plate 30 are provided. The first cooling copper plate 20 and the first back plate 25 on the short side are insulated via an insulator 40 (not shown in FIG. 1). The fastening portion between the first cooling copper plate 20 and the first back plate 25 is also insulated by the insulating sleeve and the insulating washer. The first back plate 25 is electrically insulated from the second cooling copper plate 30 and the second back plate 35 in a non-contact manner or through an insulator.

そして、図１および図２に示す連続鋳造用鋳型の特徴として、第１冷却銅板は鋳造方向に分割されており、分割面には絶縁物４５が配置される。つまり、第１冷却銅板２０は、鋳造方向に第１冷却銅板２０を分割する絶縁物４５によって、１対の第２冷却銅板３０を結ぶ方向に電気的に絶縁されている。「鋳造方向」とは、図１に示すように、溶融金属が移動する方向を意味する。「１対の第２冷却銅板３０を結ぶ方向に絶縁されている」とは、一方の第２冷却銅板３０から、もう一方の第２冷却銅板３０へ、第１冷却銅板２０を通じて電気が流れないようになっていることを意味する。このような絶縁物４５を冷却銅板中に配置した場合、冷却銅板を流れる誘導電流によって磁場が減衰する問題が解決できる。その上、第１冷却銅板２０を移動させて製造される鋳片の大きさを変更する場合における、絶縁物の損傷や脱落が防止される。 As a feature of the continuous casting mold shown in FIGS. 1 and 2, the first cooling copper plate is divided in the casting direction, and an insulator 45 is disposed on the dividing surface. That is, the first cooling copper plate 20 is electrically insulated in the direction connecting the pair of second cooling copper plates 30 by the insulator 45 that divides the first cooling copper plate 20 in the casting direction. “Casting direction” means the direction in which the molten metal moves, as shown in FIG. “Insulated in the direction connecting the pair of second cooling copper plates 30” means that electricity does not flow through the first cooling copper plate 20 from one second cooling copper plate 30 to the other second cooling copper plate 30. It means that it has become. When such an insulator 45 is disposed in the cooling copper plate, the problem that the magnetic field is attenuated by the induced current flowing through the cooling copper plate can be solved. In addition, the insulator is prevented from being damaged or dropped when the size of the slab manufactured by moving the first cooling copper plate 20 is changed.

第１バックプレート２５の外側には、鋳片の幅を変更するためのシリンダー５０が取り付けられている。シリンダー５０は、鋳造中にオンラインで幅を自由に変更出来る方式が望ましく、油圧式の制御機構を有する構造が好ましい。更に、第１冷却銅板および第１バックプレート２５からなる短辺の傾きを自在に変更可能とするためには、図示するように、鋳造方向に２本のシリンダーを取り付けるのが好ましい。 A cylinder 50 for changing the width of the slab is attached to the outside of the first back plate 25. The cylinder 50 is desirably a system in which the width can be freely changed online during casting, and a structure having a hydraulic control mechanism is preferable. Further, in order to freely change the inclination of the short side composed of the first cooling copper plate and the first back plate 25, it is preferable to attach two cylinders in the casting direction as shown in the figure.

鋳型の外周には、鋳造時に鋳型内の溶融金属に交流磁場を与えるために、交流電流が流される電磁コイル６０が配置される。 On the outer periphery of the mold, an electromagnetic coil 60 through which an alternating current flows is disposed in order to apply an alternating magnetic field to the molten metal in the mold during casting.

図１および図２に示す連続鋳造用鋳型の構成部材について、より詳細に説明する。ただし、以下において説明する態様に、本発明の連続鋳造用鋳型が限定されるわけではなく、特許文献３に記載の技術など、既に得られている知見に基づいた改良が施されてもよい。また、新たに見出された改良が施されてもよい。 The constituent members of the continuous casting mold shown in FIGS. 1 and 2 will be described in more detail. However, the embodiment described below is not limited to the continuous casting mold of the present invention, and may be improved based on the knowledge already obtained, such as the technique described in Patent Document 3. Newly found improvements may also be made.

第１冷却銅板２０および第２冷却銅板３０は、鋳造される溶融金属を保持し、冷却するために用いられる。第１冷却銅板２０および第２冷却銅板は、それぞれ、対向するように配置され、第１冷却銅板２０および第２冷却銅板３０の４枚の板によって、溶融金属が流通する空間が仕切られる。即ち、向かい合う１対の第１冷却銅板２０と、向かい合う１対の第２冷却銅板３０とによって、溶融金属が流通する空間が仕切られる。１対の第２冷却銅板３０は、１対の第１冷却銅板２０を側面から挟むように配置される。即ち、図示するように、各第１冷却銅板２０は、対向する２つの側面において、１対の第２冷却銅板３０の溶融金属が供給される側の面と接触している。 The first cooling copper plate 20 and the second cooling copper plate 30 are used for holding and cooling the molten metal to be cast. The 1st cooling copper plate 20 and the 2nd cooling copper plate are arrange | positioned so that it may each oppose, and the space where a molten metal distribute | circulates is partitioned off by the 4 plates of the 1st cooling copper plate 20 and the 2nd cooling copper plate 30. FIG. That is, the space through which the molten metal flows is partitioned by the pair of first cooling copper plates 20 facing each other and the pair of second cooling copper plates 30 facing each other. The pair of second cooling copper plates 30 are arranged so as to sandwich the pair of first cooling copper plates 20 from the side surfaces. That is, as shown in the drawing, each first cooling copper plate 20 is in contact with the surface of the pair of second cooling copper plates 30 on the side to which the molten metal is supplied on the two opposing side surfaces.

第１冷却銅板２０および第２冷却銅板の主成分は銅であるが、Ｃｒ、Ｚｒ、Ａｌなどの元素を含む銅合金であることが好ましい。Ｃｒ、Ｚｒ、Ａｌなどの元素を含む銅合金は、電磁力の浸透性に優れ、電気伝導度が小さいため、第１冷却銅板２０および第２冷却銅板３０として好適である。第１冷却銅板２０および第２冷却銅板３０は、同一の材料からなっていてもよいし、場合によっては異なる材料から構成されてもよい。 Although the main component of the 1st cooling copper plate 20 and the 2nd cooling copper plate is copper, it is preferable that it is a copper alloy containing elements, such as Cr, Zr, and Al. A copper alloy containing elements such as Cr, Zr, and Al is suitable as the first cooling copper plate 20 and the second cooling copper plate 30 because it has excellent permeability of electromagnetic force and low electrical conductivity. The 1st cooling copper plate 20 and the 2nd cooling copper plate 30 may consist of the same material, and may be comprised from a different material depending on the case.

第１冷却銅板２０および第２冷却銅板の厚みは、特に限定されないが、電磁力浸透性を向上させる観点からは薄い方が好ましい。ただし、第１バックプレート２５または第２バックプレート３５とボルトで締結するには、１０ｍｍ以上の厚みがあることが好ましい。冷却銅板の厚さの上限は、研削代を考慮すると、６０ｍｍ以下であることが好ましい。 Although the thickness of the 1st cooling copper plate 20 and the 2nd cooling copper plate is not specifically limited, From the viewpoint of improving electromagnetic force permeability, the thinner one is preferable. However, in order to fasten with the 1st back plate 25 or the 2nd back plate 35 with a volt | bolt, it is preferable that there exists a thickness of 10 mm or more. The upper limit of the thickness of the cooling copper plate is preferably 60 mm or less in consideration of the grinding allowance.

第１冷却銅板２０は、鋳造方向に第１冷却銅板２０を分割する絶縁物４５によって、１対の第２冷却銅板３０を結ぶ方向に電気的に絶縁されている。絶縁物４５による第１冷却銅板２０の分割の態様は、所望する絶縁性能が得られるのであれば特に限定されない。つまり、鋳造方向に関して、第１冷却銅板２０の上面から第１冷却銅板２０の下面にかけて絶縁物４５が存在し、第１冷却銅板２０が絶縁されていればよい。図１には、第１冷却銅板２０が絶縁物４５によって２枚に分割されている実施形態が示されているが、場合によっては、２枚以上の絶縁物４５によって、３枚以上に第１冷却銅板２０が分割されてもよい。 The first cooling copper plate 20 is electrically insulated in the direction connecting the pair of second cooling copper plates 30 by an insulator 45 that divides the first cooling copper plate 20 in the casting direction. The aspect of dividing the first cooling copper plate 20 by the insulator 45 is not particularly limited as long as the desired insulating performance can be obtained. That is, with respect to the casting direction, it is only necessary that the insulator 45 exists from the upper surface of the first cooling copper plate 20 to the lower surface of the first cooling copper plate 20 and the first cooling copper plate 20 is insulated. FIG. 1 shows an embodiment in which the first cooling copper plate 20 is divided into two sheets by an insulator 45. In some cases, the first cooling copper plate 20 is divided into three or more sheets by two or more insulators 45. The cooling copper plate 20 may be divided.

また、本実施形態の特徴として、絶縁物４５は、第１冷却銅板２０と第２冷却銅板３０との接触面に存在しない。接触面に絶縁物４５を配置しないことによって、摩擦や異物のかみこみによる、絶縁物４５の損傷や脱落が防止される。 Further, as a feature of the present embodiment, the insulator 45 does not exist on the contact surface between the first cooling copper plate 20 and the second cooling copper plate 30. By not disposing the insulator 45 on the contact surface, damage or falling off of the insulator 45 due to friction or inclusion of foreign matter is prevented.

分割の具体的態様としては、鋳造方向に平行に第１冷却銅板２０を分割する態様が挙げられる。ただし、鋳造方向に平行に絶縁物４５を配置した場合、絶縁物４５を設けた部位の温度が高くなり、その部分のスラブの凝固が不十分になる虞がある。これを回避するには、第１冷却銅板２０を鋳造方向に傾斜して分割することが有効である。具体的には、第１冷却銅板２０の分割の方向と鋳造方向との角度θが、 As a specific aspect of the division, there is an aspect in which the first cooling copper plate 20 is divided in parallel to the casting direction. However, when the insulator 45 is arranged in parallel to the casting direction, the temperature of the portion where the insulator 45 is provided becomes high, and there is a possibility that the solidification of the slab in that portion becomes insufficient. In order to avoid this, it is effective to divide the first cooling copper plate 20 by inclining in the casting direction. Specifically, the angle θ between the dividing direction of the first cooling copper plate 20 and the casting direction is:

を満足することが好ましい。ここで、Ａは絶縁物の厚みを１００ｍｍで除した値である。これは、メニスカス近傍の、鋳造方向に１００ｍｍ程度の範囲で、凝固の不均一が鋳片の割れ等に最も影響を及ぼすためである。即ち、鋳造方向の１００ｍｍを通過する際に、絶縁層から外れない部分を無くすことが好ましいためである。 Is preferably satisfied. Here, A is a value obtained by dividing the thickness of the insulator by 100 mm. This is because inhomogeneity of solidification has the most influence on cracking of the slab in the vicinity of the meniscus and in the range of about 100 mm in the casting direction. That is, it is preferable to eliminate a portion that does not come off the insulating layer when passing 100 mm in the casting direction.

また、第１冷却銅板２０の分割の方向と鋳造方向との角度の上限は、第１冷却銅板２０と第１バックプレート２５とを締結するボルトの鋳造方向ピッチで規定されるが、通常の鋳型のボルトピッチ以内で傾きをつけた場合の最大角度が５°となる。 The upper limit of the angle between the dividing direction of the first cooling copper plate 20 and the casting direction is defined by the casting direction pitch of the bolts that fasten the first cooling copper plate 20 and the first back plate 25. The maximum angle when tilted within the bolt pitch is 5 °.

本願において絶縁物とは、電気的に絶縁するものをいう。絶縁物は、特に限定されないが、電気絶縁性のセラミックスプレート、溶射により形成されたセラミックス、アルミナ系セラミックス、ジルコニア系セラミックス、マイカ板、セラミックスファイバー成形体、ポリテトラフルオロエチレンなどが好適である。 In this application, an insulator means what is electrically insulated. The insulator is not particularly limited, and an electrically insulating ceramic plate, ceramic formed by thermal spraying, alumina-based ceramic, zirconia-based ceramic, mica plate, ceramic fiber molded body, polytetrafluoroethylene, and the like are preferable.

絶縁物４５の厚みは、絶縁性を確保する観点からは、０．１ｍｍ以上とすることが好ましい。また、絶縁物４５の厚みは、鋳造初期の溶融金属のさしこみを抑える観点からは、１ｍｍ以下にするのが好ましい。 The thickness of the insulator 45 is preferably 0.1 mm or more from the viewpoint of ensuring insulation. In addition, the thickness of the insulator 45 is preferably 1 mm or less from the viewpoint of suppressing the squeezing of the molten metal at the initial stage of casting.

第１バックプレート２５は、第１冷却銅板２０の外部に、第１冷却銅板２０と電気的に絶縁するように配置される。また、第２バックプレート３５は、第２冷却銅板３０の外部に配置される。 The first back plate 25 is disposed outside the first cooling copper plate 20 so as to be electrically insulated from the first cooling copper plate 20. Further, the second back plate 35 is disposed outside the second cooling copper plate 30.

バックプレートの材質によって、印加される電磁場は変化する。バックプレートを非磁性のステンレス鋼とした場合は鋳型内の電磁場の減衰が小さい。即ち、鋳型での磁場減衰を抑えたい場合は、バックプレートを非磁性のステンレス鋼とすることが好ましく、例えば、ＳＵＳ３０４系、ＳＵＳ３１６系、ＳＵＳ３１０系などが好適である。一方、バックプレートを導電率の高い銅あるいは銅合金とすると鋳型内の電磁場が減衰する。これは、電気が流れやすい金属がコイルの内部に設置された場合は、そこに磁場を打ち消す方向に誘導電流が多く流れるためである。従って、冷却銅板近傍の磁場を減衰させたい場合は、バックプレートを導電率の高い銅又は銅合金とすることが好ましい。 The applied electromagnetic field varies depending on the material of the back plate. When the back plate is made of non-magnetic stainless steel, the attenuation of the electromagnetic field in the mold is small. That is, when it is desired to suppress the magnetic field attenuation in the mold, the back plate is preferably made of nonmagnetic stainless steel, and for example, SUS304, SUS316, SUS310, etc. are suitable. On the other hand, when the back plate is made of copper or copper alloy having high conductivity, the electromagnetic field in the mold is attenuated. This is because when a metal that easily flows electricity is installed inside the coil, a large amount of induced current flows in the direction to cancel the magnetic field. Therefore, when it is desired to attenuate the magnetic field in the vicinity of the cooling copper plate, the back plate is preferably made of copper or copper alloy having high conductivity.

第１バックプレート２５および第２バックプレート３５の厚みは、鋳造中の冷却銅板の変形を抑えるため、剛性を考慮して決定されることが好ましい。例えば、長辺側の幅が１ｍ以上であるスラブを鋳造する鋳型においては、厚みを４０ｍｍ以上とすることが好ましい。また、厚みが７０ｍｍ超では、バックプレートでの誘導電流による磁場の損失が大きくなるため、７０ｍｍ以下とすることが好ましい。 The thicknesses of the first back plate 25 and the second back plate 35 are preferably determined in consideration of rigidity in order to suppress deformation of the cooling copper plate during casting. For example, in a mold for casting a slab having a long side width of 1 m or more, the thickness is preferably 40 mm or more. In addition, when the thickness exceeds 70 mm, the loss of the magnetic field due to the induced current in the back plate increases, and therefore, it is preferably 70 mm or less.

第１バックプレート２５は、第１冷却銅板２０と電気的に絶縁されるが、絶縁するには、例えば、第１バックプレート２５と第１冷却銅板２０との間に、絶縁物４０を介在させればよい。絶縁物４０は、特に限定されないが、電気絶縁性のセラミックスプレート、溶射により形成されたセラミックス、アルミナ系セラミックス、ジルコニア系セラミックス、マイカ板、セラミックスファイバー成形体、ポリテトラフルオロエチレンなどが好適である。 The first back plate 25 is electrically insulated from the first cooling copper plate 20, but for the insulation, for example, an insulator 40 is interposed between the first back plate 25 and the first cooling copper plate 20. Just do it. The insulator 40 is not particularly limited, but an electrically insulating ceramic plate, ceramics formed by thermal spraying, alumina ceramics, zirconia ceramics, mica plates, ceramic fiber molded bodies, polytetrafluoroethylene, and the like are suitable.

第１バックプレート２５は、第２冷却銅板３０および第２バックプレート３５と非接触または電気的に絶縁される。電気的に絶縁する場合には、前述の絶縁物が用いられうる。ただし、鋳造される鋳片の大きさを変更するために第１バックプレートを移動させる際に、摩擦によって絶縁物が剥離する可能性もあるため、好ましくは非接触とされる。 The first back plate 25 is not contacted or electrically insulated from the second cooling copper plate 30 and the second back plate 35. In the case of electrical insulation, the above-described insulator can be used. However, when the first back plate is moved to change the size of the cast slab to be cast, there is a possibility that the insulator may be peeled off by friction, so that it is preferably non-contact.

第１冷却銅板２０および第１バックプレート２５は可動式であり、溶融金属が流通する空間の大きさを変更し、鋳造される鋳片の大きさを変更可能である。第１冷却銅板２０および第１バックプレート２５を可動する手段については特に限定されない。例えば、図示するようなシリンダー５０が取り付けられる。 The first cooling copper plate 20 and the first back plate 25 are movable, and the size of the cast slab can be changed by changing the size of the space through which the molten metal flows. The means for moving the first cooling copper plate 20 and the first back plate 25 is not particularly limited. For example, a cylinder 50 as shown is attached.

鋳型の外周に配置される電磁コイル６０の態様についても、鋳造時に鋳型内の溶融金属に交流磁場を印加可能であれば、特に限定されない。 The aspect of the electromagnetic coil 60 disposed on the outer periphery of the mold is not particularly limited as long as an alternating magnetic field can be applied to the molten metal in the mold during casting.

本発明者らは、図１および図２に示す連続鋳造用鋳型の性能を、より向上させる手段について検討した結果、溶融金属からの熱による、冷却銅板の熱膨張の差によって、連続鋳造用鋳型の寿命が低下する可能性があることを見出した。これについて、図３を用いて説明する。図３は、溶融金属が流通する空間側の、第１冷却銅板２０の表面の概略図である。図３Ａは、第１冷却銅板が膨張する前の概略図であり、図３Ｂは、第１冷却銅板が膨張した後の概略図である。鋳造過程においては、第１冷却銅板および第２冷却銅板によって仕切られた空間に、溶融金属が供給される。そして、所定の位置に溶融金属の湯面が存在する（図３Ａ）。この湯面より下に存在する第１冷却銅板２０は、高温の溶融金属によって直接加熱され、冷却銅板の温度が上昇する。温度上昇に伴う熱膨張によって、第１冷却銅板２０の体積は増加し、第１冷却銅板２０は横方向に延伸する（図３Ｂ）。第１冷却銅板２０は、第２冷却銅板３０によって挟まれているが、連続鋳造用鋳型は、通常、このような熱膨張に対応できるよう、バネなどの機構により、第２冷却銅板３０が多少は広がるように設計されている。 As a result of examining the means for further improving the performance of the continuous casting mold shown in FIGS. 1 and 2, the present inventors have found that the continuous casting mold is different depending on the difference in thermal expansion of the cooled copper plate due to the heat from the molten metal. It has been found that there is a possibility that the lifetime of the product may be reduced. This will be described with reference to FIG. FIG. 3 is a schematic view of the surface of the first cooling copper plate 20 on the space side where the molten metal flows. FIG. 3A is a schematic view before the first cooling copper plate expands, and FIG. 3B is a schematic view after the first cooling copper plate expands. In the casting process, molten metal is supplied to the space partitioned by the first cooling copper plate and the second cooling copper plate. And the molten metal surface of a molten metal exists in a predetermined position (FIG. 3A). The 1st cooling copper plate 20 which exists under this hot_water | molten_metal surface is directly heated by a hot molten metal, and the temperature of a cooling copper plate rises. The volume of the 1st cooling copper plate 20 increases with the thermal expansion accompanying a temperature rise, and the 1st cooling copper plate 20 is extended | stretched to a horizontal direction (FIG. 3B). Although the first cooling copper plate 20 is sandwiched between the second cooling copper plates 30, the continuous casting mold usually has the second cooling copper plate 30 somewhat by a mechanism such as a spring so as to cope with such thermal expansion. Is designed to spread.

一方、湯面より上に存在する第１冷却銅板２０は、熱伝導などによって、溶融金属から間接的には加熱されるものの、溶融金属と接している部位に比べると温度上昇は少ない。一般に、温度上昇は、湯面から遠ざかるほど少なくなる。その結果、湯面より上に存在する第１冷却銅板２０の熱膨張による横方向への延伸は、湯面から遠ざかるに従って少なくなり、第１冷却銅板２０を分割する絶縁物４５周辺において隙間が生じる（図３Ｂ）。この隙間に、鋳造に使用されるパウダーが侵入すると、隙間に侵入したパウダーが絶縁物４５に悪影響を及ぼし、鋳型の寿命を低下させる可能性がある。 On the other hand, although the first cooling copper plate 20 existing above the molten metal surface is indirectly heated from the molten metal by heat conduction or the like, the temperature rise is small compared to the portion in contact with the molten metal. In general, the temperature rise decreases with increasing distance from the hot water surface. As a result, the lateral extension due to thermal expansion of the first cooling copper plate 20 existing above the molten metal surface decreases as the distance from the molten metal surface increases, and a gap is generated around the insulator 45 that divides the first cooling copper plate 20. (FIG. 3B). If the powder used for casting enters the gap, the powder that has entered the gap may adversely affect the insulator 45, possibly reducing the life of the mold.

このような問題は、溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属の熱によって、絶縁物４５と絶縁物４５によって分割された第１冷却銅板２０との間に隙間が生じることを防止するための、隙間防止手段を設けることによって解決可能である。 Such a problem is to prevent a gap from being generated between the insulator 45 and the first cooling copper plate 20 divided by the insulator 45 due to the heat of the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. This can be solved by providing a gap prevention means.

隙間防止手段としては、第１冷却銅板２０の湯面より上の部位の熱膨張と、湯面より下の部位の熱膨張とを近づける手段、および隙間の発生を物理的手段によって強制的に防止する手段が挙げられる。これらの手段について順に説明する。 As the gap preventing means, means for bringing the thermal expansion of the portion above the molten metal surface of the first cooling copper plate 20 close to the thermal expansion of the portion below the molten metal surface, and forcibly preventing the occurrence of the gap by physical means. The means to do is mentioned. These means will be described in order.

湯面上下の熱膨張を近づける手段としては、第１冷却銅板２０における、溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属と接触していない部位を、加熱する手段が挙げられる。つまり、第１冷却銅板２０の湯面より上の部位を加熱して、湯面より下の部位の熱膨張に近づけて、隙間が生じることを防止手段である。加熱手段によって加熱される第１冷却銅板２０は、熱伝導性に優れる銅または銅合金であるため、加熱手段周辺の温度を速やかに所望する温度に上昇させることが可能である。 As a means for bringing the thermal expansion above and below the molten metal surface closer, there is a means for heating a portion of the first cooling copper plate 20 that is not in contact with the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. That is, it is a means for preventing a gap from being generated by heating a portion above the molten metal surface of the first cooling copper plate 20 to approach the thermal expansion of the portion below the molten metal surface. Since the 1st cooling copper plate 20 heated by a heating means is copper or a copper alloy which is excellent in thermal conductivity, it is possible to raise the temperature around a heating means quickly to a desired temperature.

図４は、加熱手段が設けられた第１冷却銅板２０の一実施形態の概略図である。第１冷却銅板２０の上方に、第１冷却銅板２０を加熱するための加熱手段２１が設けられている。加熱手段としては、第１冷却銅板２０に配置された、熱電対、または温水、水蒸気もしくは過熱水蒸気が流通する流路などが挙げられる。加熱手段として熱電対を用いる場合には、熱電対と第１冷却銅板との間には絶縁物を介在させて、絶縁することが好ましい。作業性や加熱効率を考慮すると、加熱手段２１は、水蒸気または過熱水蒸気が流通する流路であることが好ましい。 FIG. 4 is a schematic view of an embodiment of the first cooling copper plate 20 provided with heating means. A heating means 21 for heating the first cooling copper plate 20 is provided above the first cooling copper plate 20. Examples of the heating means include a thermocouple or a flow path through which hot water, water vapor, or superheated water vapor flows, which is disposed on the first cooling copper plate 20. When using a thermocouple as the heating means, it is preferable to insulate by interposing an insulator between the thermocouple and the first cooling copper plate. Considering workability and heating efficiency, the heating means 21 is preferably a flow path through which water vapor or superheated water vapor flows.

加熱手段２１の配置箇所、形態、個数などについては特に限定されない。連続鋳造用鋳型の大きさ、第１冷却銅板の熱膨張係数、供給される溶融金属の温度などに応じて決定されればよい。多様な鋳造条件に対応するためには、複数の加熱手段２１を、鋳造方向に配置してもよいし、広い温度範囲に制御可能な熱電対を設置してもよいし、流通する水蒸気や過熱水蒸気の温度を制御してもよい。例えば、複数の加熱手段２１を、鋳造方向に配置した場合には、湯面の高さの変更に適切に対処可能である。具体的には、湯面が高い場合には、第１冷却銅板２０の上部にある加熱手段２１を稼動させ、第１冷却銅板２０の下部にある加熱手段２１は停止させる。湯面が低い場合には、第１冷却銅板２０の上部にある加熱手段２１、および第１冷却銅板２０の下部にある加熱手段２１の双方を稼動させる。 There are no particular restrictions on the location, form, number, etc. of the heating means 21. What is necessary is just to determine according to the magnitude | size of the casting mold for continuous casting, the thermal expansion coefficient of a 1st cooling copper plate, the temperature of the molten metal supplied, etc. In order to cope with various casting conditions, a plurality of heating means 21 may be arranged in the casting direction, a thermocouple that can be controlled in a wide temperature range may be installed, or the water vapor or superheated The temperature of the water vapor may be controlled. For example, when a plurality of heating means 21 are arranged in the casting direction, it is possible to appropriately cope with a change in the height of the molten metal surface. Specifically, when the molten metal surface is high, the heating means 21 above the first cooling copper plate 20 is operated, and the heating means 21 below the first cooling copper plate 20 is stopped. When the molten metal surface is low, both the heating means 21 above the first cooling copper plate 20 and the heating means 21 below the first cooling copper plate 20 are operated.

加熱手段２１は、第１冷却銅板２０の温度を、経時的に観察して、それに応じて制御されてもよいし、経験則に則って制御されてもよい。経時的に温度を観察する方法としては、第１冷却銅板２０に、鋳造方向に複数の温度測定装置を配置して、鋳造方向の温度分布を観察する方法が挙げられる。経験則を用いる場合には、コンピュータシミュレーションや、テストサンプルにおける、第１冷却銅板２０の膨張度合いを考慮して、加熱手段２１を制御すればよい。 The heating means 21 may be controlled in accordance with an empirical rule by observing the temperature of the first cooling copper plate 20 over time and controlling it accordingly. As a method for observing the temperature over time, a method of observing the temperature distribution in the casting direction by arranging a plurality of temperature measuring devices in the casting direction on the first cooling copper plate 20 can be mentioned. When using an empirical rule, the heating means 21 may be controlled in consideration of the degree of expansion of the first cooling copper plate 20 in a computer simulation or a test sample.

隙間の発生を物理的手段によって強制的に防止する手段としては、第１冷却銅板２０における、溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属と接触していない部位を、機械的に保持する手段が挙げられる。つまり、第１冷却銅板２０の湯面より上の部位を、物理的な力によって、強制的に保持する手段である。 As a means for forcibly preventing the occurrence of the gap by a physical means, a means for mechanically holding a portion of the first cooling copper plate 20 that is not in contact with the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. Is mentioned. That is, it is means for forcibly holding the portion above the molten metal surface of the first cooling copper plate 20 by physical force.

図５は、保持手段としてクランプ２２ａが設けられた第１冷却銅板２０の一実施形態の概略図である。第１冷却銅板２０の上方に、絶縁物４５周辺に隙間が生じることを防止するためのクランプ２２ａが設置されている。また、図６は、保持手段としてタイボルト２２ｂが設けられた第１冷却銅板２０の一実施形態の概略図である。第１冷却銅板２０の上方に、絶縁物４５周辺に隙間が生じることを防止するためのタイボルト２２ｂが、第１冷却銅板２０の内部に設置されている。図５および図６に示すように、保持手段を設置することによって、絶縁物４５周辺に隙間が生じることが防止される。 FIG. 5 is a schematic view of an embodiment of the first cooling copper plate 20 provided with a clamp 22a as a holding means. A clamp 22a is installed above the first cooling copper plate 20 to prevent a gap from being generated around the insulator 45. FIG. 6 is a schematic view of an embodiment of the first cooling copper plate 20 provided with tie bolts 22b as holding means. Above the first cooling copper plate 20, tie bolts 22 b for preventing gaps around the insulator 45 are installed inside the first cooling copper plate 20. As shown in FIGS. 5 and 6, the installation of the holding means prevents a gap from being generated around the insulator 45.

クランプ２２ａやタイボルト２２ｂは、隙間が生じることを防止するのに充分な強度を有していれば、材料については特に限定されない。例えば、鋼製のクランプおよびタイボルトが使用される。また、隙間が生じることを防止できれば、クランプやタイボルトの形状についても、特に限定されない。なお、クランプやタイボルトなどの保持手段を用いる場合、保持手段と冷却銅板とは絶縁することが好ましい。 The material of the clamp 22a and the tie bolt 22b is not particularly limited as long as the clamp 22a and the tie bolt 22b have sufficient strength to prevent a gap from being generated. For example, steel clamps and tie bolts are used. Moreover, if it can prevent that a clearance gap produces, it will not specifically limit about the shape of a clamp or a tie bolt. In addition, when using holding means, such as a clamp and a tie bolt, it is preferable to insulate a holding means and a cooling copper plate.

保持手段を用いて、強制的に絶縁物４５周辺における隙間の発生を防止した場合、絶縁物４５周辺における隙間の発生は防止されるが、湯面の上部と下部とで膨張が異なるため、第１冷却銅板２０と第２冷却銅板３０との間には、隙間が生じる。ただし、絶縁物４５周辺に生じる隙間に比べて、第１冷却銅板２０と第２冷却銅板３０との間に生じた隙間は、寿命低下などの問題を引き起こしにくい。 If the holding means is used to forcibly prevent the gap around the insulator 45, the gap around the insulator 45 is prevented, but the expansion is different between the upper part and the lower part of the molten metal surface. A gap is generated between the first cooling copper plate 20 and the second cooling copper plate 30. However, the gap generated between the first cooling copper plate 20 and the second cooling copper plate 30 is less likely to cause problems such as a reduction in the life compared to the gap generated around the insulator 45.

図４および図５に、２種の隙間防止手段を示したが、これらは併用されてもよい。即ち、隙間防止手段として、第１冷却銅板２０における、溶融金属が流通する空間に供給された溶融金属と接触していない部位を、加熱する手段２１および機械的に保持する手段の双方が配置されてもよい。 Although FIG. 4 and FIG. 5 show two types of gap prevention means, these may be used in combination. That is, as the gap preventing means, both the means 21 for heating and the means for mechanically holding the portion of the first cooling copper plate 20 that is not in contact with the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows are arranged. May be.

冷却銅板中に絶縁物が配置された連続鋳造用鋳型の斜視図である。It is a perspective view of the casting mold for continuous casting by which the insulator was arrange | positioned in the cooling copper plate. 冷却銅板中に絶縁物が配置された連続鋳造用鋳型の水平断面の部分概略図である。It is the partial schematic of the horizontal cross section of the casting mold for continuous casting by which the insulator was arrange | positioned in the cooling copper plate. 溶融金属が流通する空間側の、第１冷却銅板の表面の概略図である。図３Ａは、第１冷却銅板が膨張する前の概略図であり、図３Ｂは、第１冷却銅板が膨張した後の概略図である。It is the schematic of the surface of the 1st cooling copper plate of the space side where a molten metal distribute | circulates. FIG. 3A is a schematic view before the first cooling copper plate expands, and FIG. 3B is a schematic view after the first cooling copper plate expands. 加熱手段が設けられた第１冷却銅板の一実施形態の概略図である。It is the schematic of one Embodiment of the 1st cooling copper plate provided with the heating means. 保持手段としてクランプが設けられた第１冷却銅板の一実施形態の概略図である。It is the schematic of one Embodiment of the 1st cooling copper plate provided with the clamp as a holding means. 保持手段としてタイボルトが設けられた第１冷却銅板２０の一実施形態の概略図である。It is the schematic of one Embodiment of the 1st cooling copper plate 20 in which the tie bolt was provided as a holding means. 複数の部位から構成された、従来の連続鋳造用鋳型の水平断面図である。It is a horizontal sectional view of the conventional continuous casting mold composed of a plurality of parts. スリットが形成された、従来の連続鋳造用鋳型の水平断面図である。It is a horizontal sectional view of a conventional continuous casting mold in which slits are formed. 電磁コイルによって電磁力を付与する連続鋳造技術を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the continuous casting technique which provides an electromagnetic force with an electromagnetic coil.

Explanation of symbols

１０…連続鋳造用鋳型、２０…第１冷却銅板、２１…加熱手段、２２ａ…クランプ、２２ｂ…タイボルト、２５…第１バックプレート、３０…第２冷却銅板、３５…第２バックプレート、４０，４５…絶縁物、５０…シリンダー、６０…電磁コイル、１１０，１１１，１１２…連続鋳造用鋳型、１２０…第１冷却銅板、１２５…第１バックプレート、１３０…第２冷却銅板、１３５…第２バックプレート、１３８…冷却通路、１４０…絶縁物、１６０…電磁コイル、１７０…溶融金属、１７２…メニスカス部、１７４…パウダー、１８０…スリット、１８５…セグメント部分、１９０…浸漬ノズル。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Mold for continuous casting, 20 ... 1st cooling copper plate, 21 ... Heating means, 22a ... Clamp, 22b ... Tie bolt, 25 ... 1st back plate, 30 ... 2nd cooling copper plate, 35 ... 2nd back plate, 40, 45 ... Insulator, 50 ... Cylinder, 60 ... Electromagnetic coil, 110, 111, 112 ... Continuous casting mold, 120 ... First cooling copper plate, 125 ... First back plate, 130 ... Second cooling copper plate, 135 ... Second Back plate, 138 ... cooling passage, 140 ... insulator, 160 ... electromagnetic coil, 170 ... molten metal, 172 ... meniscus portion, 174 ... powder, 180 ... slit, 185 ... segment portion, 190 ... immersion nozzle.

Claims

A pair of opposing first cooling copper plates;
A pair of opposing second cooling copper plates disposed so as to sandwich the pair of first cooling copper plates from the side so as to partition a space in which molten metal flows together with the pair of first cooling copper plates;
A pair of first back plates disposed outside the first cooling copper plate so as to be electrically insulated from the first cooling copper plate;
A pair of second back plates disposed outside the second cooling copper plate;
An electromagnetic coil capable of applying electromagnetic force to the molten metal supplied to the space in which the molten metal flows, and a continuous casting mold,
The first back plate is non-contact or electrically insulated from the second cooling copper plate and the second back plate,
The first cooling copper plate and the first back plate are movable so that the size of the space through which the molten metal flows can be changed,
The first cooling copper plate is electrically insulated in a direction connecting the pair of second cooling copper plates by an insulator that divides the first cooling copper plate in a casting direction;
Gap prevention means for preventing a gap from being formed between the insulator and the first cooling copper plate divided by the insulator due to the heat of the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. A mold for continuous casting, characterized by comprising:

The said clearance gap prevention means is a means to heat the site | part which is not in contact with the molten metal supplied to the space where the said molten metal distribute | circulates in the said 1st cooling copper plate. Mold for continuous casting.

The said gap prevention means is a means which hold | maintains the site | part which is not in contact with the molten metal supplied to the space where the said molten metal distribute | circulates in the said 1st cooling copper plate, It is characterized by the above-mentioned. 2. A continuous casting mold according to 1.

The gap prevention means is a means for heating and mechanically holding a portion of the first cooling copper plate that is not in contact with the molten metal supplied to the space through which the molten metal flows. The continuous casting mold according to claim 1.

5. The continuous casting according to claim 2, wherein the heating means is a thermocouple, or a flow path through which hot water, steam, or superheated steam flows, disposed on the first cooling copper plate. template.

5. The continuous casting mold according to claim 3, wherein the mechanical holding means is a clamp or a tie bolt that holds the first cooling copper plate. 6.