JP4227431B2 - 高強度高延性鋼板及びその製造方法 - Google Patents
高強度高延性鋼板及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4227431B2 JP4227431B2 JP2003033746A JP2003033746A JP4227431B2 JP 4227431 B2 JP4227431 B2 JP 4227431B2 JP 2003033746 A JP2003033746 A JP 2003033746A JP 2003033746 A JP2003033746 A JP 2003033746A JP 4227431 B2 JP4227431 B2 JP 4227431B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- strength
- rem
- ductility
- mass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、建材、家電製品、自動車などに適する延性に優れた高強度高延性鋼板および及びその製造方法に関する。なお、本発明の鋼板は熱延鋼板、冷延鋼板，Ｚｎめっき鋼板、合金化Ｚｎめっき鋼板を含むものである。
【０００２】
【従来の技術】
高強度鋼板は、建材、家電製品、自動車など広範囲に使用されている。近年、特に自動車車体において軽量化や衝突安全性の向上の観点から、高強度鋼板が用いられるようになってきた。しかし、高強度ゆえ、加工性が強度と共に劣化してしまう。高強度鋼板の延性を向上させるためには、複合組織の活用が挙げられる。すなわち、軟質なフェライト相と第２相として硬質のマルテンサイト相を複合させたDual-Phase鋼（ＤＰ鋼）、または、第２相として加工により硬質のマルテンサイトに変態するオーステナイト相を複合させた残留オーステナイト鋼が開発されてきた。しかし、それ以降、高延性に対する画期的な技術は開発されておらず、高強度化と更なる延性向上をこれら複合組織化以上に達成される技術はない。
【０００３】
本発明者らの一部は特許文献１および特許文献２等にＲＥＭを含有するＤＰ鋼又はＴＲＩＰ鋼に溶融Ｚｎめっきを施した溶融Ｚｎめっき鋼板を開示した。しかし、特許文献１および特許文献２に開示された発明は上述した複合組織化による高延性化を亜鉛めっき鋼板で実現する技術であり、更なる延性の向上を図るような技術ではない。
【０００４】
【特許文献１】
特願２００１−３０４０３４号
【特許文献２】
特願２００１−３０４０３６号
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記課題を解決し、さらなる高延性化を達成する高強度鋼板及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、種々検討を行った結果、鋼中の酸化物および硫化物を制御することで種々の鋼種の高延性化が可能であることを見出した。これまでにも、介在物を制御して加工性を向上させる技術は開示されているが、そのほとんどが局部伸び向上に関するものであり、均一伸びを向上させるものではなかった。すなわち、Ｒｅｍおよび/またはＹを添加して酸化物および硫化物の形態を制御することで均一伸びが向上する技術を見出した。
【０００７】
ここで、REMはRera Earth Metalの略でＬａから始まるランタノイド系の元素を示す。工業的はミッシュメタルの形で添加されることがおおく、この場合には中でもＬａおよびＣｅの含有が主体となる。
【０００８】
また、この効果は、冷延や熱延、めっきといった異なる製品についても有効で、式（１）および（２）を満たすことで均一伸びの向上が達成される。
【０００９】
本発明は、上記知見に基づいて完成されたもので、その要旨とするところは以下の通りである。
（１）質量％で、
Ｃ ：０．０００１〜０．３％、
Ｓｉ：０．００１〜２．５％、
Ｍｎ：０．０１〜３％、
Ｐ ：０．０００１〜０．３％、
Ａｌ：０．０００１〜４％、
Ｓ ：０．０００１〜０．１％、
Ｎ ：０．０００１〜０．３％、
Ｏ ：０．０００１〜０．１％、
を含有し、
Ｒｅｍ：０．０００５〜０．３％、
Ｙ ：０．０００５〜０．３％、
の一方又は両方を式（２）を満たす範囲で含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、ＲｅｍまたはＹの酸化物および／または硫化物が、
平均粒子径ｄ：０．０１〜１０．０μｍ、
密度ρ：１平方ｍあたり１０7〜１０9個、
平均粒子径ｄと主相平均粒径ｄｍとの比ｄ／ｄｍ； １０-4〜１００、
を満たす分布形態を有することを特徴とする高強度高延性鋼板。
（Ｏ／１６＋Ｓ／３２＋Ｎ／１４） ／（Ｒｅｍ／１４０＋Ｙ／８９）＝０〜１０ …（２）
【００１０】
（２） さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．０００１〜１％、
Ｚｒ：０．０００１〜１％、
Ｈｆ：０．０００１〜１％、
Ｃａ：０．０００１〜１％、
の１種又は２種以上を式（１）を満たす範囲で含有することを特徴とする（１）記載の高強度高延性鋼板。
（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｈｆ／１７８＋Ｃａ／４０）／（Ｒｅｍ／１４０＋Ｙ／８９）＝０〜２０ …（１）
（３）鋼板のミクロ組織が、主相としてフェライト又はフェライト及びベイナイトを面積分率で５０〜９７％含有し、第２相としてマルテンサイト、オーステナイトの一方又は両方を、面積分率で合計３〜５０％未満含むことを特徴とする（１）又は（２）記載の高強度高延性鋼板。
（４）さらに質量％で、
Ｃｒ：０．００１〜５％、
Ｍｏ：０．００１〜５％、
Ｎｉ：０．００１〜５％、
Ｃｕ：０．００１〜５％、
Ｃｏ：０．００１〜５％、
Ｗ ：０．００１〜５％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする（１）〜（３）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（５）さらに質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜１％、
Ｖ ：０．００１〜１％、
Ｔａ：０．００１〜１％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする（１）〜（４）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（６）さらに質量％で、Ｂ：０．０００１〜０．１％を含有することを特徴とする（１）〜（５）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（７）鋼板の表面にＺｎめっきが施されていることを特徴とする（１）〜（６）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（８）溶鋼に、Ａｌ、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｍｎの１種以上を添加して脱酸した後、Ｒｅｍおよび／またはＹを添加し、（１）、（２）、（４）〜（６）の何れか１項に記載の成分からなる溶鋼に調整した後０．１〜５ｍ／ｍｉｎ の鋳造速度で鋳込み、その鋼片を鋳造まま又は一旦７００℃以下に冷却した後に、１１５０〜１２８０℃に加熱し、１１５０〜１２８０℃に加熱し、続いて熱延を行う際に、１０００℃以上の圧延時の１パス当たり圧下率を３０％以下とすることを特徴とする高強度高延性鋼板の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
発明者らは、質量％で、Ｃ：０．０００１〜０．３％、Ｓｉ：０．００１〜２．５％、Ｍｎ：０．０１〜３％、Ｐ：０．００１〜０．３％、Ａｌ：０．０００１〜４％、Ｓ：０．０００１〜０．０３％、Ｎ：０．０００１〜０．０３％、Ｏ：０．０００１〜０．０５％を含有し、さらに、Ｒｅｍ、Ｙ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ，Ｃａの１種又は２種以上を含有する種々の溶綱を鋳造速度およびＲｅｍ、Ｙ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ，Ｃａの添加タイミングを変化させて鋳造して、熱延鋼板、冷延鋼板およびめっき鋼板を作製した。それらの鋼板の引張り試験を行い、機械的性質を比較評価した。
【００１３】
その結果、Ｒｅｍ、Ｙの添加に伴う酸化物および硫化物の形態制御により均一伸びおよび破断延性が向上することを見出した。
【００１４】
すなわち、鋼板の成分でＲｅｍ、Ｙ、Ｔｉ、Ｚｒ，ＨｆおよびＣａの添加量の関係が次の２つの式を満たすことで均一伸びおよび破断延性が向上する。
【００１５】
（Ti/48+Zr/91+Hf/178+Ca/40）/（Rem/140＋Y/89）＝0〜20 …（１）
(O/16+S/32+N/14) /（Rem/140＋Y/89）＝0〜10 …（２）
本発明では、Ｒｅｍおよび/またはＹの酸化物および/または硫化物の形態を制御することで複合組織化による高延性化に加えてさらに延性を向上させることを目的としている。したがって、（１）式にあるように他の酸化物および/または硫化物形成元素との関係が重要で、ＲｅｍおよびＹ以外の元素添加量との比率が大きいことが形態制御には重要であることを見出した。また、（２）式では酸素および/またはＳと窒素の関係も形態制御には必要不可欠で、これら元素との比も形態制御には重要であることも併せて見出した。すなわち、上記2式を満たし、ＲｅｍおよびＹの酸化物および硫化物が下記の形態をとることが延性向上に重要である。
平均粒子径ｄ：０．０１〜１０．０μｍ
密度ρ：１平方ｍｍあたり１０7〜１０9個
平均粒子径ｄと主相平均粒径dmとの比d/dm; １０-4〜１０0
すなわち、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物を活用して他の延性に悪影響を及ぼすアルミナやシリカ、ＭｎＳ等の介在物を軽減することで、破断延性のみならず均一伸びをも向上させることができることを見出した。
【００１６】
ここで、上述したような酸化物および硫化物の同定・観察や面積率測定は、光学顕微鏡、EPMAやFE-SEMなどを用いて行うことができる。本発明においては、500〜20000倍で50視野以上を測定し、画像解析により面積率を求めた。また、酸化物の同定には、抽出レプリカ試料を作成してTEMを用いたり、EBSP、EDXおよびEPMAを用いた。また、ここでいう、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物は、他の原子を含む複合物であったり、欠陥を多く含む場合があるが、元素分析及び構造同定からＲｅｍ，Ｙを主体とした化合物で、例えば、Y2O3,La2O3,Ce2O3,CeO2,La2S3,LaS,Ce2S3,CeS,Ce3S4などの複合あるいは単独の化合物である。面積率測定は、上記形態観察やEPMAやFE-SEMなどを用い各成分の面分析を行うことで求めることができる。この場合には、個々の正確な構造の同定は難しいものの、上述した構造解析の結果と併せて形態やその組成から判断し得る。その後面分析の画像解析から各面面積率を求めることができる。
【００１７】
次に、鋼板のミクロ組織について述べる。基本的には、上記酸化物および硫化物を制御することで、いずれの鋼板組織においてもその延性向上効果を得ることができる。しかし、鋼板の延性自体を十分に確保する目的から、主相をフェライト相とするのが望ましい。しかし、さらに高強度化を指向する場合にはベイナイト相を含んでも良いが、延性を確保する観点から主相としては、フェライトの単独相、又はフェライト及びベイナイトの複合相（本明細書中「フェライト又はフェライト及びベイナイト」と表記する場合も特段断らない限り同様の意味である）を、面積分率で５０％以上含むことが望ましい。フェライト及びベイナイトの複合相とする場合も、フェライトは延性を確保するために、面積分率で50％以上含有することが好ましい。一方、高強度化と高延性をバランスさせるためには、フェライト又はフェライト及びベイナイトを面積分率で９７％以下とすることが好ましい。
【００１８】
さらに高強度と高延性を両立させるため、残留オーステナイトおよび／またはマルテンサイトを含む複合組織とすることも望ましい。高強度と高延性のために、残留オーステナイト相および／またはマルテンサイトは、面積分率で合計３％以上含有することが好ましいが面積分率が合計５０％以上になると脆化傾向を示すので５０％未満とすることが好ましい。
【００１９】
上記の他にミクロ組織の残部組織として、炭化物、窒化物、硫化物、酸化物の１又は２以上を面積分率５％以下で含有する場合も本発明の範囲とする鋼板である。
【００２０】
なお、上記ミクロ組織の各相、フェライト、ベイナイト、オーステナイト、マルテンサイト、界面酸化相および残部組織の同定、存在位置の観察および平均粒径(平均円相当径)と占積率の測定は、ナイタール試薬および特開昭５９−２１９４７３号公報に開示された試薬により鋼板圧延方向断面または圧延直角方向断面を腐食して５００倍〜１００００倍の光学顕微鏡およびSEM観察により定量化が可能である。
【００２１】
次に、本発明における鋼板成分の好適な範囲の限定理由について述べる。
【００２２】
Ｃは、良好な強度延性バランスを確保するための第２相の面積分率を十分確保する目的で添加する元素である。特に第２相がオーステナイトである場合には、面積分率のみならずその安定性向上にも寄与して延性を大きく向上させる。強度および各第２相の面積分率を確保するために下限を０．０００１質量％（以下、同じ）とし、溶接性を保持可能な上限として０．３質量％とした。
【００２３】
Ｓｉは、主相であるフェライト生成を促進させることおよび強度延性バランスを劣化させる炭化物の生成を抑制する目的で添加する元素であり、その下限を０．０0１質量％とした。また、過剰添加は溶接性およびめっき濡れ性に悪影響を及ぼす。このため、上限を２．５質量％とした。
【００２４】
Ｍｎは、めっき濡れ性および密着性の制御に加えて、高強度化の目的で添加する。また、マルテンサイトやオーステナイトなどの第２相を含む場合には、強度低下と延性劣化の１つの原因である炭化物析出やパーライト生成を抑制する目的で添加する。これらのことから、０．０１質量％以上とした。一方では、第２相がオーステナイトの場合に延性向上に寄与するベイナイト変態を遅滞させることや溶接性を劣化させることから３質量％を上限とした。
【００２５】
Ｐ量を０．０００１〜０．０５質量％の範囲としたのは、０．０００１質量％以上で強化効果が現れることや極低化は経済的にも不利であることからこれを下限とした。また、０．３質量％を上限としたのは、これを超える量の添加では、溶接性や鋳造時や熱延時の製造性に悪影響を及ぼすためである。
【００２６】
Ａｌは、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物を制御する上で重要な脱酸添加元素である。Ｒｅｍ，Ｙ添加前の酸素量を制御して、これら元素の酸化物および硫化物形態を制御する目的から、０．０００１質量％以上の添加とした。一方過剰添加は溶接性およびめっき濡れ性を損なうため４％を上限とした。
【００２７】
ＳはＲｅｍ，Ｙの硫化物を制御する観点から添加量を０．０００１〜０．１質量％の範囲とした。また、Ｒｅｍ，Ｙ添加の延性改善効果を得るために上述の式（２）を満たす範囲での添加とした。一方で、極低化は経済的にも不利である。また、０．１質量％を超える量の添加では、溶接性や鋳造時や熱延時の製造性に悪影響を及ぼすだけでなく、本発明のＲｅｍ，Ｙ添加効果が認められなくなることからこれを上限とした。
【００２８】
ＮはＣ同様良好な強度延性バランスを確保するための第２相の面積分率を十分確保するためや、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物形成に影響するＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆと窒化物を形成してＲｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物形成を間接的に促す役割がある元素であるために下限を０．０００１％とし、さらに上記理由から式（２）を満たす範囲とした。一方で、溶接性を保持可能な上限として０．３質量％とした。
【００２９】
ＯはＳと同様にＲｅｍ，Ｙの酸化物を制御する観点から添加量を０．０００１〜０．１質量％の範囲とした。また、Ｒｅｍ，Ｙ添加の延性改善効果を得るために上述の式（２）を満たす範囲での添加とした。一方で、極低化は経済的にも不利である。また、０．１質量％を超える量の添加では、延性や溶接性や鋳造時や熱延時の製造性に悪影響を及ぼすだけでなく、本発明のＲｅｍ，Ｙ添加効果が認められなくなることからこれを上限とした。
【００３０】
Ｒｅｍ、Ｙは、本発明における酸化物および硫化物の形態制御による延性改善に重要な元素である。これらの元素を主成分とする酸化物および硫化物を形成させることで破断延性および均一伸びを向上させることができる。このため、それぞれ０．０００５％を下限とした。また一方で過剰添加は鋳造性や熱間加工性などの製造性および鋼板製品の延性を低下させるため、それぞれ０．３質量％を上限とした。
【００３１】
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，ＣａはＡｌ同様、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物を制御する上で重要な脱酸添加元素であるが、添加量と添加タイミングによっては、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物の良好な形態形成を阻害する。阻害しない範囲として、それぞれ０．０００１質量％以上１％以下とし、更に上記式（１）を満たす添加とした。
【００３２】
さらに、本発明が対象とする鋼は、強度のさらなる向上を目的としてＣｒ、Ｍｏ，Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗの１種または２種以上を含有できる。
【００３３】
Ｃｒは、強化目的および炭化物生成の抑制の目的から添加する元素で、０．００１質量％以上とし、５質量％を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼすため、これを上限とした。
【００３４】
Ｍｏは、強度延性バランスを劣化させる炭化物やパーライトの生成を抑制する目的で添加できる元素であり、良好な強度延性バランスを得るために重要な添加元素である。その下限を０．００１質量％とした。また、過剰添加は、延性劣化を招くことから、上限を５％とした。
【００３５】
Ｎｉは、組織強化の目的で０．００１質量％以上とし、５質量％を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼすため、これを上限とした。
【００３６】
Ｃｕは、強化目的で０．００１質量％以上の添加とし、５質量％を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼす。
【００３７】
Ｃｏは、強度延性バランスの向上のため、０．００１質量％以上の添加とした。一方、高価な元素であるため多量添加は経済性を損なうため、５質量％以下にすることが望ましい。
【００３８】
Ｗ量を０．００１〜５質量％の範囲としたのは、０．００１質量％以上で強化効果が現れること、５質量％を上限としたのは、これを超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼすためである。
【００３９】
さらに、本発明が対象とする鋼は、強度のさらなる向上を目的として強炭化物形成元素であるＮｂ，Ｖ、Ｔａの１種または２種以上を含有できる。
【００４０】
これらの元素は、微細な炭化物、窒化物または炭窒化物を形成して、鋼板の強化に極めて有効であるため、必要に応じて１種または２種以上をそれぞれ０．００１質量％以上の添加とした。一方で、延性劣化や残留オーステナイト中へのＣの濃化を阻害することから、それぞれの添加量の上限として１質量％とした。
【００４１】
Ｂもまた、必要に応じて添加できる。Ｂは、０．０００１質量％以上の添加で粒界の強化や鋼材の高強度化に有効ではあるが、その添加量が０．１質量％を超えるとその効果が飽和するばかりでなく、必要以上に鋼板強度を上昇させ、加工性が低下するため、上限を０．１質量％とした。
【００４２】
不可避的不純物として、例えばＳｎなどがあるがこれら元素をＳｎ≦０．０１質量％以下の範囲で含有しても本発明の効果を損なうものではない。
【００４３】
本発明の鋼板は、熱延鋼板、冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板および合金化亜鉛めっき鋼板についてその効果の発現を見出したものである。
【００４４】
これらの鋼板を製造する場合には、所定の成分に調整された溶鋼を最終的に成分調整するにあたり、Ｒｅｍ，Ｌａ，Ｙを添加する前にはＡｌ，Ｔｉ、Ｓｉ、Ｍｎなどの強脱酸元素で十分に溶鋼中の酸素を低下させておく必要がある。その後、Ｒｅｍ，Ｌａ，Ｙの１種又は２種以上を添加して鋳造するが、鋳造速度としては0.1〜5m/minが望ましい。この様に精錬および鋳造方法を制御することでＲｅｍ，Ｌａ，Ｙを主成分とする酸化物および硫化物の形態を制御して、延性向上効果を出現させるものであり、脱酸元素の添加順序は本発明において重要である。
【００４５】
鋳造速度は０．０１m/minより遅いかまたは５m/minより速いとＲｅｍやＹの酸化物および/または硫化物形態が延性向上に寄与する形態とならずに延性向上硬化が得られない。
【００４６】
その後、鋳造ままもしくは一旦700℃以下まで冷却した後、鋼片を再加熱して熱延を行う。鋳造ままの鋼片をそのまま加熱して熱延することは加熱原単位の減少になり好ましく、また鋼片を700℃以下まで冷却することはスラブ表面の手入れの必要な場合には好ましい。
【００４７】
このとき、粒界酸化相の多量生成を抑制するために加熱温度を１１５０℃以上または１２８０℃以下とすることが望ましい。加熱温度が１１５０℃以上の高温になると全面に比較的均一に酸化スケールが形成され粒界酸化は抑制される傾向に有る。また、１１５０℃より低温加熱では熱延での変形抵抗が高くなり、傷や割れ発生の原因にもなる。一方、加熱温度が１２８０℃を超えると酸化スケールが多量発生したり粒径の粗大化を招くため、上記の範囲とすることが好ましい。また、1000℃以上の圧延時の1パス当たり圧下率を30％以下とすることで、熱間での割れを防止することおよび延性向上に寄与する酸化物および/または硫化物形態を形成させることができる。
【００４８】
この時、熱延完了温度は鋼の化学成分によって決まるＡｒ3 変態温度以上で行うのが一般的であるが、Ａｒ3 から１０℃程度低温までであれば最終的な鋼板の特性を劣化させない。また、冷却後の巻取温度は鋼の化学成分によって決まるベイナイト変態開始温度以上とすることで、冷延時の荷重を必要以上に高めることがさけられるが、冷延の全圧下率が小さい場合にはこの限りでなく、鋼のベイナイト変態温度以下で巻き取られても最終的な鋼板の特性を劣化させない。
【００４９】
その後、必要に応じ、冷延後焼鈍したり、さらにめっき工程を経ることで各種の最終製品とする。冷延の全圧下率は、最終板厚と冷延荷重の関係から設定されるが、５０％以上であれば製品での良好な強度延性のバランスを得やすい。
【００５０】
【実施例】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明する。
【００５１】
製鋼段階は、Ａｌ、Ｔｉ，Ｓｉ，Ｍｎで先に脱酸した後にＲｅｍ、Ｙを添加し、最終的に表１、表２（表１のつづき）に示すような組成の溶鋼に調整し、0.05〜3ｍ／ｍｉｎで鋳造した。鋳造後の鋼片を鋳造まま又は700℃以下に冷却した後、１０2０〜１２５０℃に加熱し、1000℃以上での圧下率を10〜30％ととしてＡｒ3 変態温度以上で熱延を完了し、900℃で巻き取った鋼帯を酸洗後、各試験に供した。各製品はすべて1.4mm厚とした。冷延およびめっき鋼板用の熱延原板は3mmとし、1.4mmに冷延後、冷延用は連続焼鈍に、めっき用は溶融亜鉛めっき工程にてそれぞれ製品を作成した。
【００５２】
表３、表４（表３のつづき）に示すように、発明鋼は均一伸びおよび全伸びの値が同様の成分・組織構成・強度を有する比較鋼に比べて２〜５％程度高い値を示す。
【００５３】
また、表５、表６（表５のつづき）に幾つかの鋼材について、鋳造速度および熱延の加熱温度を変化させた場合の機械的特性およびＲｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物形態に及ぼす影響を示す。鋳造速度が速くなると介在物密度が大きくなり、遅くなると介在物密度が小さくなってしまう。その結果、延性改善効果が十分でないことが分かる。また、加熱温度が低い場合には、十分な強度が得られない。
【００５４】
【表１】
【００５５】
【表２】
【００５６】
【表３】
【００５７】
【表４】
【００５８】
【表５】
【００５９】
【表６】
【００６０】
【発明の効果】
本発明により、鋼成分を特定の範囲とし、それらの量的関係を特定の関係式を満足するように調整することにより延性に優れた高強度高延性鋼板を得ることができる。
【発明の属する技術分野】
本発明は、建材、家電製品、自動車などに適する延性に優れた高強度高延性鋼板および及びその製造方法に関する。なお、本発明の鋼板は熱延鋼板、冷延鋼板，Ｚｎめっき鋼板、合金化Ｚｎめっき鋼板を含むものである。
【０００２】
【従来の技術】
高強度鋼板は、建材、家電製品、自動車など広範囲に使用されている。近年、特に自動車車体において軽量化や衝突安全性の向上の観点から、高強度鋼板が用いられるようになってきた。しかし、高強度ゆえ、加工性が強度と共に劣化してしまう。高強度鋼板の延性を向上させるためには、複合組織の活用が挙げられる。すなわち、軟質なフェライト相と第２相として硬質のマルテンサイト相を複合させたDual-Phase鋼（ＤＰ鋼）、または、第２相として加工により硬質のマルテンサイトに変態するオーステナイト相を複合させた残留オーステナイト鋼が開発されてきた。しかし、それ以降、高延性に対する画期的な技術は開発されておらず、高強度化と更なる延性向上をこれら複合組織化以上に達成される技術はない。
【０００３】
本発明者らの一部は特許文献１および特許文献２等にＲＥＭを含有するＤＰ鋼又はＴＲＩＰ鋼に溶融Ｚｎめっきを施した溶融Ｚｎめっき鋼板を開示した。しかし、特許文献１および特許文献２に開示された発明は上述した複合組織化による高延性化を亜鉛めっき鋼板で実現する技術であり、更なる延性の向上を図るような技術ではない。
【０００４】
【特許文献１】
特願２００１−３０４０３４号
【特許文献２】
特願２００１−３０４０３６号
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記課題を解決し、さらなる高延性化を達成する高強度鋼板及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、種々検討を行った結果、鋼中の酸化物および硫化物を制御することで種々の鋼種の高延性化が可能であることを見出した。これまでにも、介在物を制御して加工性を向上させる技術は開示されているが、そのほとんどが局部伸び向上に関するものであり、均一伸びを向上させるものではなかった。すなわち、Ｒｅｍおよび/またはＹを添加して酸化物および硫化物の形態を制御することで均一伸びが向上する技術を見出した。
【０００７】
ここで、REMはRera Earth Metalの略でＬａから始まるランタノイド系の元素を示す。工業的はミッシュメタルの形で添加されることがおおく、この場合には中でもＬａおよびＣｅの含有が主体となる。
【０００８】
また、この効果は、冷延や熱延、めっきといった異なる製品についても有効で、式（１）および（２）を満たすことで均一伸びの向上が達成される。
【０００９】
本発明は、上記知見に基づいて完成されたもので、その要旨とするところは以下の通りである。
（１）質量％で、
Ｃ ：０．０００１〜０．３％、
Ｓｉ：０．００１〜２．５％、
Ｍｎ：０．０１〜３％、
Ｐ ：０．０００１〜０．３％、
Ａｌ：０．０００１〜４％、
Ｓ ：０．０００１〜０．１％、
Ｎ ：０．０００１〜０．３％、
Ｏ ：０．０００１〜０．１％、
を含有し、
Ｒｅｍ：０．０００５〜０．３％、
Ｙ ：０．０００５〜０．３％、
の一方又は両方を式（２）を満たす範囲で含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、ＲｅｍまたはＹの酸化物および／または硫化物が、
平均粒子径ｄ：０．０１〜１０．０μｍ、
密度ρ：１平方ｍあたり１０7〜１０9個、
平均粒子径ｄと主相平均粒径ｄｍとの比ｄ／ｄｍ； １０-4〜１００、
を満たす分布形態を有することを特徴とする高強度高延性鋼板。
（Ｏ／１６＋Ｓ／３２＋Ｎ／１４） ／（Ｒｅｍ／１４０＋Ｙ／８９）＝０〜１０ …（２）
【００１０】
（２） さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．０００１〜１％、
Ｚｒ：０．０００１〜１％、
Ｈｆ：０．０００１〜１％、
Ｃａ：０．０００１〜１％、
の１種又は２種以上を式（１）を満たす範囲で含有することを特徴とする（１）記載の高強度高延性鋼板。
（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｈｆ／１７８＋Ｃａ／４０）／（Ｒｅｍ／１４０＋Ｙ／８９）＝０〜２０ …（１）
（３）鋼板のミクロ組織が、主相としてフェライト又はフェライト及びベイナイトを面積分率で５０〜９７％含有し、第２相としてマルテンサイト、オーステナイトの一方又は両方を、面積分率で合計３〜５０％未満含むことを特徴とする（１）又は（２）記載の高強度高延性鋼板。
（４）さらに質量％で、
Ｃｒ：０．００１〜５％、
Ｍｏ：０．００１〜５％、
Ｎｉ：０．００１〜５％、
Ｃｕ：０．００１〜５％、
Ｃｏ：０．００１〜５％、
Ｗ ：０．００１〜５％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする（１）〜（３）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（５）さらに質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜１％、
Ｖ ：０．００１〜１％、
Ｔａ：０．００１〜１％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする（１）〜（４）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（６）さらに質量％で、Ｂ：０．０００１〜０．１％を含有することを特徴とする（１）〜（５）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（７）鋼板の表面にＺｎめっきが施されていることを特徴とする（１）〜（６）のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
（８）溶鋼に、Ａｌ、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｍｎの１種以上を添加して脱酸した後、Ｒｅｍおよび／またはＹを添加し、（１）、（２）、（４）〜（６）の何れか１項に記載の成分からなる溶鋼に調整した後０．１〜５ｍ／ｍｉｎ の鋳造速度で鋳込み、その鋼片を鋳造まま又は一旦７００℃以下に冷却した後に、１１５０〜１２８０℃に加熱し、１１５０〜１２８０℃に加熱し、続いて熱延を行う際に、１０００℃以上の圧延時の１パス当たり圧下率を３０％以下とすることを特徴とする高強度高延性鋼板の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
発明者らは、質量％で、Ｃ：０．０００１〜０．３％、Ｓｉ：０．００１〜２．５％、Ｍｎ：０．０１〜３％、Ｐ：０．００１〜０．３％、Ａｌ：０．０００１〜４％、Ｓ：０．０００１〜０．０３％、Ｎ：０．０００１〜０．０３％、Ｏ：０．０００１〜０．０５％を含有し、さらに、Ｒｅｍ、Ｙ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ，Ｃａの１種又は２種以上を含有する種々の溶綱を鋳造速度およびＲｅｍ、Ｙ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ，Ｃａの添加タイミングを変化させて鋳造して、熱延鋼板、冷延鋼板およびめっき鋼板を作製した。それらの鋼板の引張り試験を行い、機械的性質を比較評価した。
【００１３】
その結果、Ｒｅｍ、Ｙの添加に伴う酸化物および硫化物の形態制御により均一伸びおよび破断延性が向上することを見出した。
【００１４】
すなわち、鋼板の成分でＲｅｍ、Ｙ、Ｔｉ、Ｚｒ，ＨｆおよびＣａの添加量の関係が次の２つの式を満たすことで均一伸びおよび破断延性が向上する。
【００１５】
（Ti/48+Zr/91+Hf/178+Ca/40）/（Rem/140＋Y/89）＝0〜20 …（１）
(O/16+S/32+N/14) /（Rem/140＋Y/89）＝0〜10 …（２）
本発明では、Ｒｅｍおよび/またはＹの酸化物および/または硫化物の形態を制御することで複合組織化による高延性化に加えてさらに延性を向上させることを目的としている。したがって、（１）式にあるように他の酸化物および/または硫化物形成元素との関係が重要で、ＲｅｍおよびＹ以外の元素添加量との比率が大きいことが形態制御には重要であることを見出した。また、（２）式では酸素および/またはＳと窒素の関係も形態制御には必要不可欠で、これら元素との比も形態制御には重要であることも併せて見出した。すなわち、上記2式を満たし、ＲｅｍおよびＹの酸化物および硫化物が下記の形態をとることが延性向上に重要である。
平均粒子径ｄ：０．０１〜１０．０μｍ
密度ρ：１平方ｍｍあたり１０7〜１０9個
平均粒子径ｄと主相平均粒径dmとの比d/dm; １０-4〜１０0
すなわち、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物を活用して他の延性に悪影響を及ぼすアルミナやシリカ、ＭｎＳ等の介在物を軽減することで、破断延性のみならず均一伸びをも向上させることができることを見出した。
【００１６】
ここで、上述したような酸化物および硫化物の同定・観察や面積率測定は、光学顕微鏡、EPMAやFE-SEMなどを用いて行うことができる。本発明においては、500〜20000倍で50視野以上を測定し、画像解析により面積率を求めた。また、酸化物の同定には、抽出レプリカ試料を作成してTEMを用いたり、EBSP、EDXおよびEPMAを用いた。また、ここでいう、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物は、他の原子を含む複合物であったり、欠陥を多く含む場合があるが、元素分析及び構造同定からＲｅｍ，Ｙを主体とした化合物で、例えば、Y2O3,La2O3,Ce2O3,CeO2,La2S3,LaS,Ce2S3,CeS,Ce3S4などの複合あるいは単独の化合物である。面積率測定は、上記形態観察やEPMAやFE-SEMなどを用い各成分の面分析を行うことで求めることができる。この場合には、個々の正確な構造の同定は難しいものの、上述した構造解析の結果と併せて形態やその組成から判断し得る。その後面分析の画像解析から各面面積率を求めることができる。
【００１７】
次に、鋼板のミクロ組織について述べる。基本的には、上記酸化物および硫化物を制御することで、いずれの鋼板組織においてもその延性向上効果を得ることができる。しかし、鋼板の延性自体を十分に確保する目的から、主相をフェライト相とするのが望ましい。しかし、さらに高強度化を指向する場合にはベイナイト相を含んでも良いが、延性を確保する観点から主相としては、フェライトの単独相、又はフェライト及びベイナイトの複合相（本明細書中「フェライト又はフェライト及びベイナイト」と表記する場合も特段断らない限り同様の意味である）を、面積分率で５０％以上含むことが望ましい。フェライト及びベイナイトの複合相とする場合も、フェライトは延性を確保するために、面積分率で50％以上含有することが好ましい。一方、高強度化と高延性をバランスさせるためには、フェライト又はフェライト及びベイナイトを面積分率で９７％以下とすることが好ましい。
【００１８】
さらに高強度と高延性を両立させるため、残留オーステナイトおよび／またはマルテンサイトを含む複合組織とすることも望ましい。高強度と高延性のために、残留オーステナイト相および／またはマルテンサイトは、面積分率で合計３％以上含有することが好ましいが面積分率が合計５０％以上になると脆化傾向を示すので５０％未満とすることが好ましい。
【００１９】
上記の他にミクロ組織の残部組織として、炭化物、窒化物、硫化物、酸化物の１又は２以上を面積分率５％以下で含有する場合も本発明の範囲とする鋼板である。
【００２０】
なお、上記ミクロ組織の各相、フェライト、ベイナイト、オーステナイト、マルテンサイト、界面酸化相および残部組織の同定、存在位置の観察および平均粒径(平均円相当径)と占積率の測定は、ナイタール試薬および特開昭５９−２１９４７３号公報に開示された試薬により鋼板圧延方向断面または圧延直角方向断面を腐食して５００倍〜１００００倍の光学顕微鏡およびSEM観察により定量化が可能である。
【００２１】
次に、本発明における鋼板成分の好適な範囲の限定理由について述べる。
【００２２】
Ｃは、良好な強度延性バランスを確保するための第２相の面積分率を十分確保する目的で添加する元素である。特に第２相がオーステナイトである場合には、面積分率のみならずその安定性向上にも寄与して延性を大きく向上させる。強度および各第２相の面積分率を確保するために下限を０．０００１質量％（以下、同じ）とし、溶接性を保持可能な上限として０．３質量％とした。
【００２３】
Ｓｉは、主相であるフェライト生成を促進させることおよび強度延性バランスを劣化させる炭化物の生成を抑制する目的で添加する元素であり、その下限を０．０0１質量％とした。また、過剰添加は溶接性およびめっき濡れ性に悪影響を及ぼす。このため、上限を２．５質量％とした。
【００２４】
Ｍｎは、めっき濡れ性および密着性の制御に加えて、高強度化の目的で添加する。また、マルテンサイトやオーステナイトなどの第２相を含む場合には、強度低下と延性劣化の１つの原因である炭化物析出やパーライト生成を抑制する目的で添加する。これらのことから、０．０１質量％以上とした。一方では、第２相がオーステナイトの場合に延性向上に寄与するベイナイト変態を遅滞させることや溶接性を劣化させることから３質量％を上限とした。
【００２５】
Ｐ量を０．０００１〜０．０５質量％の範囲としたのは、０．０００１質量％以上で強化効果が現れることや極低化は経済的にも不利であることからこれを下限とした。また、０．３質量％を上限としたのは、これを超える量の添加では、溶接性や鋳造時や熱延時の製造性に悪影響を及ぼすためである。
【００２６】
Ａｌは、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物を制御する上で重要な脱酸添加元素である。Ｒｅｍ，Ｙ添加前の酸素量を制御して、これら元素の酸化物および硫化物形態を制御する目的から、０．０００１質量％以上の添加とした。一方過剰添加は溶接性およびめっき濡れ性を損なうため４％を上限とした。
【００２７】
ＳはＲｅｍ，Ｙの硫化物を制御する観点から添加量を０．０００１〜０．１質量％の範囲とした。また、Ｒｅｍ，Ｙ添加の延性改善効果を得るために上述の式（２）を満たす範囲での添加とした。一方で、極低化は経済的にも不利である。また、０．１質量％を超える量の添加では、溶接性や鋳造時や熱延時の製造性に悪影響を及ぼすだけでなく、本発明のＲｅｍ，Ｙ添加効果が認められなくなることからこれを上限とした。
【００２８】
ＮはＣ同様良好な強度延性バランスを確保するための第２相の面積分率を十分確保するためや、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物形成に影響するＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆと窒化物を形成してＲｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物形成を間接的に促す役割がある元素であるために下限を０．０００１％とし、さらに上記理由から式（２）を満たす範囲とした。一方で、溶接性を保持可能な上限として０．３質量％とした。
【００２９】
ＯはＳと同様にＲｅｍ，Ｙの酸化物を制御する観点から添加量を０．０００１〜０．１質量％の範囲とした。また、Ｒｅｍ，Ｙ添加の延性改善効果を得るために上述の式（２）を満たす範囲での添加とした。一方で、極低化は経済的にも不利である。また、０．１質量％を超える量の添加では、延性や溶接性や鋳造時や熱延時の製造性に悪影響を及ぼすだけでなく、本発明のＲｅｍ，Ｙ添加効果が認められなくなることからこれを上限とした。
【００３０】
Ｒｅｍ、Ｙは、本発明における酸化物および硫化物の形態制御による延性改善に重要な元素である。これらの元素を主成分とする酸化物および硫化物を形成させることで破断延性および均一伸びを向上させることができる。このため、それぞれ０．０００５％を下限とした。また一方で過剰添加は鋳造性や熱間加工性などの製造性および鋼板製品の延性を低下させるため、それぞれ０．３質量％を上限とした。
【００３１】
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，ＣａはＡｌ同様、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物を制御する上で重要な脱酸添加元素であるが、添加量と添加タイミングによっては、Ｒｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物の良好な形態形成を阻害する。阻害しない範囲として、それぞれ０．０００１質量％以上１％以下とし、更に上記式（１）を満たす添加とした。
【００３２】
さらに、本発明が対象とする鋼は、強度のさらなる向上を目的としてＣｒ、Ｍｏ，Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗの１種または２種以上を含有できる。
【００３３】
Ｃｒは、強化目的および炭化物生成の抑制の目的から添加する元素で、０．００１質量％以上とし、５質量％を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼすため、これを上限とした。
【００３４】
Ｍｏは、強度延性バランスを劣化させる炭化物やパーライトの生成を抑制する目的で添加できる元素であり、良好な強度延性バランスを得るために重要な添加元素である。その下限を０．００１質量％とした。また、過剰添加は、延性劣化を招くことから、上限を５％とした。
【００３５】
Ｎｉは、組織強化の目的で０．００１質量％以上とし、５質量％を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼすため、これを上限とした。
【００３６】
Ｃｕは、強化目的で０．００１質量％以上の添加とし、５質量％を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼす。
【００３７】
Ｃｏは、強度延性バランスの向上のため、０．００１質量％以上の添加とした。一方、高価な元素であるため多量添加は経済性を損なうため、５質量％以下にすることが望ましい。
【００３８】
Ｗ量を０．００１〜５質量％の範囲としたのは、０．００１質量％以上で強化効果が現れること、５質量％を上限としたのは、これを超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼすためである。
【００３９】
さらに、本発明が対象とする鋼は、強度のさらなる向上を目的として強炭化物形成元素であるＮｂ，Ｖ、Ｔａの１種または２種以上を含有できる。
【００４０】
これらの元素は、微細な炭化物、窒化物または炭窒化物を形成して、鋼板の強化に極めて有効であるため、必要に応じて１種または２種以上をそれぞれ０．００１質量％以上の添加とした。一方で、延性劣化や残留オーステナイト中へのＣの濃化を阻害することから、それぞれの添加量の上限として１質量％とした。
【００４１】
Ｂもまた、必要に応じて添加できる。Ｂは、０．０００１質量％以上の添加で粒界の強化や鋼材の高強度化に有効ではあるが、その添加量が０．１質量％を超えるとその効果が飽和するばかりでなく、必要以上に鋼板強度を上昇させ、加工性が低下するため、上限を０．１質量％とした。
【００４２】
不可避的不純物として、例えばＳｎなどがあるがこれら元素をＳｎ≦０．０１質量％以下の範囲で含有しても本発明の効果を損なうものではない。
【００４３】
本発明の鋼板は、熱延鋼板、冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板および合金化亜鉛めっき鋼板についてその効果の発現を見出したものである。
【００４４】
これらの鋼板を製造する場合には、所定の成分に調整された溶鋼を最終的に成分調整するにあたり、Ｒｅｍ，Ｌａ，Ｙを添加する前にはＡｌ，Ｔｉ、Ｓｉ、Ｍｎなどの強脱酸元素で十分に溶鋼中の酸素を低下させておく必要がある。その後、Ｒｅｍ，Ｌａ，Ｙの１種又は２種以上を添加して鋳造するが、鋳造速度としては0.1〜5m/minが望ましい。この様に精錬および鋳造方法を制御することでＲｅｍ，Ｌａ，Ｙを主成分とする酸化物および硫化物の形態を制御して、延性向上効果を出現させるものであり、脱酸元素の添加順序は本発明において重要である。
【００４５】
鋳造速度は０．０１m/minより遅いかまたは５m/minより速いとＲｅｍやＹの酸化物および/または硫化物形態が延性向上に寄与する形態とならずに延性向上硬化が得られない。
【００４６】
その後、鋳造ままもしくは一旦700℃以下まで冷却した後、鋼片を再加熱して熱延を行う。鋳造ままの鋼片をそのまま加熱して熱延することは加熱原単位の減少になり好ましく、また鋼片を700℃以下まで冷却することはスラブ表面の手入れの必要な場合には好ましい。
【００４７】
このとき、粒界酸化相の多量生成を抑制するために加熱温度を１１５０℃以上または１２８０℃以下とすることが望ましい。加熱温度が１１５０℃以上の高温になると全面に比較的均一に酸化スケールが形成され粒界酸化は抑制される傾向に有る。また、１１５０℃より低温加熱では熱延での変形抵抗が高くなり、傷や割れ発生の原因にもなる。一方、加熱温度が１２８０℃を超えると酸化スケールが多量発生したり粒径の粗大化を招くため、上記の範囲とすることが好ましい。また、1000℃以上の圧延時の1パス当たり圧下率を30％以下とすることで、熱間での割れを防止することおよび延性向上に寄与する酸化物および/または硫化物形態を形成させることができる。
【００４８】
この時、熱延完了温度は鋼の化学成分によって決まるＡｒ3 変態温度以上で行うのが一般的であるが、Ａｒ3 から１０℃程度低温までであれば最終的な鋼板の特性を劣化させない。また、冷却後の巻取温度は鋼の化学成分によって決まるベイナイト変態開始温度以上とすることで、冷延時の荷重を必要以上に高めることがさけられるが、冷延の全圧下率が小さい場合にはこの限りでなく、鋼のベイナイト変態温度以下で巻き取られても最終的な鋼板の特性を劣化させない。
【００４９】
その後、必要に応じ、冷延後焼鈍したり、さらにめっき工程を経ることで各種の最終製品とする。冷延の全圧下率は、最終板厚と冷延荷重の関係から設定されるが、５０％以上であれば製品での良好な強度延性のバランスを得やすい。
【００５０】
【実施例】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明する。
【００５１】
製鋼段階は、Ａｌ、Ｔｉ，Ｓｉ，Ｍｎで先に脱酸した後にＲｅｍ、Ｙを添加し、最終的に表１、表２（表１のつづき）に示すような組成の溶鋼に調整し、0.05〜3ｍ／ｍｉｎで鋳造した。鋳造後の鋼片を鋳造まま又は700℃以下に冷却した後、１０2０〜１２５０℃に加熱し、1000℃以上での圧下率を10〜30％ととしてＡｒ3 変態温度以上で熱延を完了し、900℃で巻き取った鋼帯を酸洗後、各試験に供した。各製品はすべて1.4mm厚とした。冷延およびめっき鋼板用の熱延原板は3mmとし、1.4mmに冷延後、冷延用は連続焼鈍に、めっき用は溶融亜鉛めっき工程にてそれぞれ製品を作成した。
【００５２】
表３、表４（表３のつづき）に示すように、発明鋼は均一伸びおよび全伸びの値が同様の成分・組織構成・強度を有する比較鋼に比べて２〜５％程度高い値を示す。
【００５３】
また、表５、表６（表５のつづき）に幾つかの鋼材について、鋳造速度および熱延の加熱温度を変化させた場合の機械的特性およびＲｅｍ，Ｙの酸化物および硫化物形態に及ぼす影響を示す。鋳造速度が速くなると介在物密度が大きくなり、遅くなると介在物密度が小さくなってしまう。その結果、延性改善効果が十分でないことが分かる。また、加熱温度が低い場合には、十分な強度が得られない。
【００５４】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【表５】
【表６】
【発明の効果】
本発明により、鋼成分を特定の範囲とし、それらの量的関係を特定の関係式を満足するように調整することにより延性に優れた高強度高延性鋼板を得ることができる。
Claims (8)
- 質量％で、
Ｃ ：０．０００１〜０．３％、
Ｓｉ：０．００１〜２．５％、
Ｍｎ：０．０１〜３％、
Ｐ ：０．０００１〜０．３％、
Ａｌ：０．０００１〜４％、
Ｓ ：０．０００１〜０．１％、
Ｎ ：０．０００１〜０．３％、
Ｏ ：０．０００１〜０．１％、
を含有し、
Ｒｅｍ：０．０００５〜０．３％、
Ｙ ：０．０００５〜０．３％、
の一方又は両方を式（２）を満たす範囲で含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、ＲｅｍまたはＹの酸化物および／または硫化物が、
平均粒子径ｄ：０．０１〜１０．０μｍ、
密度ρ：１平方ｍあたり１０7〜１０9個、
平均粒子径ｄと主相平均粒径ｄｍとの比ｄ／ｄｍ； １０-4〜１００、
を満たす分布形態を有することを特徴とする高強度高延性鋼板。
（Ｏ／１６＋Ｓ／３２＋Ｎ／１４） ／（Ｒｅｍ／１４０＋Ｙ／８９）＝０〜１０ …（２） - さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．０００１〜１％、
Ｚｒ：０．０００１〜１％、
Ｈｆ：０．０００１〜１％、
Ｃａ：０．０００１〜１％、
の１種又は２種以上を式（１）を満たす範囲で含有することを特徴とする請求項１記載の高強度高延性鋼板。
（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｈｆ／１７８＋Ｃａ／４０）／（Ｒｅｍ／１４０＋Ｙ／８９）＝０〜２０ …（１） - 鋼板のミクロ組織が、主相としてフェライト又はフェライト及びベイナイトを面積分率で５０〜９７％含有し、第２相としてマルテンサイト、オーステナイトの一方又は両方を、面積分率で合計３〜５０％未満含むことを特徴とする請求項１又は２記載の高強度高延性鋼板。
- さらに、質量％で、
Ｃｒ：０．００１〜５％、
Ｍｏ：０．００１〜５％、
Ｎｉ：０．００１〜５％、
Ｃｕ：０．００１〜５％、
Ｃｏ：０．００１〜５％、
Ｗ ：０．００１〜５％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。 - さらに質量％で、
Ｎｂ：０．００１〜１％、
Ｖ ：０．００１〜１％、
Ｔａ：０．００１〜１％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。 - さらに質量％で、Ｂ：０．０００１〜０．１％を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
- 鋼板の表面にＺｎめっきが施されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の高強度高延性鋼板。
- 溶鋼にＡｌ、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｍｎの１種以上を添加して脱酸した後Ｒｅｍおよび／またはＹを添加し、請求項１、２、４〜６の何れか１項に記載の成分からなる溶鋼に調整した後、０．０１〜５ｍ／ｍｉｎの鋳造速度で鋳込み、その鋼片を鋳造まま又は一旦７００℃以下まで冷却した後に、１１５０〜１２８０℃に加熱し、続いて熱延を行う際に、１０００℃以上の圧延時の１パス当たり圧下率を３０％以下とすることを特徴とする高強度高延性鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003033746A JP4227431B2 (ja) | 2003-02-12 | 2003-02-12 | 高強度高延性鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003033746A JP4227431B2 (ja) | 2003-02-12 | 2003-02-12 | 高強度高延性鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004244665A JP2004244665A (ja) | 2004-09-02 |
| JP4227431B2 true JP4227431B2 (ja) | 2009-02-18 |
Family
ID=33019635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003033746A Expired - Fee Related JP4227431B2 (ja) | 2003-02-12 | 2003-02-12 | 高強度高延性鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4227431B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111455282B (zh) * | 2020-05-11 | 2021-03-16 | 武汉钢铁有限公司 | 采用短流程生产的抗拉强度≥1500MPa淬火配分钢及方法 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4873921B2 (ja) * | 2005-02-18 | 2012-02-08 | 新日本製鐵株式会社 | 表面性状、加工性および成形性に優れた極低炭素鋼板および極低炭素鋳片の製造方法 |
| JP4676923B2 (ja) * | 2006-06-05 | 2011-04-27 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性および溶接強度に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5053186B2 (ja) * | 2008-06-13 | 2012-10-17 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板およびその溶鋼の溶製方法 |
| US20110041959A1 (en) | 2008-12-19 | 2011-02-24 | Atsushi Mizuno | Steel for machine structure use for surface hardening and steel part for machine structure use |
| WO2010134583A1 (ja) * | 2009-05-22 | 2010-11-25 | 新日本製鐵株式会社 | 切削工具寿命に優れた機械構造用鋼及びその切削方法 |
| JP5368885B2 (ja) * | 2009-06-05 | 2013-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間加工性及び被削性に優れた機械構造用鋼 |
| KR101294900B1 (ko) * | 2010-03-16 | 2013-08-08 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 연질화용 강 및 연질화 강 부품 및 그 제조 방법 |
| JP5667472B2 (ja) | 2011-03-02 | 2015-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 室温および温間での深絞り性に優れた高強度鋼板およびその温間加工方法 |
| WO2013018740A1 (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | 新日鐵住金株式会社 | 耐衝撃特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法、高強度亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP6540111B2 (ja) * | 2015-03-11 | 2019-07-10 | 日本製鉄株式会社 | フェライト鋼 |
| CN108374126B (zh) * | 2018-04-17 | 2019-12-03 | 东北大学 | 一种高强度细晶粒钢筋及其制备方法 |
| CN110029278B (zh) * | 2019-03-28 | 2020-06-05 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种高纯净度超低碳低铝钢及其生产方法 |
| KR102484992B1 (ko) * | 2020-11-18 | 2023-01-05 | 주식회사 포스코 | 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법 |
| CN120350312A (zh) | 2024-01-19 | 2025-07-22 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 具有改善的可焊性的热冲压合金和由此类合金制成的部件 |
| CN119553032A (zh) * | 2025-02-05 | 2025-03-04 | 北京科技大学 | 一种洁净钢的冶炼方法 |
-
2003
- 2003-02-12 JP JP2003033746A patent/JP4227431B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111455282B (zh) * | 2020-05-11 | 2021-03-16 | 武汉钢铁有限公司 | 采用短流程生产的抗拉强度≥1500MPa淬火配分钢及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2004244665A (ja) | 2004-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6830539B2 (ja) | 高強度高成形性の冷間圧延熱処理鋼板及び製造方法 | |
| KR101218448B1 (ko) | 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR101399741B1 (ko) | 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP5578289B2 (ja) | 冷延鋼板、及びその製造方法、並びにホットスタンプ成形体 | |
| KR101528080B1 (ko) | 성형성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP5780171B2 (ja) | 曲げ性に優れた高強度冷延鋼板、高強度亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP4072090B2 (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP4959161B2 (ja) | 耐食性と伸びと穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP5245259B2 (ja) | 延性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP5114747B2 (ja) | 穴拡げ性と延性のバランスが極めて良好な高強度鋼板の製造方法と亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2019506530A (ja) | 優れた成形性を有する高強度鋼板及びこれを製造する方法 | |
| KR102157430B1 (ko) | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀 하드 강판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 | |
| JP4227431B2 (ja) | 高強度高延性鋼板及びその製造方法 | |
| JP2009242816A (ja) | 高強度鋼板とその製造方法 | |
| KR102698066B1 (ko) | 고강도 강판, 고강도 부재 및 그것들의 제조 방법 | |
| JP5256690B2 (ja) | 加工性および耐衝撃特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| CN115087751A (zh) | 高可卷边的超高强度延展热轧钢，制造所述热轧钢的方法及其用途 | |
| JP2022501504A (ja) | 冷間圧延被覆鋼板及びその製造方法 | |
| JP2005298964A (ja) | 穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP5988000B1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP2010043360A (ja) | 穴拡げ性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007070649A (ja) | 耐食性と穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板、合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板、およびそれらの製造方法 | |
| JP4528135B2 (ja) | 穴拡げ性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP4644077B2 (ja) | 耐食性と成形性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板および合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板、およびそれらの製造方法 | |
| JP6724320B2 (ja) | 伸びと穴広げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050913 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20071218 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080108 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080222 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080624 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080822 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20081118 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20081128 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111205 Year of fee payment: 3 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4227431 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111205 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111205 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121205 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121205 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131205 Year of fee payment: 5 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131205 Year of fee payment: 5 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131205 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |