JP4416088B2 - Method and apparatus for forming fluid holding body - Google Patents
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本発明は、例えば液体などの流体を保持する樹脂製の容器や管あるいはフィルターと言ったような流体保持体、及びその成形方法、並びに成形装置に関する。 The present invention relates to a fluid holding body such as a resin container, tube, or filter that holds a fluid such as a liquid, a molding method thereof, and a molding apparatus.
樹脂製の容器は従来から周知であり、そしてこのような容器が発泡樹脂で構成されることも周知の通りである。 Resin containers are well known in the art, and it is also well known that such containers are made of foamed resin.
ところで、発泡樹脂で容器を構成した場合、その肉厚が薄い場合には、液漏れが起きてしまい、容器としての機能が十分には発揮されない。しかも、機械的強度の低下が大きい。この為、発泡樹脂で容器を構成しようとすると、その肉厚をある程度厚くせざるを得ない。 By the way, when a container is comprised with foamed resin, when the wall thickness is thin, a liquid leak will occur and the function as a container will not fully be exhibited. Moreover, the mechanical strength is greatly reduced. For this reason, when it is going to comprise a container with a foamed resin, the thickness must be thickened to some extent.
しかしながら、そもそも、容器を発泡樹脂材で構成しようとする目的は、軽量化に有る。にもかかわらず、肉厚を厚くしなければならないのでは、結局の処、軽量化が十分には図れない。 However, in the first place, the purpose of configuring the container with the foamed resin material is to reduce the weight. Nevertheless, if the wall thickness has to be increased, it will not be possible to reduce the weight sufficiently.
このように、従来の発泡剤を用いた発泡樹脂で容器を構成した場合、その素材上の特性から製品の性能には限界が有った。 Thus, when a container was comprised with the foaming resin using the conventional foaming agent, the performance of the product had a limit from the characteristic on the raw material.
ところで、発泡樹脂製容器の発泡剤として超臨界状態の流体を用いることが提案されている（特許文献１，２，３）。
ところで、上記提案の技術が実施されても、十分な発泡特性のものが得られていない。すなわち、発泡倍率は高く、しかしながら、その気泡の径は小さな、つまり小さな気泡径の気泡が数多く出来ている特徴の発泡樹脂製のものが得られていなかった。 By the way, even if the proposed technique is implemented, a product having sufficient foaming characteristics has not been obtained. That is, the foaming ratio is high. However, a foamed resin product characterized by a large number of bubbles having a small bubble diameter, that is, a small bubble diameter has not been obtained.
従って、本発明が解決しようとする課題は、気泡径が小さな気泡が数多く出来ている発泡樹脂体を提供することである。 Therefore, the problem to be solved by the present invention is to provide a foamed resin body in which many bubbles having a small bubble diameter are made.
例えば、肉厚が薄くても、液漏れが起き難く、軽量で、しかも機械的特性に優れた容器を提供することである。 For example, it is to provide a container that is less likely to cause liquid leakage even when the wall thickness is thin, is lightweight, and has excellent mechanical properties.
発泡特性についての研究が本発明者によって鋭意押し進められて行った。
その結果、次のようなことが判って来た。
Research on foaming properties has been carried out by the inventors.
As a result, the following has been found.
先ず、発泡樹脂の特性は、単位体積当たりの気泡の基になる核の数（核数）によって決定される。そして、核数が多いと言うことは、気泡数が多くなることである。従って、核数が多いと、同じ発泡倍率のものを得ようとした場合、一つ一つの気泡径は小さくて済むことになる。そして、気泡径を微細にした場合、物理的特性の向上が期待できる。例えば、気泡径が小さければ、気泡はそれだけ独立気泡であることが予想でき、液漏れの恐れはそれだけ小さくなる。かつ、機械的強度も大きなことが予想できる。又、気泡の数が多くなって発泡倍率が高くなることは、それだけ密度が小さく、軽量なことを予想できる。 First, the characteristics of the foamed resin are determined by the number of nuclei (the number of nuclei) that forms the basis of bubbles per unit volume. And having a large number of nuclei means increasing the number of bubbles. Therefore, when the number of nuclei is large, when trying to obtain the same expansion ratio, each bubble diameter is small. And when a bubble diameter is made fine, the improvement of a physical characteristic can be anticipated. For example, if the bubble diameter is small, it can be expected that the bubble is a closed cell, and the risk of liquid leakage is reduced accordingly. In addition, it can be expected that the mechanical strength is also large. In addition, an increase in the number of bubbles and an increase in the expansion ratio can be expected to reduce the density and weight.
ところで、発泡特性に大きな影響を与える因子である核数は、発泡剤である超臨界状態の流体（超臨界状態の液体・気体（二酸化炭素（二酸化炭素は３１．１℃を越える温度及び７．４３ＭＰａを越える圧力で超臨界状態のものとなる。）、窒素、酸素、水、エタン等））の含浸量が多い程、多くなる。超臨界状態の流体の含浸量が少ない程、核数は少ない。 By the way, the number of nuclei, which is a factor that greatly affects the foaming characteristics, is a supercritical fluid (supercritical fluid / gas (carbon dioxide (carbon dioxide has a temperature exceeding 31.1 ° C. It becomes a supercritical state at a pressure exceeding 43 MPa.) The larger the amount of impregnation of nitrogen, oxygen, water, ethane, etc.)), the larger the amount. The smaller the amount of impregnation of the fluid in the supercritical state, the smaller the number of nuclei.
そして、超臨界状態の流体の含浸量は、含浸時の温度が低いほど多い。含浸時の温度が高い場合には少ない。しかしながら、超臨界状態の流体の含浸速度は、含浸時の温度が高い方が速い。含浸時の温度が低い場合には、含浸速度は遅い。従って、含浸処理を短時間で済ませようとすると、含浸時の温度は高い方が好ましい。又、超臨界状態の流体の含浸量は、含浸時の圧力が高いほど多い。 The amount of impregnation of the fluid in the supercritical state is larger as the temperature during the impregnation is lower. Less when the temperature during impregnation is high. However, the impregnation rate of the fluid in the supercritical state is faster when the temperature during the impregnation is higher. When the temperature during impregnation is low, the impregnation rate is slow. Therefore, when the impregnation treatment is completed in a short time, it is preferable that the temperature during the impregnation is high. Moreover, the amount of impregnation of the fluid in the supercritical state is larger as the pressure during the impregnation is higher.
又、超臨界状態の流体を含浸させる為に印加していた圧力を開放する減圧時の温度は低い程、核数が多くなる。減圧時の温度が高い程、核数は少ない。又、減圧速度が速い（減圧時間が短い）程、核数は多くなる。減圧速度が遅い程、核数は少ない。尚、減圧時の温度と減圧速度とを比べると、温度の因子の方が影響は大きなものであった。例えば、Ｘ℃で減圧させる場合と、（Ｘ＋１０）℃で減圧させる場合とを比べると、同じ核数のものを得ようとすると、１０℃高い場合は減圧速度を一桁以上も速くしなければならないものであった。 Further, the number of nuclei increases as the temperature during decompression for releasing the pressure applied to impregnate the fluid in the supercritical state is lower. The higher the temperature during decompression, the smaller the number of nuclei. Also, the faster the decompression speed (shorter decompression time), the greater the number of nuclei. The slower the decompression rate, the fewer the number of nuclei. When the temperature at the time of depressurization and the depressurization speed were compared, the influence of the temperature factor was greater. For example, comparing the case where the pressure is reduced at X ° C. and the case where the pressure is reduced at (X + 10) ° C., to obtain the same number of nuclei, if the temperature is higher by 10 ° C., the pressure reduction speed must be increased by an order of magnitude or more. It was something that would not be.
従って、核数を多くすることのみを鑑みたならば、低い温度で超臨界状態の流体を含浸させ、その後で急速減圧させることが好ましいことになる。 Therefore, considering only the increase in the number of nuclei, it is preferable to impregnate a supercritical fluid at a low temperature and then rapidly reduce the pressure.
しかしながら、気泡の成長を考えると、温度は低いことが絶対的なものでは無く、核から気泡への成長に相応しい温度であることも大事なことである。すなわち、気泡成長時は気泡成長が始まる温度より高い方が好ましい。そして、気泡成長が効果的に始まる温度として、非結晶性樹脂の場合には該非結晶性樹脂のガラス転移温度以上の温度が、又、結晶性樹脂の場合には該結晶性樹脂の結晶化温度以上の温度が見出された。 However, considering the growth of bubbles, it is not absolute that the temperature is low, and it is also important that the temperature is suitable for the growth from the nucleus to the bubbles. That is, it is preferable that the temperature is higher than the temperature at which bubble growth starts during bubble growth. As the temperature at which bubble growth starts effectively, in the case of an amorphous resin, the temperature is equal to or higher than the glass transition temperature of the amorphous resin, and in the case of a crystalline resin, the crystallization temperature of the crystalline resin. These temperatures were found.
このような知見に基づいて本発明が達成されたものである。 The present invention has been achieved based on such findings.
すなわち、前記の課題は、
超臨界流体発生装置と、加熱用金型と、前記加熱用金型の内側に設けられた冷却用金型と、前記冷却用金型の内部に前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体を供給できるノズルと、前記加熱用金型と冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が供給される超臨界流体用通路と、前記超臨界流体発生装置と前記ノズルとの間の超臨界流体の流路に設けられた切替バルブと、前記切替バルブと前記ノズルとの間に設けられたヒータとを具備し、樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられる含浸工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータ側に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側に供給され、該樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられ、かつ、樹脂の冷却工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータを介さない流路に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側、及び前記加熱用金型と前記冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体用通路に供給され、前記冷却用金型の内外が共に冷却されるよう構成されてなる成形装置を用いて、結晶性樹脂を用いた発泡樹脂製の流体保持体を成形する方法であって、
前記結晶性樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ１）条件下で、所定形状の結晶性樹脂中に、前記切替バルブが前記ヒータ側に切り替えられて前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が前記ノズルより前記冷却用金型の内側に供給されることにより、超臨界状態の流体が含浸せしめられる含浸工程と、
前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、結晶性樹脂の結晶化温度以上の温度（Ｔ２）条件下において、発泡させる発泡工程
とを具備し、
前記含浸工程時から発泡工程時における温度低下は、前記切替バルブが前記ヒータを介さない流路に切り替えられて前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側、及び前記加熱用金型と前記冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体用通路に供給され、前記冷却用金型の内外が共に冷却されることにより行われる
ことを特徴とする流体保持体の成形方法によって解決される。
That is, the above problem is
A supercritical fluid generator, a heating die, a cooling die provided inside the heating die, and a supercritical fluid from the supercritical fluid generator inside the cooling die A nozzle that can be supplied, a supercritical fluid passage that is provided between the heating mold and the cooling mold and that is supplied with the supercritical fluid from the supercritical fluid generator, and the supercritical fluid generator And a switching valve provided in the flow path of the supercritical fluid between the nozzle and the heater, and a heater provided between the switching valve and the nozzle, the resin in the supercritical state is impregnated In the impregnation step, the switching valve is switched to the heater side, and the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is supplied from the nozzle to the inside of the cooling mold, and is put into the resin. Impregnated with supercritical fluid, and In the fat cooling step, the switching valve is switched to a flow path not through the heater, and the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is transferred from the nozzle to the inside of the cooling mold, and the heating. Using a molding device that is configured to be supplied to the passage for the supercritical fluid provided between the mold for cooling and the mold for cooling and to cool both the inside and outside of the mold for cooling. A method for molding a fluid holding body made of foamed resin using a functional resin,
A temperature product structure can be held in the fluid holder by the crystalline resin, and, at a foaming temperature higher than the temperature in step (T 1) under the conditions described below, in the crystalline resin in a predetermined shape, wherein by switching valve said switched to the heater side is supercritical fluid from a supercritical fluid generator is supplied to the inside of the cooling mold from the nozzle, impregnation fluid in a supercritical state that is impregnated Process,
A foaming step of foaming under a temperature (T 2 ) condition that is lower than the temperature in the impregnation step and is equal to or higher than the crystallization temperature of the crystalline resin,
The temperature drop from the impregnation step to the foaming step is caused by the fact that the switching valve is switched to a flow path not through the heater, and the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is transferred from the nozzle to the inside of the cooling mold. , And supplied to the supercritical fluid passage provided between the heating mold and the cooling mold, and is performed by cooling both the inside and outside of the cooling mold. This is solved by the method of forming the fluid holder.
又、非結晶性樹脂を用いた発泡樹脂製の流体保持体を成形する方法であって、
前記非結晶性樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ１）条件下で、所定形状の非結晶性樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程と、
前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、非結晶性樹脂のガラス転移温度以上の温度（Ｔ２）条件下において、発泡させる発泡工程
とを具備することを特徴とする流体保持体の成形方法によって解決される。
Also, a method of molding a fluid holding body made of foamed resin using an amorphous resin,
In a non-crystalline resin having a predetermined shape under a temperature (T 1 ) that is a temperature at which the product shape of the fluid holding body by the non-crystalline resin can be maintained and is higher than a temperature in a foaming process described later. An impregnation step of impregnating a fluid in a supercritical state;
And a foaming step of foaming under a temperature (T 2 ) condition that is lower than the temperature in the impregnation step and higher than the glass transition temperature of the amorphous resin. This is solved by the molding method.
すなわち、樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な溶融温度に近い高温度（Ｔ１）で発泡剤（超臨界状態の流体）を含浸させることにより、短時間での高速含浸が可能となり、結果的に核数の増大が図れる。すなわち、大量生産の観点からすると、含浸温度が比較的高いことによるデメリットよりも高速含浸によるメリットの方が大きいのである。尚、含浸温度が比較的高くなることによるデメリットに対しては、含浸圧力をより高くすることでも対応できる。 That is, by impregnating the foaming agent (fluid in a supercritical state) at a high temperature (T 1 ) close to the melting temperature at which the product shape of the fluid holder made of resin can be maintained, high-speed impregnation in a short time becomes possible, As a result, the number of nuclei can be increased. That is, from the viewpoint of mass production, the advantage of high-speed impregnation is greater than the disadvantage of the relatively high impregnation temperature. Note that the disadvantage of the relatively high impregnation temperature can be dealt with by increasing the impregnation pressure.
そして、上記樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程は、超臨界状態の流体を加圧することにより実施される。 The impregnation step of impregnating the resin with the supercritical fluid is performed by pressurizing the supercritical fluid.
次に、前記温度Ｔ１より低く、かつ、ガラス転移温度（又は結晶化温度）以上の温度Ｔ２で発泡させることにより、気泡は効果的に成長する。 Next, bubbles are effectively grown by foaming at a temperature T 2 lower than the temperature T 1 and equal to or higher than the glass transition temperature (or crystallization temperature).
この発泡は、樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる為に印加されていた圧力を開放（減圧）することで行われる。そして、この減圧時の温度は低い方が気泡の基になる核の数は多いものとなる。従って、本発明にあっては、含浸時の温度より降下せしめ、つまり含浸温度Ｔ１よりも低い温度に降下させて減圧することにした。しかしながら、核生成後の次の気泡成長を鑑み、ガラス転移温度（結晶化温度）以上の温度Ｔ２で行うことにした。これにより、核数の増加が期待できると共に気泡成長も期待できる。 This foaming is performed by releasing (depressurizing) the pressure applied to impregnate the resin with a supercritical fluid. The lower the temperature during decompression, the larger the number of nuclei on which bubbles are based. Therefore, in the present invention, allowed lowering the temperature during impregnation, i.e. decided to vacuum is lowered to a temperature lower than the impregnation temperature T 1. However, in view of the next bubble growth after nucleation, it was decided to carry out at a temperature T 2 that is equal to or higher than the glass transition temperature (crystallization temperature). Thereby, an increase in the number of nuclei can be expected and bubble growth can also be expected.
そして、溶融温度近傍の比較的高い温度で発泡剤（超臨界状態の流体）を含浸させ、次に温度を降下（但し、ガラス転移温度（又は結晶化温度）以上の温度に降下）させて減圧・発泡させる本発明の方法によれば、例えば射出成形機による成形後に、該成形品を一旦室温近くの温度まで下げ、このような低温にて発泡剤（超臨界状態の流体）を含浸させ、そしてガラス転移温度（又は結晶化温度）以上の高温にして発泡させる場合に比べて、遥かに小さな気泡径の気泡が数多く出来ているものであった。 Then, the foaming agent (supercritical fluid) is impregnated at a relatively high temperature near the melting temperature, and then the temperature is lowered (however, the temperature is lowered to a temperature higher than the glass transition temperature (or crystallization temperature)) to reduce the pressure. -According to the method of the present invention for foaming, for example, after molding by an injection molding machine, the molded article is once lowered to a temperature close to room temperature, impregnated with a foaming agent (fluid in a supercritical state) at such a low temperature, Compared to foaming at a temperature higher than the glass transition temperature (or crystallization temperature), many bubbles with a much smaller bubble diameter were formed.
本発明において、超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程における流体保持体の製品形状が保持可能な温度とは、対象となっている樹脂の溶融温度より低い温度である。すなわち、本発明にあっては、超臨界状態の流体の含浸は、例えば容器を形成する樹脂が溶融状態では行われない。 In the present invention, the temperature at which the product shape of the fluid holding body in the impregnation step of impregnating the fluid in the supercritical state can be maintained is a temperature lower than the melting temperature of the target resin. That is, in the present invention, the impregnation of the fluid in the supercritical state is not performed, for example, when the resin forming the container is in a molten state.
上記発明においては、減圧によって気泡が成長する過程までを説明した。しかしながら、気泡成長を所望の時点で積極的に終了させる気泡成長停止工程を持っていることは好ましいことである。この気泡成長停止は冷却によって行える。特に、ガラス転移温度（又は結晶化温度）未満の温度に降下させることによって、気泡成長は、事実上、終了する。 In the above-described invention, the process up to the growth of bubbles by decompression has been described. However, it is preferable to have a bubble growth stopping step that actively ends bubble growth at a desired time. This bubble growth can be stopped by cooling. In particular, bubble growth is effectively terminated by dropping to a temperature below the glass transition temperature (or crystallization temperature).
又、前記の課題は、発泡樹脂製の流体保持体を成形する装置であって、
超臨界流体発生装置と、
加熱用金型と、
前記加熱用金型の内側に設けられた冷却用金型と、
前記冷却用金型の内部に前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体を供給できるノズルと、
前記加熱用金型と冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が供給される超臨界流体用通路と、
前記超臨界流体発生装置と前記ノズルとの間の超臨界流体の流路に設けられた切替バルブと、
前記切替バルブと前記ノズルとの間に設けられたヒータ
とを具備してなり、
樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられる含浸工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータ側に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側に供給され、該樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられ、かつ、樹脂の冷却工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータを介さない流路に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側、及び前記加熱用金型と前記冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体用通路に供給され、前記冷却用金型の内外が共に冷却されるよう構成されてなる
ことを特徴とする流体保持体の成形装置によって解決される。
Further, the above-mentioned problem is an apparatus for molding a fluid holding body made of foamed resin,
A supercritical fluid generator;
A heating mold,
A cooling mold provided inside the heating mold;
A nozzle capable of supplying a supercritical fluid from the supercritical fluid generator into the cooling mold;
A supercritical fluid passage to which a supercritical fluid from the supercritical fluid generator provided between the heating mold and the cooling mold is supplied;
A switching valve provided in a flow path of the supercritical fluid between the supercritical fluid generator and the nozzle;
A heater provided between the switching valve and the nozzle ,
In the impregnation step in which the supercritical fluid is impregnated in the resin, the switching valve is switched to the heater side so that the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is transferred from the nozzle to the cooling mold. And the supercritical fluid is impregnated with a supercritical fluid in the resin, and in the resin cooling step, the switching valve is switched to a flow path not via the heater. The supercritical fluid from the generator is supplied from the nozzle to the inside of the cooling mold and to the supercritical fluid passage provided between the heating mold and the cooling mold, and the cooling This is solved by a fluid holding body molding apparatus characterized in that the inside and the outside of the mold are cooled together .
特に、上記樹脂を用いた発泡樹脂製の流体保持体を成形する方法に用いられる装置であって、
超臨界流体発生装置と、
加熱用金型と、
前記加熱用金型の内側に設けられた冷却用金型と、
前記冷却用金型の内部に前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体を供給できるノズルと、
前記加熱用金型と冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が供給される超臨界流体用通路と、
前記超臨界流体発生装置と前記ノズルとの間の超臨界流体の流路に設けられた切替バルブと、
前記切替バルブと前記ノズルとの間に設けられたヒータ
とを具備してなり、
樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられる含浸工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータ側に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側に供給され、該樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられ、かつ、樹脂の冷却工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータを介さない流路に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側、及び前記加熱用金型と前記冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体用通路に供給され、前記冷却用金型の内外が共に冷却されるよう構成されてなる
ことを特徴とする流体保持体の成形装置によって解決される。
In particular, an apparatus used in a method of molding a fluid holding body made of a foamed resin using the resin,
A supercritical fluid generator;
A heating mold,
A cooling mold provided inside the heating mold;
A nozzle capable of supplying a supercritical fluid from the supercritical fluid generator into the cooling mold;
A supercritical fluid passage to which a supercritical fluid from the supercritical fluid generator provided between the heating mold and the cooling mold is supplied;
A switching valve provided in a flow path of the supercritical fluid between the supercritical fluid generator and the nozzle;
A heater provided between the switching valve and the nozzle ,
In the impregnation step in which the supercritical fluid is impregnated in the resin, the switching valve is switched to the heater side so that the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is transferred from the nozzle to the cooling mold. And the supercritical fluid is impregnated with a supercritical fluid in the resin, and in the resin cooling step, the switching valve is switched to a flow path not via the heater. The supercritical fluid from the generator is supplied from the nozzle to the inside of the cooling mold and to the supercritical fluid passage provided between the heating mold and the cooling mold, and the cooling This is solved by a fluid holding body molding apparatus characterized in that the inside and the outside of the mold are cooled together .
本発明の装置は、冷却用金型の内外を冷却できるようにしているので、超臨界状態の流体を含浸させた後の急速冷却が可能になる。従って、低温での急速減圧が可能になり、それだけ核数の増加が図れ、気泡径が小さな気泡が数多く出来ている発泡樹脂体が得られる。 Since the apparatus of the present invention can cool the inside and outside of the cooling mold, rapid cooling after impregnating the fluid in a supercritical state is possible. Accordingly, rapid decompression at a low temperature is possible, the number of nuclei can be increased, and a foamed resin body can be obtained in which many bubbles with small bubble diameters are formed.
上記装置にあっては、冷却用金型の外側に加熱手段（加熱用金型）が更に設けられていることが好ましい。これによって、加熱に要する熱ロスを少なくでき、即ち、減圧・発泡後に冷却用金型内に新しい流体保持体を供給して加熱する工程をスムーズに行わせることが可能になる。 In the said apparatus, it is preferable that the heating means (heating mold) is further provided outside the cooling mold. As a result, the heat loss required for heating can be reduced, that is, it is possible to smoothly perform the process of supplying and heating a new fluid holder in the cooling mold after decompression and foaming.
又、上記装置にあっては、超臨界状態の流体を外部に放出する減圧手段が更に設けられている。 Further, the above apparatus is further provided with a pressure reducing means for discharging the fluid in a supercritical state to the outside.
上記成形方法の実施、又は上記成形装置を用いての実施により、本発明が目的とする気泡径が小さな、例えば０．１〜２００μｍ（特に、０．１μｍ以上。２０μｍ以下。）の独立気泡が数多く、例えば１．０×１０８〜１．０×１０１６個／ｃｍ３（特に、１．０×１０９個／ｃｍ３以上。１．０×１０１５個／ｃｍ３以下。）出来ている発泡樹脂製の流体保持体が得られる。すなわち、微細な気泡が数多く出来ている発泡樹脂製の流体保持体が得られる。 By carrying out the above molding method or using the above molding apparatus, closed cells having a small cell diameter, for example, 0.1 to 200 μm (particularly 0.1 μm or more and 20 μm or less), which are the object of the present invention, are produced. Many, for example, 1.0 × 10 8 to 1.0 × 10 16 pieces / cm 3 (particularly 1.0 × 10 9 pieces / cm 3 or more, 1.0 × 10 15 pieces / cm 3 or less) A fluid holding body made of foamed resin is obtained. That is, a foamed resin fluid holder in which many fine bubbles are formed is obtained.
本発明になる流体保持体の成形方法は、結晶性樹脂を用いた発泡樹脂製の流体保持体を冷却用金型を用いて成形する方法であって、前記結晶性樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ１）条件下で、所定形状の結晶性樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程と、前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、結晶性樹脂の結晶化温度以上の温度（Ｔ２）条件下において、発泡させる発泡工程とを具備し、前記含浸工程時から発泡工程時における温度低下は前記冷却用金型の内外を冷却することにより行われる。上記樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程は、超臨界状態の流体を加圧（例えば、１０〜３０ＭＰａ。特に、１５ＭＰａ以上。２５ＭＰａ以下。）することにより実施される。上記発泡は、樹脂中に超臨界状態の流体を含浸させる為に印加されていた圧力を開放（減圧）することで行われる。この際の減圧速度は、好ましくは０．１〜８ＭＰａ／ｓである。特に、１ＭＰａ／ｓ以上である。そして、６ＭＰａ／ｓ以下である。又、上記Ｔ１からＴ２に温度を降下させる降温速度は、例えば０．１〜５℃／ｓである。特に、０．５℃／ｓ以上である。そして、３℃／ｓ以下である。上記超臨界状態の流体を含浸させる含浸工程における流体保持体の製品形状が保持可能な温度とは、対象となっている樹脂の溶融温度より低い温度である。又、本発明にあっては、気泡成長を所望の時点で積極的に終了させる気泡成長停止工程を更に持っている。尚、この気泡成長停止は冷却によって行われる。特に、結晶化温度未満の温度に降下させることによって、気泡成長は、事実上、終了する。 The method for molding a fluid holding body according to the present invention is a method of molding a fluid holding body made of a foamed resin using a crystalline resin using a cooling mold, and the product of the fluid holding body using the crystalline resin An impregnation step of impregnating a crystalline resin having a predetermined shape with a fluid in a supercritical state under a temperature (T 1 ) condition at which the shape can be maintained and higher than a temperature in a foaming step described later; A foaming step of foaming under a temperature (T 2 ) condition lower than the temperature in the impregnation step and not lower than the crystallization temperature of the crystalline resin, and from the impregnation step to the foaming step The temperature drop in is performed by cooling the inside and outside of the cooling mold. The impregnation step of impregnating the resin with a supercritical fluid is performed by pressurizing the supercritical fluid (for example, 10 to 30 MPa, particularly 15 MPa or more and 25 MPa or less). The foaming is performed by releasing (depressurizing) the pressure applied to impregnate the resin with a supercritical fluid. The decompression speed at this time is preferably 0.1 to 8 MPa / s. In particular, it is 1 MPa / s or more. And it is 6 MPa / s or less. Further, the rate of temperature decrease for decreasing the temperature from T 1 to T 2 is, for example, 0.1 to 5 ° C./s. Particularly, it is 0.5 ° C./s or more. And it is 3 degrees C / s or less. The temperature at which the product shape of the fluid holder in the impregnation step of impregnating the fluid in the supercritical state can be maintained is a temperature lower than the melting temperature of the target resin. In addition, the present invention further includes a bubble growth stop step for actively terminating bubble growth at a desired time. This bubble growth stop is performed by cooling. In particular, bubble growth is effectively terminated by dropping to a temperature below the crystallization temperature.
本発明になる流体保持体の成形装置、特に本発明になる流体保持体の成形方法を実施する装置は、発泡樹脂製の流体保持体を成形する装置であって、冷却用金型と、前記冷却用金型の内側に存在する所定形状の流体保持体材料中に超臨界状態の流体を含浸させる含浸手段と、前記冷却用金型の内外を冷却する冷却手段とを具備する。更に、冷却用金型の外側に加熱手段（加熱用金型）が更に設けられている。又、超臨界状態の流体を外部に放出する減圧手段が更に設けられている。 A fluid holding body molding apparatus according to the present invention, in particular, an apparatus for carrying out the fluid holding body molding method according to the present invention is an apparatus for molding a foamed resin fluid holding body, comprising: a cooling mold; Impregnation means for impregnating a fluid holding material having a predetermined shape existing inside the cooling mold with a fluid in a supercritical state, and cooling means for cooling the inside and outside of the cooling mold. Furthermore, a heating means (heating mold) is further provided outside the cooling mold. Further, a pressure reducing means for discharging the fluid in a supercritical state to the outside is further provided.
本発明になる流体保持体は、上記成形方法の実施、又は上記成形装置を用いての実施により得られたものである。特に、０．１〜２００μｍ（特に、０．１μｍ以上。２０μｍ以下。更には、１５μｍ以下。）の気泡径の独立気泡が、１．０×１０８〜１．０×１０１６個／ｃｍ３（特に、１．０×１０９個／ｃｍ３以上。１．０×１０１５個／ｃｍ３以下。更には１．０×１０１１個／ｃｍ３以下。）出来ているものである。 The fluid holding body according to the present invention is obtained by performing the molding method or using the molding apparatus. In particular, the number of closed cells having a cell diameter of 0.1 to 200 μm (particularly 0.1 μm or more, 20 μm or less, and further 15 μm or less) is 1.0 × 10 8 to 1.0 × 10 16 cells / cm 3. (In particular, 1.0 × 10 9 pieces / cm 3 or more, 1.0 × 10 15 pieces / cm 3 or less, and further 1.0 × 10 11 pieces / cm 3 or less.)
尚、本明細書において、「超臨界状態の流体」とは、物質に固有な気体−液体−固体の状態のうち、気体−液体間には臨界点が存在し、臨界点以上の温度・圧力にすると凝縮が起きない高密度な流体相となり、このような状態で存するものを言う。又、ガラス転移温度（Ｔｇ）、結晶化温度（Ｔｃ）や溶融温度（Ｔｍ）は、各々、超臨界状態の流体が含浸された状態でのガラス転移温度（Ｔｇ）、結晶化温度（Ｔｃ）や溶融温度（Ｔｍ）である。 In this specification, the “supercritical fluid” is a gas-liquid-solid state inherent in a substance, a critical point exists between the gas and the liquid, and a temperature / pressure above the critical point. If it becomes, it will become a high-density fluid phase in which condensation does not occur, and it is what exists in such a state. The glass transition temperature (Tg), the crystallization temperature (Tc), and the melting temperature (Tm) are respectively the glass transition temperature (Tg) and the crystallization temperature (Tc) in a state where the fluid in a supercritical state is impregnated. And the melting temperature (Tm).
図１は本発明になる装置の概略断面図である。 FIG. 1 is a schematic sectional view of an apparatus according to the present invention.
図１中、１は金型である。この金型１は、加熱用金型１ａと冷却用金型１ｂとからなる二重構造の金型である。尚、冷却用金型１ｂの外側に加熱用金型１ａが設けられている。そして、例えば射出成形、押出成形、ブロー成形などによって所定形状に成形されたものを金型１（冷却用金型１ｂ）内に装填できるものとする為、金型１は半体同士を突き合わせて合体させる構造のものとなっている。従って、突合時に突合面から超臨界状態の流体の漏れが起きることのないようにシール２が設けられている。 In FIG. 1, 1 is a metal mold | die. The mold 1 is a double-structured mold including a heating mold 1a and a cooling mold 1b. A heating mold 1a is provided outside the cooling mold 1b. Then, for example, in order to be able to be loaded into a mold 1 (cooling mold 1b) that has been molded into a predetermined shape by injection molding, extrusion molding, blow molding or the like, the mold 1 is abutted against each other. It has a structure to unite. Therefore, the seal 2 is provided so that the supercritical fluid does not leak from the abutting surface during the abutting.
冷却用金型１ｂと加熱用金型１ａとの間には、所定の通路３が設けられている。そして、この通路３には冷却媒体がノズル４から流されるようになっている。すなわち、通路３に冷却媒体を流すことによって、冷却用金型１ｂは外側から冷却されるよう構成されている。又、冷却用媒体は、通路３を流されるのみでなく、ノズル４から冷却用金型１ｂの内部に供給されるようになっている。これによって、冷却用金型１ｂ、即ち、冷却用金型１ｂ内壁に沿って装填されている成形品Ｘは、内側からも冷却されるように構成されている。
A
ノズル４は、上記冷却媒体を冷却用金型１ｂの内外に供給するのみでなく、超臨界状態の流体を冷却用金型１ｂの内側に供給できるようにも構成されている。 The nozzle 4 is configured not only to supply the cooling medium into and out of the cooling mold 1b but also to supply a supercritical fluid to the inside of the cooling mold 1b.
尚、冷却媒体として超臨界状態の流体を利用することが出来る。本実施形態にあっては、超臨界流体発生装置５からの超臨界状態の流体を切替バルブ６を介して二つの経路で供給できるように構成されている。そして、一方の経路では、そのまま、超臨界状態の流体がノズル４に供給され、超臨界状態の流体が冷却用金型１ｂの内外に供給され、冷却媒体として用いられる。他方の経路では、ヒーター７を介して超臨界状態の流体が冷却用金型１ｂの内側に供給され、発泡剤として用いられる。 A supercritical fluid can be used as the cooling medium. In the present embodiment, the fluid in the supercritical state from the supercritical fluid generator 5 can be supplied via the switching valve 6 in two paths. In one path, the supercritical fluid is supplied to the nozzle 4 as it is, and the supercritical fluid is supplied to the inside and outside of the cooling mold 1b and used as a cooling medium. In the other path, a fluid in a supercritical state is supplied to the inside of the cooling mold 1b via the heater 7 and used as a foaming agent.
８は加熱用金型１ａの外側に設けられたヒーターであり、９はリークバルブ、１０は急減圧用電磁弁である。 8 is a heater provided outside the heating mold 1a, 9 is a leak valve, and 10 is an electromagnetic valve for rapid pressure reduction.
次に、上記装置を用いて発泡樹脂製容器の成形方法について説明する。
先ず、冷却用金型１ｂ内に所望の樹脂材料で成形された未発泡の成形品Ｘを装填する。そして、ヒーター８により加熱用金型１ａを加熱し、その熱で以って冷却用金型１ｂ内に装填された成形品を所望の温度Ｔ１に加熱する。
Next, a method for forming a foamed resin container using the above apparatus will be described.
First, an unfoamed molded product X molded from a desired resin material is loaded into the cooling mold 1b. Then, the heating mold 1a is heated by the heater 8 heats the molded article loaded in the cooling mold in 1b I than in its heat to the desired temperature T 1.
次に、この温度下で、超臨界流体発生装置５からの超臨界状態の流体（二酸化炭素）を切替バルブ６を介してノズル４から冷却用金型１ｂ内に供給する。これにより、超臨界状態の二酸化炭素が樹脂中に含浸して行く。 Next, under this temperature, the supercritical fluid (carbon dioxide) from the supercritical fluid generator 5 is supplied from the nozzle 4 into the cooling mold 1b via the switching valve 6. Thereby, the carbon dioxide in a supercritical state is impregnated in the resin.
所定時間経過後、切替バルブ６を切り替え、超臨界流体発生装置５からの超臨界状態の流体を冷却用金型１ｂの内外に供給する。これにより、加熱用金型１ａからの熱影響が抑えられ、冷却用金型１ｂは冷却され、冷却用金型１ｂ内壁に沿って装填されている容器状の成形品Ｘは温度Ｔ２に冷却される。かつ、同時に、急減圧用電磁弁１０を開放させ、成形品Ｘの樹脂中に超臨界状態の二酸化炭素を含浸させる為に加えていた圧力を急速減圧する。この工程により、減圧開始と共に気泡核が生成し、そして成長し、発泡樹脂製のものになる。
After a predetermined time elapses, the switching valve 6 is switched to supply the supercritical fluid from the supercritical fluid generator 5 into and out of the cooling mold 1b. Thus, thermal influence of the heating mold 1a is suppressed, the cooling die 1b is cooled, the molded article X of the container shape is loaded along the cooling mold 1b inner wall cooled to temperature T 2 Is done. At the same time, the rapid pressure reducing
更に、具体的に述べると次の通りである。
樹脂として結晶性樹脂であるポリプロピレン（溶融温度は１６０℃で結晶化温度が１４５℃）を用いた場合で説明する。すなわち、超臨界二酸化炭素をポリプロピレン中に含浸させる時の含浸圧力、含浸させる時の含浸温度（Ｔ１）、含浸後に冷却した減圧時の温度Ｔ２、Ｔ１からＴ２への降温速度（冷却速度）、Ｔ２状態における減圧速度と、発泡特性（発泡倍率、セル径、セル数）との関係を調べたので、その結果を表−１，２に示す。尚、セル径およびセル数は、走査型電子顕微鏡でサンプルを撮影し、これに基づいて求めたものである。
More specifically, it is as follows.
The case where polypropylene (melting temperature is 160 ° C. and crystallization temperature is 145 ° C.), which is a crystalline resin, is used as the resin. That is, impregnation pressure when impregnating supercritical carbon dioxide into polypropylene, impregnation temperature when impregnating (T 1 ), temperature T 2 during decompression after cooling after impregnation, and rate of temperature decrease from T 1 to T 2 (cooling) speed), and the decompression rate in the T 2 state, the foaming characteristics (expansion ratio, cell size, were studied the relationship between the number of cells), and the results are shown in Table 1,2. The cell diameter and the number of cells are obtained based on a sample taken with a scanning electron microscope.
表−１
Ｎｏ 含浸温度Ｔ１ 含浸圧力 減圧温度Ｔ２ 減圧速度 冷却速度
（℃） （MPa） （℃） （MPa/s） （℃/s）
１本発明 １５０ １９．６ １４８ ４．９５ ９
２本発明 １５０ １９．６ １４８ ４．９５ ４５
３本発明 １５０ １９．６ １４８ ４．９５ ７８
４本発明 １５５ １９．６ １４６ ０．０９８ ４５
５本発明 １５５ １９．６ １４６ ０．０９８ ７８
６本発明 １５５ １９．６ １４６ ０．９８ ４５
７本発明 １５５ １９．６ １４６ ０．９８ ７８
８本発明 １５５ １９．６ １４６ ４．９５ ４５
９本発明 １５５ １９．６ １４６ ４．９５ ７８
１０発明外 １００ １９．６ ９５ ４．９５ ４５
１１発明外 ２１０ ２２．５ １６０ ０．０９８ ８
表−２
Ｎｏ 発泡倍率 セル径（μｍ） セル数（個/cm3）
１ １．５ １１．０ ２．８×１０９
２ １．６ ９．２ ６．０×１０９
３ １．９ ６．０ １．７×１０１０
４ １．３ １１．０ １．４×１０９
５ １．４ １０．０ １．５×１０９
６ １．６ ８．５ ３．０×１０９
７ １．８ ７．０ １．５×１０１０
８ ２．０ ５．０ １．８×１０１０
９ ２．５ ４．８ ２．０×１０１０
１０ １．２ ３３．５ １．５×１０７
１１ １．７ １９０．５ １．３×１０６
Table-1
No. Impregnation temperature T 1 Impregnation pressure Decompression temperature T 2 Decompression rate Cooling rate
(℃) (MPa) (℃) (MPa / s) (℃ / s)
1 Invention 150 19.6 148 4.95 9
2 Invention 150 19.6 148 4.95 45
3 Invention 150 19.6 148 4.95 78
4 Present invention 155 19.6 146 0.098 45
5 Invention 155 19.6 146 0.098 78
6 Invention 155 19.6 146 0.98 45
7 Present invention 155 19.6 146 0.98 78
8 Invention 155 19.6 146 4.95 45
9 Invention 155 19.6 146 4.95 78
10 Non-Invention 100 19.6 95 4.95 45
11 Outside invention 210 22.5 160 0.098 8
Table-2
No Foaming ratio Cell diameter (μm) Number of cells (pieces / cm 3 )
1 1.5 11.0 2.8 × 10 9
2 1.6 9.2 6.0 × 10 9
3 1.9 6.0 1.7 × 10 10
4 1.3 11.0 1.4 × 10 9
5 1.4 10.0 1.5 × 10 9
6 1.6 8.5 3.0 × 10 9
7 1.8 7.0 1.5 × 10 10
8 2.0 5.0 1.8 × 10 10
9 2.5 4.8 2.0 × 10 10
10 1.2 33.5 1.5 × 10 7
11 1.7 190.5 1.3 × 10 6
又、樹脂として結晶性樹脂である高密度ポリエチレン（溶融温度は１４０℃で結晶化温度が１２０℃）を用いた場合について、超臨界二酸化炭素をポリエチレン中に含浸させる時の含浸圧力、含浸させる時の含浸温度（Ｔ１）、含浸後に冷却した減圧時の温度Ｔ２、Ｔ１からＴ２への降温速度（冷却速度）、Ｔ２状態における減圧速度と、発泡特性（発泡倍率、セル径、セル数）との関係を調べたので、その結果を表−３，４に示す。尚、セル径およびセル数は、走査型電子顕微鏡でサンプルを撮影し、これに基づいて求めたものである。 In addition, when high density polyethylene (melting temperature is 140 ° C. and crystallization temperature is 120 ° C.), which is a crystalline resin, is used as impregnation pressure when impregnating supercritical carbon dioxide into polyethylene, Impregnation temperature (T 1 ), temperature T 2 at the time of depressurization cooled after impregnation, temperature decrease rate (cooling rate) from T 1 to T 2 , depressurization rate in T 2 state, Table-3 and 4 show the results. The cell diameter and the number of cells are obtained based on a sample taken with a scanning electron microscope.
表−３
Ｎｏ 含浸温度Ｔ１ 含浸圧力 減圧温度Ｔ２ 減圧速度 冷却速度
（℃） （MPa） （℃） （MPa/s） （℃/s）
２１本発明 １２５ １９．６ １２２ ０．０９８ ７８
２２本発明 １２５ １９．６ １２２ ０．９８ ９
２３本発明 １２５ １９．６ １２２ ０．９８ ４５
２４本発明 １２５ １９．６ １２２ ０．９８ ７８
２５本発明 １２５ １９．６ １２２ ４．９５ ９
２６本発明 １２５ １９．６ １２２ ４．９５ ４５
２７本発明 １２５ １９．６ １２２ ４．９５ ７８
２８発明外 １００ １９．６ ９５ ４．９５ ４５
２９発明外 ２００ ２２．５ １５０ ０．０９８ ８
表−４
Ｎｏ 発泡倍率 セル径（μｍ） セル数（個/cm3）
２１ １．５ １４．５ ８．３×１０８
２２ １．４ １５．０ ８．９×１０８
２３ １．５ １３．０ ９．８×１０８
２４ １．７ １２．０ １．４×１０９
２５ １．６ １３．０ １．１×１０９
２６ １．７ １１．０ １．２×１０９
２７ １．８ １０．０ １．５×１０９
２８ １．３ ４０．２ １．３×１０７
２９ １．５ ２０１．０ １．５×１０６
Table-3
No. Impregnation temperature T 1 Impregnation pressure Decompression temperature T 2 Decompression rate Cooling rate
(℃) (MPa) (℃) (MPa / s) (℃ / s)
21 Invention 125 19.6 122 0.098 78
22 Invention 125 19.6 122 0.98 9
23 Invention 125 19.6 122 0.98 45
24 Invention 125 19.6 122 0.98 78
25 Invention 125 19.6 122 4.95 9
26 Invention 125 19.6 122 4.95 45
27 Invention 125 19.6 122 4.95 78
28 Non-invention 100 19.6 95 4.95 45
29 Out of invention 200 22.5 150 0.098 8
Table-4
No Foaming ratio Cell diameter (μm) Number of cells (pieces / cm 3 )
21 1.5 14.5 8.3 × 10 8
22 1.4 15.0 8.9 × 10 8
23 1.5 13.0 9.8 × 10 8
24 1.7 12.0 1.4 × 10 9
25 1.6 13.0 1.1 × 10 9
26 1.7 11.0 1.2 × 10 9
27 1.8 10.0 1.5 × 10 9
28 1.3 40.2 1.3 × 10 7
29 1.5 201.0 1.5 × 10 6
又、樹脂として非結晶性アクリル樹脂（溶融温度は１３０℃でガラス転移温度が９５℃）を用いた場合について、超臨界二酸化炭素をポリエチレン中に含浸させる時の含浸圧力、含浸させる時の含浸温度（Ｔ１）、含浸後に冷却した減圧時の温度Ｔ２、Ｔ１からＴ２への降温速度（冷却速度）、Ｔ２状態における減圧速度と、発泡特性（発泡倍率、セル径、セル数）との関係を調べたので、その結果を表−５，６に示す。尚、セル径およびセル数は、走査型電子顕微鏡でサンプルを撮影し、これに基づいて求めたものである。 In addition, when an amorphous acrylic resin (melting temperature is 130 ° C. and glass transition temperature is 95 ° C.) is used as the resin, the impregnation pressure when impregnating supercritical carbon dioxide into polyethylene, and the impregnation temperature when impregnating (T 1 ), temperature T 2 at reduced pressure cooled after impregnation, rate of cooling from T 1 to T 2 (cooling rate), rate of pressure reduction in T 2 state, and foaming characteristics (foaming ratio, cell diameter, number of cells) The results are shown in Tables 5 and 6. The cell diameter and the number of cells are obtained based on a sample taken with a scanning electron microscope.
表−５
Ｎｏ 含浸温度Ｔ１ 含浸圧力 減圧温度Ｔ２ 減圧速度 冷却速度
（℃） （MPa） （℃） （MPa/s） （℃/s）
３１本発明 １００ １９．６ ９７ ０．０９８ ４５
３２本発明 １００ １９．６ ９７ ０．０９８ ７８
３３本発明 １００ １９．６ ９７ ０．９８ ９
３４本発明 １００ １９．６ ９７ ０．９８ ４５
３５本発明 １００ １９．６ ９７ ０．９８ ７８
３６本発明 １００ １９．６ ９７ ４．９５ ９
３７本発明 １００ １９．６ ９７ ４．９５ ４５
３８本発明 １００ １９．６ ９７ ４．９５ ７８
３９発明外 ９０ １９．６ ８５ ４．９５ ４５
４０発明外 １８０ ２２．５ １３０ ０．０９８ ８
表−６
Ｎｏ 発泡倍率 セル径（μｍ） セル数（個/cm3）
３１ ２．８ ３．２ １．２×１０１０
３２ ２．７ ２．１ ２．３×１０１０
３３ ２．７ １．８ ２．５×１０１０
３４ ２．７ １．４ ３．２×１０１０
３５ ２．９ ０．９ ３．８×１０１０
３６ ２．８ ０．７ １．２×１０１１
３７ ２．９ ０．４ ２．９×１０１１
３８ ２．８ ０．１ ３．１×１０１０
３９ １．５ ５．５ １．３×１０９
４０ １．９ ３０．５ １．５×１０７
Table-5
No. Impregnation temperature T 1 Impregnation pressure Decompression temperature T 2 Decompression rate Cooling rate
(℃) (MPa) (℃) (MPa / s) (℃ / s)
31 Invention 100 19.6 97 0.098 45
32 Invention 100 19.6 97 0.098 78
33 Invention 100 19.6 97 0.98 9
34 Invention 100 19.6 97 0.98 45
35 Invention 100 19.6 97 0.98 78
36 Invention 100 19.6 97 4.95 9
37 Invention 100 19.6 97 4.95 45
38 Invention 100 19.6 97 4.95 78
39 Non-invention 90 19.6 85 4.95 45
40 Out of invention 180 22.5 130 0.098 8
Table-6
No Foaming ratio Cell diameter (μm) Number of cells (pieces / cm 3 )
31 2.8 3.2 1.2 × 10 10
32 2.7 2.1 2.3 × 10 10
33 2.7 1.8 2.5 × 10 10
34 2.7 1.4 3.2 × 10 10
35 2.9 0.9 3.8 × 10 10
36 2.8 0.7 1.2 × 10 11
37 2.9 0.4 2.9 × 10 11
38 2.8 0.1 3.1 × 10 10
39 1.5 5.5 1.3 × 10 9
40 1.9 30.5 1.5 × 10 7
又、上記Ｎｏ１，３，９，１０，１１，２４，２７，２８，２９，３１，３５，３８，３９，４０のものについて、そのシャルビー衝撃強度、引張強度、熱伝導率、誘電率を調べたので、その結果を表−７に示す。 In addition, for the above No. 1, 3, 9, 10, 11, 24, 27, 28, 29, 31, 35, 38, 39, 40, the Charby impact strength, tensile strength, thermal conductivity, and dielectric constant were investigated. The results are shown in Table 7.
表−７
Ｎｏ 平均セル径 発泡倍率 シャルビー 引張強度 熱伝導率 誘電率
（μｍ） （倍） 衝撃強度
１ １１．０ １．５ １２０ ７０ １３０ ７０
３ ６．０ １．９ １２５ ７５ １３５ ７５
９ ４．８ ２．５ １３８ ８５ １４５ ８０
１０ ３３．５ １．２ ５５ １７ １２３ ６０
１１ １９０．５ １．７ ４１ １２ １２１ ５５
２４ １２．０ １．７ １２８ ７５ １３０ ７５
２７ １０．０ １．８ １３０ ８０ １３５ ８０
２８ ４０．２ １．３ ４５ １１ １２２ ５７
２９ ２０１．０ １．５ ４０ １０ １２０ ５０
３１ ３．２ ２．８ １３５ ６０ １２５ ７０
３５ ０．９ ２．９ １４０ ６５ １３５ ７５
３８ ０．１ ２．８ １５０ ７０ １４０ ８０
３９ ５．５ １．５ ６０ １８ １２３ ６５
４０ ３０．５ １．９ ５０ １５ １２２ ６０
シャルビー衝撃強度、引張強度、熱伝導率、誘電率は無発泡タイプを１００とした時の相対値で表示。
Table-7
No Average cell diameter Expansion ratio Charby Tensile strength Thermal conductivity Dielectric constant (μm) (times) Impact strength 1 11.0 1.5 120 70 130 70
3 6.0 1.9 125 75 135 75
9 4.8 2.5 138 85 145 80
10 33.5 1.2 55 17 123 60
11 190.5 1.7 41 12 121 55
24 12.0 1.7 128 75 130 75
27 10.0 1.8 130 80 135 80
28 40.2 1.3 45 11 122 57
29 201.0 1.5 40 10 120 50
31 3.2 2.8 135 60 125 70
35 0.9 2.9 140 65 135 75
38 0.1 2.8 150 70 140 80
39 5.5 1.5 60 18 123 65
40 30.5 1.9 50 15 122 60
Charby impact strength, tensile strength, thermal conductivity, and dielectric constant are displayed as relative values when the non-foaming type is 100.
これ等の結果によれば、本発明のものは、微細な気泡が数多く出来ていることが判る。 From these results, it can be seen that the present invention has many fine bubbles.
又、機械的強度に優れていることも判る。このことは、肉厚が薄くても良いことを示唆している。 Moreover, it turns out that it is excellent in mechanical strength. This suggests that the wall thickness may be thin.
又、上記各例の容器内部に水を入れ、そして開口部をアルミ箔で密閉し、３０日間放置して水分量の変化を調べた処、本発明になる容器の方が水の減少量は少ないものであった。このことは、本発明になるものは、液漏れが起き難いことを示唆している。 Moreover, water was put into the container of each of the above examples, the opening was sealed with aluminum foil, and the change in the amount of water was examined by leaving it for 30 days. There were few things. This suggests that the liquid leakage hardly occurs in the present invention.
１ 金型
１ａ 加熱用金型
１ｂ 冷却用金型
３ 冷却媒体通路
４ ノズル
５ 超臨界流体発生装置
６ 切替バルブ
７ ヒーター
８ ヒーター
９ リークバルブ
１０ 急減圧用電磁弁
代 理 人 宇 高 克 己
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Mold 1a Heating mold
Representative Katsumi Udaka
Claims (7)
前記結晶性樹脂による流体保持体の製品形状が保持可能な温度であって、かつ、後述の発泡工程における温度よりも高い温度（Ｔ１）条件下で、所定形状の結晶性樹脂中に、前記切替バルブが前記ヒータ側に切り替えられて前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が前記ノズルより前記冷却用金型の内側に供給されることにより、超臨界状態の流体が含浸せしめられる含浸工程と、
前記含浸工程における温度よりも低い温度であって、かつ、結晶性樹脂の結晶化温度以上の温度（Ｔ２）条件下において、発泡させる発泡工程
とを具備し、
前記含浸工程時から発泡工程時における温度低下は、前記切替バルブが前記ヒータを介さない流路に切り替えられて前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側、及び前記加熱用金型と前記冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体用通路に供給され、前記冷却用金型の内外が共に冷却されることにより行われる
ことを特徴とする流体保持体の成形方法。 A supercritical fluid generator, a heating die, a cooling die provided inside the heating die, and a supercritical fluid from the supercritical fluid generator inside the cooling die A nozzle that can be supplied, a supercritical fluid passage that is provided between the heating mold and the cooling mold and that is supplied with the supercritical fluid from the supercritical fluid generator, and the supercritical fluid generator And a switching valve provided in the flow path of the supercritical fluid between the nozzle and the heater, and a heater provided between the switching valve and the nozzle, the resin in the supercritical state is impregnated In the impregnation step, the switching valve is switched to the heater side, and the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is supplied from the nozzle to the inside of the cooling mold, and is put into the resin. Impregnated with supercritical fluid, and In the fat cooling step, the switching valve is switched to a flow path not through the heater, and the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is transferred from the nozzle to the inside of the cooling mold, and the heating. Using a molding device that is configured to be supplied to the passage for the supercritical fluid provided between the mold for cooling and the mold for cooling and to cool both the inside and outside of the mold for cooling. A method for molding a fluid holding body made of foamed resin using a functional resin,
A temperature product structure can be held in the fluid holder by the crystalline resin, and, at a foaming temperature higher than the temperature in step (T 1) under the conditions described below, in the crystalline resin in a predetermined shape, wherein by switching valve said switched to the heater side is supercritical fluid from a supercritical fluid generator is supplied to the inside of the cooling mold from the nozzle, impregnation fluid in a supercritical state that is impregnated Process,
A foaming step of foaming under a temperature (T 2 ) condition that is lower than the temperature in the impregnation step and is equal to or higher than the crystallization temperature of the crystalline resin,
The temperature drop from the impregnation step to the foaming step is caused by the fact that the switching valve is switched to a flow path not through the heater, and the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is transferred from the nozzle to the inside of the cooling mold. , And supplied to the supercritical fluid passage provided between the heating mold and the cooling mold, and is performed by cooling both the inside and outside of the cooling mold. A method for forming a fluid holding body.
超臨界流体発生装置と、
加熱用金型と、
前記加熱用金型の内側に設けられた冷却用金型と、
前記冷却用金型の内部に前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体を供給できるノズルと、
前記加熱用金型と冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体発生装置からの超臨界流体が供給される超臨界流体用通路と、
前記超臨界流体発生装置と前記ノズルとの間の超臨界流体の流路に設けられた切替バルブと、
前記切替バルブと前記ノズルとの間に設けられたヒータ
とを具備してなり、
樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられる含浸工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータ側に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側に供給され、該樹脂中に超臨界状態の流体が含浸せしめられ、かつ、樹脂の冷却工程にあっては、前記切替バルブが前記ヒータを介さない流路に切り替えられて前記超臨界流体発生装置よりの超臨界流体が前記ノズルから前記冷却用金型の内側、及び前記加熱用金型と前記冷却用金型との間に設けられた前記超臨界流体用通路に供給され、前記冷却用金型の内外が共に冷却されるよう構成されてなる
ことを特徴とする流体保持体の成形装置。 An apparatus for molding a fluid holding body made of foamed resin,
A supercritical fluid generator;
A heating mold,
A cooling mold provided inside the heating mold;
A nozzle capable of supplying a supercritical fluid from the supercritical fluid generator into the cooling mold;
A supercritical fluid passage to which a supercritical fluid from the supercritical fluid generator provided between the heating mold and the cooling mold is supplied;
A switching valve provided in a flow path of the supercritical fluid between the supercritical fluid generator and the nozzle;
A heater provided between the switching valve and the nozzle ,
In the impregnation step in which the supercritical fluid is impregnated in the resin, the switching valve is switched to the heater side so that the supercritical fluid from the supercritical fluid generator is transferred from the nozzle to the cooling mold. And the supercritical fluid is impregnated with a supercritical fluid in the resin, and in the resin cooling step, the switching valve is switched to a flow path not via the heater. The supercritical fluid from the generator is supplied from the nozzle to the inside of the cooling mold and to the supercritical fluid passage provided between the heating mold and the cooling mold, and the cooling An apparatus for forming a fluid holding body, wherein the inside and outside of the mold are cooled together .
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