JP4518259B2 - 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 - Google Patents

Description

この発明は、特に鋼や鋳鉄などの高速断続切削加工で、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具（以下、被覆サーメット工具という）に関するものである。

従来、一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に、
（ａ）第１層として、化学蒸着形成された窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す）層および炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）層のうちのいずれか、または両層の積層からなり、かつ０．１〜１μｍの平均層厚を有する第１密着接合層、
（ｂ）第２層として、化学蒸着形成され、
組成式：（Ｔｉ_１−ＸＺｒ_Ｘ）ＣＮ（ただし、原子比で、Ｘは０．０２〜０．１５）、
を満足するＴｉとＺｒの複合炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮで示す］層からなり、かつ２．５〜１５μｍの平均層厚を有する高温強化層、
（ｃ）第３層として、化学蒸着形成された炭酸化チタン（以下、ＴｉＣＯで示す）層および炭窒酸化チタン（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちのいずれか、または両層の積層からなり、かつ０．１〜１μｍの平均層厚を有する第２密着接合層、
（ｄ）第４層として、化学蒸着形成された酸化アルミニウム（以下、Ａｌ₂Ｏ₃で示す）層からなり、かつ１〜１５μｍの平均層厚を有する高温硬質層、
以上（ａ）〜（ｄ）で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられていることも知られている。
特開２００１−１１６３２号公報

近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は一段と高速化の傾向にあるが、上記の従来被覆サーメット工具においては、これを鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削に用いた場合には問題はないが、特にこれを切削条件の最も厳しい高速断続切削、すなわち切刃部にきわめて短いピッチで繰り返し機械的衝撃の加わる高速断続切削に用いた場合、これを構成する硬質被覆層は、第４層のＡｌ₂Ｏ₃層による高温硬さおよび耐熱性を具備するももの、第２層の（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮからなる高温強化層による高温強度が不十分であるために、前記の機械的衝撃に対して満足に対応することができず、この結果硬質被覆層にはチッピング（微小欠け）が発生し易くなることから、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の被覆サーメット工具の硬質被覆層の耐チッピング性向上をはかるべく、これの第２層の高温強化層である（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層、すなわちＺｒ成分含有によるすぐれた耐熱性と、Ｔｉ成分含有による相対的に高い高温強度を有し、かつ図１（ａ）に模式図で示される通り、格子点にＴｉ、Ｚｒ、炭素、および窒素からなる構成原子がそれぞれ存在するＮａＣｌ型立方晶の結晶構造（なお、図１（ｂ）は（０１１）面で切断した状態を示す）を有する（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層に着目し、研究を行った結果、
（ａ）従来被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成する第２層の高温強化層（以下、従来高温強化層という）である（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層（以下、従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層という）は、例えば、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ_４：１〜５％、ＺｒＣｌ_４：０．１〜１％、ＣＨ_３ＣＮ：０．６〜５％、Ｎ₂：２５〜４５％、Ｈ₂：残り、
反応雰囲気温度：７５０〜９８０℃、
反応雰囲気圧力：２．７〜１３．５ｋＰａ、
の条件（通常条件という）で蒸着形成されるが、これを、
反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ_４：２０〜３０％、ＺｒＣｌ_４：０．５〜４％、ＣＨ_３ＣＮ：５〜１０％、ＣＨ_４：０．５〜５％、Ｎ₂：３５〜５０％、Ｈ₂：残り、
反応雰囲気温度：１０００〜１０５０℃、
反応雰囲気圧力：６〜２０ｋＰａ、
の条件、すなわち上記の通常条件に比して、反応ガス組成では、ＴｉＣｌ_４およびＣＨ_３ＣＮを相対的に高く、かつ新たにＣＨ_４ガスを添加し、さらに雰囲気温度を相対的に高くした条件（反応ガス組成調整高温条件）で蒸着形成すると、この結果の反応ガス組成調整高温条件で形成した（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層（以下、改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層という）は、高温強度が一段と向上し、すぐれた耐機械的衝撃性を具備するようになることから、硬質被覆層の第２層を前記改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層で構成してなる被覆サーメット工具は、特に激しい機械的衝撃を伴なう高速断続切削加工でも、前記硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すようになること。

（ｂ）上記の従来被覆サーメット工具の硬質被覆層の第２層を構成する従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層と上記（ａ）の改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層について、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図２（ａ），（ｂ）に概略説明図で例示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（００１）面および（０１１）面の法線がなす傾斜角（図２ａには前記結晶面のうち（００１）面の傾斜角が０度、（０１１）面の傾斜角が４５度の場合、同（ｂ）には（００１）面の傾斜角が４５度、（０１１）面の傾斜角が０度の場合を示しているが、これらの角度を含めて前記結晶粒個々のすべての傾斜角）を測定し、この場合前記結晶粒は、上記の通り格子点にＴｉ、Ｚｒ、炭素、および窒素からなる構成原子がそれぞれ存在するＮａＣｌ型立方晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出すると共に、前記構成原子共有格子点間に存在する構成原子を共有しない格子点の数：Ｎ（この場合、ＮはＮａＣｌ型立方晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮ：２８を上限とする）毎に定めたΣＮ＋１で表される構成原子共有格子点形態（単位形態）のそれぞれの分布割合を算出し、Σ３〜Σ２９のそれぞれの単位形態の分布割合を、前記Σ３〜Σ２９の単位形態全体の合計分布割合に占める割合で示す構成原子共有格子点分布グラフを作成した場合、いずれの（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層もΣ３に最高ピークが存在するが、前記従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層は、図４に例示される通り、Σ３の分布割合が３０％以下の相対的に低い構成原子共有格子点分布グラフを示すのに対して、前記改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層は、図３に例示される通り、Σ３の分布割合が６０〜８０％のきわめて高い構成原子共有格子点分布グラフを示し、この高いΣ３の分布割合は、反応ガスを構成するＴｉＣｌ_４およびＣＨ_３ＣＮと、ＣＨ_４の含有量、さらに雰囲気反応温度によって変化すること。

（ｃ）上記の改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層は、（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ自体が具備する高温強度と耐熱性に加えて、上記従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層に比して一段と高い高温強度を有するので、これを硬質被覆層の第２層を構成する高温強化層（以下、改質高温強化層ともいう）として蒸着形成してなる被覆サーメット工具は、第４層の高温硬質層を構成するＡｌ₂Ｏ₃層が具備するすぐれた高温硬さおよび耐熱性と相俟って、特に切刃部にきわめて短いピッチで繰り返し機械的衝撃の加わる、例えば切削速度が４２０ｍ／ｍｉｎおよび４４０ｍ／ｍｉｎ（実施例記載）の高速断続切削加工に用いた場合や、さらに断続切削加工を高切り込みや高送りなどの重切削条件で行うのに用いた場合にも、同じく前記従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層を蒸着形成してなる従来被覆サーメット工具に比して、硬質被覆層が一段とすぐれた耐チッピング性を発揮するようになること。
以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たのである。

この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、ＷＣ基超硬合金またはＴｉＣＮ基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）第１層として、いずれも化学蒸着形成された、ＴｉＮ層およびＴｉＣＮ層のうちのいずれか、または両層の積層からなり、かつ０．１〜１μｍの平均層厚を有する第１密着接合層
（ｂ）第２層として、化学蒸着形成され、
組成式：（Ｔｉ_１−ＸＺｒ_Ｘ）ＣＮ（ただし、原子比で、Ｘは０．０２〜０．１５）、
を満足する（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層からなり、かつ２．５〜１５μｍの平均層厚を有する高温強化層、
（ｃ）第３層として、化学蒸着形成されたＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層のうちのいずれか、または両層の積層からなり、かつ０．１〜１μｍの平均層厚を有する第２密着接合層、
（ｄ）第４層として、化学蒸着形成されたＡｌ₂Ｏ₃層からなり、かつ１〜１５μｍの平均層厚を有する高温硬質層、
以上（ａ）〜（ｄ）で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆サーメット工具において、
上記硬質被覆層のうちの第２層である高温強化層を、同じく化学蒸着形成され、組成式：（Ｔｉ_１−ＸＺｒ_Ｘ）ＣＮ（ただし、原子比で、Ｘは０．０２〜０．１５）、を満足し、さらに、２．５〜１５μｍの平均層厚を有するが、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（００１）面および（０１１）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒は、格子点にＴｉ、Ｚｒ、炭素、および窒素からなる構成原子がそれぞれ存在するＮａＣｌ型立方晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出すると共に、前記構成原子共有格子点間に存在する構成原子を共有しない格子点の数：Ｎ（この場合、ＮはＮａＣｌ型立方晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮ：２８を上限とする）毎に定めたΣＮ＋１で表される構成原子共有格子点形態（単位形態）のそれぞれの分布割合を算出し、Σ３〜Σ２９のそれぞれの単位形態の分布割合を、前記Σ３〜Σ２９の単位形態全体の合計分布割合に占める割合で示す構成原子共有格子点分布グラフにおいて、Σ３に最高ピークが存在し、かつ前記Σ３の分布割合が前記単位形態全体の合計分布割合の６０〜８０％を占める構成原子共有格子点分布グラフを示す改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層、
で構成してなる、高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。

つぎに、この発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層の構成層について、上記の通りに数値限定した理由を以下に説明する。
（ａ）第１密着接合層
第１密着接合層を構成するＴｉＮ層およびＴｉＣＮ層は、工具基体および第２層である改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層のいずれにも強固に密着接合し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着接合性向上に寄与する作用をもつが、その平均層厚が０．１μｍ未満では、所望のすぐれた密着接合性を確保することができず、一方密着接合性は１μｍの平均層厚で十分に確保することができることから、その平均層厚を０．１〜１μｍと定めた。

（ｂ）改質高温強化層
硬質被覆層の第２層である改質高温強化層を構成する改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層の構成原子共有格子点分布グラフにおけるΣ３の分布割合は、上記の通り反応ガスを構成するＴｉＣｌ_４およびＣＨ_３ＣＮと、ＣＨ_４の含有量、さらに雰囲気反応温度を調整することによって６０〜８０％とすることができるが、この場合Σ３の分布割合が６０％未満では、高速断続切削加工で、硬質被覆層にチッピングが発生しない、すぐれた高温強度向上効果を確保することができず、したがってΣ３の分布割合は高ければ高いほど望ましいが、Σ３の分布割合を８０％を越えて高くすることは層形成上困難であることから、Σ３の分布割合を６０〜８０％と定めた。このように前記改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層は、上記の通り（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ自体のもつ高高温強度と耐熱性に加えて、さらに一段とすぐれた高温強度を有するようになるが、その平均層厚が２．５μｍ未満では所望のすぐれた高温強度向上効果を硬質被覆層に十分に具備せしめることができず、一方その平均層厚が１５μｍを越えると、偏摩耗の原因となる熱塑性変形が発生し易くなり、摩耗が加速するようになることから、その平均層厚を２．５〜１５μｍと定めた。
また、上記改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層におけるＺｒ成分には、上記の通り、耐熱性を向上させ、切削時の高温雰囲気での軟化を抑制する作用があるが、その含有割合を示すＸ値が、Ｔｉとの合量に占める原子比で、０．０２未満では所望の耐熱性向上効果が得られず、一方そのＸ値が、同じく０．１５を越えると高温強度に低下傾向が現れるようになることから、Ｚｒの含有割合を示すＸ値を、０．０２〜０．１５と定めた。

（ｃ）第２密着接合層
第２密着接合層を構成するＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層は、第２層である改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層および高温硬質層であるＡｌ₂Ｏ₃層のいずれにも強固に密着接合し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着接合性向上に寄与する作用をもつが、その平均層厚が０．１μｍ未満では、所望のすぐれた密着接合性を確保することができず、一方密着接合性は１μｍの平均層厚で十分に確保することができることから、その平均層厚を０．１〜１μｍと定めた。

（ｄ）高温硬質層
高温硬質層を構成するＡｌ₂Ｏ₃層は、すぐれた高温硬さと耐熱性を有し、硬質被覆層の耐摩耗性向上に寄与するが、その平均層厚が１μｍ未満では、硬質被覆層に十分な耐摩耗性を発揮せしめることができず、一方その平均層厚が１５μｍを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜１５μｍと定めた。

なお、切削工具の使用前後の識別を目的として、黄金色の色調を有するＴｉＮ層を、必要に応じて蒸着形成してもよいが、この場合の平均層厚は０．１〜１μｍでよく、これは０．１μｍ未満では、十分な識別効果が得られず、一方前記ＴｉＮ層による前記識別効果は１μｍまでの平均層厚で十分であるという理由からである。

この発明被覆サーメット工具は、機械的熱的衝撃がきわめて高い鋼や鋳鉄などの高速断続切削でも、硬質被覆層の第２層である改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層（改質高温強化層）が一段とすぐれた高温強度を有し、すぐれた耐チッピング性を発揮することから、硬質被覆層にチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って示すものである。

つぎに、この発明の被覆サーメット工具を実施例により具体的に説明する。

原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ₃Ｃ₂粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４１２に規定するスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｆをそれぞれ製造した。

また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ₂Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｆを形成した。

つぎに、これらの工具基体Ａ〜Ｆおよび工具基体ａ〜ｆの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、まず、ＴｉＮ層およびＴｉＣＮ層のいずれか、または両方の積層からなる第１密着接合層を表３に示される条件で、表５に示される目標層厚で蒸着形成した後、改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層（改質高温強化層）を表４に示される条件で、表５に示される目標層厚で蒸着形成し、ついで、ＴｉＣＯ層およびＴｉＣＮＯ層のいずれか、または両方の積層からなる第２密着接合層を表３に示される条件で、表５に示される目標層厚で蒸着形成し、引き続いてＡｌ₂Ｏ₃層（高温硬質層）を同じく表３に示される条件で、表５に示される目標層厚で蒸着形成することにより本発明被覆サーメット工具１〜１３をそれぞれ製造した。

また、比較の目的で、表６に示される通り、硬質被覆層の第２層を、表４に示される条件で、かつ表６に示される目標層厚で蒸着形成した従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層とする以外は同一の条件で、第１密着接合層および第２密着接合層、さらにＡｌ₂Ｏ₃層（高温硬質層）を蒸着形成することにより従来被覆サーメット工具１〜１３をそれぞれ製造した。

ついで、上記の本発明被覆サーメット工具と従来被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成する改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層および従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用いて、構成原子共有格子点分布グラフをそれぞれ作成した。
すなわち、上記構成原子共有格子点分布グラフは、上記の改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層および従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に７０度の入射角度で１５ｋＶの加速電圧の電子線を１ｎＡの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に照射して、電子後方散乱回折像装置を用い、３０×５０μｍの領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（００１）面および（０１１）面の法線がなす傾斜角を測定し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出すると共に、前記構成原子共有格子点間に存在する構成原子を共有しない格子点の数：Ｎ（この場合、ＮはＮａＣｌ型立方晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮ：２８を上限とする）毎に定めたΣＮ＋１で表される構成原子共有格子点形態（単位形態）のそれぞれの分布割合を算出し、Σ３〜Σ２９のそれぞれの単位形態の分布割合を、前記Σ３〜Σ２９の単位形態全体の合計分布割合に占める割合を求めることにより作成した。

この結果得られた各種の改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層および従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層の構成原子共有格子点分布グラフにおいて、ΣＮ＋１全体（Ｎは２〜２８の範囲内のすべての偶数）に占めるΣ３の分布割合を表７に示した。

上記の各種の構成原子共有格子点分布グラフにおいて、表７に示される通り、本発明被覆サーメット工具の改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層は、いずれもΣ３の占める分布割合が６０〜８０％である構成原子共有格子点分布グラフを示すのに対して、従来被覆サーメット工具の従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層は、いずれもΣ３の分布割合が３０％以下の構成原子共有格子点分布グラフを示すものであった。
なお、図３は、本発明被覆サーメット工具１の改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層の構成原子共有格子点分布グラフ、図４は、従来被覆サーメット工具１の従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層の構成原子共有格子点分布グラフをそれぞれ示すものである。

さらに、上記の本発明被覆サーメット工具１〜１３および従来被覆サーメット工具１〜１３について、これの硬質被覆層の構成層を電子線マイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）およびオージェ分光分析装置を用いて観察（層の縦断面を観察）したところ、前者および後者とも目標組成と実質的に同じ組成を有することが確認された。また、これらの被覆サーメット工具の硬質被覆層の構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定（同じく縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。

つぎに、上記の各種の被覆サーメット工具をいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、本発明被覆サーメット工具１〜１３および従来被覆サーメット工具１〜１３について、
被削材：ＪＩＳ・ＳＳ３３０の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：４４０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ａ）での軟鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２２０ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３０３の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：４２０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．３ｍｍ、
送り：０．２０ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ｂ）でのステンレス鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・Ｓ１０Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：４２０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：２．０ｍｍ、
送り：０．２８ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ｃ）での炭素鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２２０ｍ／ｍｉｎ）を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表７に示した。

表５〜７に示される結果から、本発明被覆サーメット工具１〜１３は、いずれも硬質被覆層の第２層構成が、Σ３の分布割合が６０〜８０％の構成原子共有格子点分布グラフを示す改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層で構成され、機械的衝撃がきわめて高い各種鋼の高速断続切削でも、前記改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層が一段とすぐれた高温強度を有し、すぐれた耐チッピング性を発揮することから、硬質被覆層のチッピング発生が著しく抑制され、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、硬質被覆層の第２層が、Σ３の分布割合が３０％以下の構成原子共有格子点分布グラフを示す従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層で構成された従来被覆サーメット工具１〜１３においては、いずれも高速断続切削では硬質被覆層の耐機械的衝撃性が不十分であるために、硬質被覆層にチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。

上述のように、この発明の被覆サーメット工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこと、特に高い高温強度が要求される高速断続切削でも硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。

硬質被覆層の第２層を構成する（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層が有するＮａＣｌ型立 方晶の結晶構造を示す模式図である。 硬質被覆層の第２層を構成する（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層における結晶粒の（００１）面および（０１１）面の傾斜角の測定態様を示す概略説明図である。 本発明被覆サーメット工具１の硬質被覆層の第２層を構成する改質（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層の構成原子共有格子点分布グラフである。 従来被覆サーメット工具１の硬質被覆層の第２層を構成する従来（Ｔｉ，Ｚｒ）ＣＮ層の構成原子共有格子点分布グラフである。

Claims (1)

1. 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
   （ａ）第１層として、化学蒸着形成された窒化チタン層および炭窒化チタン層のうちのいずれか、または両層の積層からなり、かつ０．１〜１μｍの平均層厚を有する第１密着接合層、
   （ｂ）第２層として、化学蒸着形成され、
   組成式：（Ｔｉ_１−ＸＺｒ_Ｘ）ＣＮ（ただし、原子比で、Ｘは０．０２〜０．１５）、
   を満足するＴｉとＺｒの複合炭窒化物層からなり、かつ２．５〜１５μｍの平均層厚を有する高温強化層、
   （ｃ）第３層として、化学蒸着形成された炭酸化チタン層および炭窒酸化チタン層のうちのいずれか、または両層の積層からなり、かつ０．１〜１μｍの平均層厚を有する第２密着接合層、
   （ｄ）第４層として、化学蒸着形成された酸化アルミニウム層からなり、かつ１〜１５μｍの平均層厚を有する高温硬質層、
   以上（ａ）〜（ｄ）で構成された硬質被覆層を形成してなる表面被覆サーメット製切削工具において、
   上記硬質被覆層のうちの第２層である高温強化層を、同じく化学蒸着形成され、組成式：（Ｔｉ_１−ＸＺｒ_Ｘ）ＣＮ（ただし、原子比で、Ｘは０．０２〜０．１５）、を満足し、さらに、２．５〜１５μｍの平均層厚を有するが、
   電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対する、前記結晶粒の結晶面である（００１）面および（０１１）面の法線がなす傾斜角を測定し、この場合前記結晶粒は、格子点にＴｉ、Ｚｒ、炭素、および窒素からなる構成原子がそれぞれ存在するＮａＣｌ型立方晶の結晶構造を有し、この結果得られた測定傾斜角に基づいて、相互に隣接する結晶粒の界面で、前記構成原子のそれぞれが前記結晶粒相互間で１つの構成原子を共有する格子点（構成原子共有格子点）の分布を算出すると共に、前記構成原子共有格子点間に存在する構成原子を共有しない格子点の数：Ｎ（この場合、ＮはＮａＣｌ型立方晶の結晶構造上２以上の偶数となるが、分布頻度の点からＮ：２８を上限とする）毎に定めたΣＮ＋１で表される構成原子共有格子点形態（単位形態）のそれぞれの分布割合を算出し、Σ３〜Σ２９のそれぞれの単位形態の分布割合を、前記Σ３〜Σ２９の単位形態全体の合計分布割合に占める割合で示す構成原子共有格子点分布グラフにおいて、Σ３に最高ピークが存在し、かつ前記Σ３の分布割合が前記単位形態全体の合計分布割合の６０〜８０％を占める構成原子共有格子点分布グラフを示す炭窒化チタン層、
   で構成したことを特徴とする高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具。

Images