JP5228296B2

JP5228296B2 - ガット

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Publication number: JP5228296B2
Application number: JP2006208781A
Authority: JP
Inventors: 浩太中村; 裕二徳永; 博明徳留
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2006-07-31
Filing date: 2006-07-31
Publication date: 2013-07-03
Anticipated expiration: 2026-07-31
Also published as: JP2008029734A

Description

本発明はテニス、スカッシュ、バドミントン等のラケット用途に好適に使用されるガットに関する。

近年、テニス、スカッシュ、バドミントン等のラケットスポーツ分野において、安価で耐久性に優れるという利点から、動物性繊維製ガット（所謂ナチュラルガット）に代わって合成繊維性ガットが一般に使用されている。

合成繊維製ガットに求められる要求特性のひとつに高反発化がある。近年では競技者技術の向上に伴いボールおよびシャトルの発射スピードが飛躍的に向上している。競技者のプレースタイルにもよるが、特にバドミントンの分野では、シャトル等のガットへの衝突から発射されるまでのレスポンスを向上させるため、高反発、所謂弾きの良いガットが求められている。

従来技術の中で、上述の要求特性を満足させるガットに関する検討が、芯糸素材、側糸素材、被覆層素材、および、応力−歪特性等、様々な側面から検討されている。

なかでも、本発明の如き応力−歪特性に着目した技術が特許文献１に記載されている。特許文献１には、「ポリアミド系の合成繊維よりなり、歪率が１０％のときの張力が２８〜６０ｋｇｆ／ｍｍ^２のラケット用ガット」とすることで、反発力に優れたガットが得られると記載されている。すなわち、特許文献１記載の技術は、ラケットへ張設する前の伸張初期の特性に着目したものであり、１０％伸張時の張力が高いほど反発力に優れたガットが得られることを示唆している。

特許文献１記載の方法を用いた場合、確かに通常ガットと比べて反発力に勝るガットは得られるものの、伸張初期の張力が高いためにラケットへの張設が難しくなるという問題点を有していた。
特開昭６２−２０１１６６号公報

本発明は、テニス、スカッシュ、バドミントン用途に好適なガットであって、高反発であり、かつラケットへの張設が容易なガットを提供することを課題とする。

本発明者らが従来技術の背景に鑑みて鋭意検討を重ねた結果、応力−歪曲線において、２９．４ｋｇｆ／ｍｍ ^２の張力を付与した際の伸びが１１〜１５％であって、張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸長時の張力が８．７５ｋｇｆ／ｍｍ^２以上であることを特徴とするガットが前述の課題を達成することを見出した。また、本発明のガットは、１０％伸張時の張力が１０〜２６ｋｇｆ／ｍｍ^２であること、応力−歪曲線において、４１．３ｋｇｆ／ｍｍ^２時の伸びが１２〜１７％であることが好ましい形態である。

本発明のガットはラケットへの従来のガットと比較して、ラケット張設後の反発力が高いガットであり、弾き感、打球音、および、打球時のレスポンス性に優れる。

本発明のガット構造には特に限定は無く、通常知られたガット構造（例えば、芯糸＋側糸＋被覆層）を採用することができる。このとき、芯糸および／または側糸は接着剤等により含浸されていても良く、側糸と芯糸とが接着剤で結合されていても良い。また、芯糸、および、側糸の形態としてはマルチフィラメント、モノフィラメント、紡績糸、スリットヤーン等、公知の繊維を用いることができるが、製造コストの観点からマルチフィラメントを用いることが好ましい。また、ガットの太さを調整するために、用いる繊維の太さや加工形態は自由に変更できるし、側糸の外層に繊維や樹脂からなる層を有してもよい。

本発明のガットに用いるフィラメントには、本発明の効果を損ねない程度、具体的にはフィラメントと添加剤の合計量に対して５重量％以下であれば、異種ポリマや各種の耐光剤、顔料、難燃剤、艶消剤、滑剤、顔料等の添加剤を含有しても良い。また、フィラメントの単糸断面は、丸断面以外にも、異型断面であっても良く、異形断面形状としては扁平型、三角型、Ｃ型、Ｙ型、団子型、中空型、あるいはそれらの組合せ等を例示することができるがこれに限られるものではない。

本発明のガットに用いる芯糸、側糸に用いる素材には特に限定は無く、本発明を満足する範囲であれば、脂肪族および／または芳香族ポリエステル、脂肪族および／または芳香族ナイロン、ポリオレフィン、等の通常知られた樹脂を使用することができる。しかしながら、耐久性の観点からはポリアミド系樹脂、なかでも、加工性、経済性、タフネスに優れたナイロン６６を使用することが好ましい。ナイロン６６を用いることで安価にガットを製造することができるばかりか、９５モル％以上をヘキサメチレンアジパミド単位とすることで高強力、且つ、耐磨耗性に優れたガットが得られる。

ナイロン６６を用いる場合、共重合成分は５モル％未満であれば含有しても良く、ヘキサメチレンアジパミド単位が９５モル％未満の場合には、ナイロン６６マルチフィラメント中の結晶性が低下し、高強力なガットを得ることが困難となる。共重合成分としては、ε‐カプラミド、テトラメチレンアジパミド、ヘキサメチレンセバカミド、ヘキサメチレンイソフタラミド、テトラメチレンテレフタラミド、キシリレンフタラミド等が例示できる。

また、ナイロン６６は銅化合物を銅金属量として１０〜５００ｐｐｍ含有することが好ましく、さらに好ましい範囲は５０〜１００ｐｐｍである。銅金属量を上記範囲とすることで実使用において優れた耐候性、耐熱性を発現する。銅化合物としては、沃化銅、塩化銅、臭化銅等を例示することができるが、これに限られるものではなく、従来知られた無機及び有機銅塩や銅金属単体を用いることができる。また、ナイロン６６フィラメントは、銅化合物に加えてアミン化合物、メルカプト化合物、リン系化合物、ヒンダードフェノール化合物等、他の耐熱剤を含有してもよい。なお銅化合物量の測定方法は特に限定されるものではなく、例えば、日本電子（株）製ＪＸＡ−８２００を用いた、検量線によるＥＰＭＡ（ＥｌｅｃｔｒｏｎＰｒｏｂｅＭｉｃｒｏＡｎａｌｙｚｅｒ）法で測定すればよい。

ナイロン６６フィラメントの硫酸相対粘度は３〜５．５が好ましく、より好ましくは３．５〜５である。硫酸相対粘度が３未満の場合には、本発明で使用するガット用途に求められる強度のナイロン６６フィラメントを安定して得ることができない。硫酸相対粘度が５．５を超える場合には粘度が高すぎるため、製糸性良くナイロン６６フィラメントを得ることが困難である。

本発明のガットに使用するフィラメントの強度は９．５〜１２ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましい。通常ガットに用いられるフィラメントの強度は高々９ｃＮ／ｄｔｅｘである。９．５ｃＮ／ｄｔｅｘを超える強度を有するフィラメントを用いたラケット用ガットは今までに無く、９．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上のフィラメントを芯糸に配することで、単位断面積当たりの強力が高く、細ゲージ化が可能なガットを得ることが可能となる。本来、フィラメントの強度に上限は無いが、各素材によって生産性良くフィラメントを得られる強度に上限があり、例えばナイロン６６フィラメントの場合では１２ｃＮ／ｄｔｅｘを超えるフィラメントを生産性良く得ることは現状技術では困難である。

本発明のガットに使用するフィラメントの破断伸度は１６〜２４％が好ましく、より好ましくは１６〜２２％である。破断伸度が１６％未満の場合には、ガットをラケットに張設する際に遊び部分が小さく、張設の際に与えた張力と実張力が異なるという問題や、ラケットに張設する際に結び難いという問題が発生する。また、破断伸度が２４％を超える場合には打球の際の振動が大きく、打感に劣るガットとなる可能性がある。

本発明のガットに使用するフィラメントは単糸繊度が１〜２０ｄｔｅｘであることが好ましい。単糸繊度が１ｄｔｅｘ未満では単糸繊度が細過ぎるため単糸当たりの強力が不足し、ガット製造工程において工程通過性が悪化してしまう。また、単糸繊度が２０ｄｔｅｘを超える場合にはガットの耐久性が低下してしまう恐れがある。即ち単糸繊度が２０ｄｔｅｘを超える場合には、打球の際に各単糸の屈曲を受けた部分の外側の伸びおよび内側の縮みが大きいため、ガットの疲労性が悪化する懸念がある。単糸繊度は１〜１５ｄｔｅｘの範囲が好ましく、より好ましくは１〜１０ｄｔｅｘである。

本発明のガットに使用するフィラメントの総繊度は４２０〜３６００ｄｔｅｘが好ましい。総繊度が４２０ｄｔｅｘ未満の場合にはフィラメント製造時の生産性が悪くコストが上昇するという問題を有しており、総繊度が３６００ｄｔｅｘを超える場合には製糸性良くフィラメントを得ることが困難となる。

ガットに用いるフィラメントにＮ６６フィラメントを用いる場合の非晶分子配向度（ｆａ）は０．７２〜０．９であることが好ましい。非晶分子配向度（ｆａ）はナイロン６６フィラメントにおける結晶分子を結ぶタイ分子の配向性を示しており、非晶分子配向度（ｆａ）が０．７未満のナイロン６６フィラメントをガットに用いた場合にはナイロン６６フィラメントにおけるタイ分子の配向性が悪いため、高強力なガットを得ることが困難となる。また非晶分子配高度が０．９を超えるナイロン６６フィラメントを製糸性よく得ることは現状技術では困難である。

非晶分子配向度（ｆａ）は、複屈折、密度から求めた結晶化度、及び結晶配向度を用い、下記Ｒ．Ｓ．Ｓｔｅｉｎｅｔａｌ，Ｊ．ＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉ．，２１，３８１，（１９５６）の式から求めることができる。
Δ＝ＸｆｃΔ^０ｃ＋（１−Ｘ）ｆａΔ^０ａ
ここで、Δ＝複屈折、Ｘ：結晶化度、ｆｃ：結晶配向度、ｆａ：非晶分子配向度、Δ^０ｃ：結晶部の固有複屈折、Δ^０ａ：非晶部の固有複屈折、（Δ^０ｃ＝Δ^０ａ＝０．７３）
尚、複屈折率は、日本工学工業（株）製ＰＯＨ型偏光顕微鏡を用いてベレックコンペンセータ法により、密度は、軽液にトルエン、重液に四塩化炭素を用いた密度勾配管法によって２５℃で測定できる。結晶化度は、次式を用いて計算するとよい。
結晶化度（Ｘ）＝｛ｄｃ（ｄ−ｄａ）｝／｛ｄ（ｄｃ−ｄａ）｝
この時、ｄｃは結晶密度、ｄａは非晶密度、ｄは試料の密度を表す。

また、結晶配向度（ｆｃ）は、理学電気（株）製Ｘ線発生装置（４０３６Ａ２型）を用い、ＣｕＫα（Ｎｉフィルターを使用）を線源として測定した（出力３５ＫＶ、１５ｍＡ、スリット２ｍｍφ）。２Θ＝２０．６°付近に観察される（１００）面を円周方向にスキャンして得られた強度分布の半値幅Ｈ°から下記の式を用いて求めればよい。
ｆｃ＝（１８０°−Ｈ°）／１８０°
本発明のガットは使用するコーティング樹脂にも特に限定は無い。ポリアミド、ポリエステル、ポリウレタン等の合成樹脂は勿論のこと、天然樹脂を使用しても良く、異種ポリマや各種の耐光剤、顔料、艶消剤、滑剤、顔料等の添加剤を含有しても良い。

本発明はガット径により効果を失うものではなく、用途に応じて適宜太さを変更すれば良い。

本発明のガット芯糸にマルチフィラメントを使用する場合、芯糸は撚りを施してあることが好ましい。撚りを施すことでマルチフィラメントの収束性が向上し工程通過性が安定する。本発明の範囲を損なわない範囲であれば撚り数に特に限定は無く、例えば１０〜１０００Ｔ／ｍの範囲を例示できる。

以下にナイロン６６マルチフィラメントを例に取り、ガット用フィラメントの製造方法の一例を示すが製造方法はこれに限られる物ではない。

ナイロン６６マルチフィラメントは、溶融紡糸した糸条を冷却固化後に油剤を付与し、ローラ間で糸条の延伸を行うことで得られる。なお、高強度繊維を得るためには３〜５段の多段延伸法を採用することが好ましい。以下の説明は３段延伸法で説明する。

溶融紡糸に供するポリマの水分率としては０〜２００ｐｐｍであることが好ましい。水分率の測定方法は通常知られた方法で測定すればよく、例えば、平沼産業（株）製カールフィッシャー水分計（ＡＱ−２１００）を用いた電量滴定法で測定することができる。

紡糸温度は、共重合成分の有無等によって変更させることができるものの、通常は２５０〜３００℃に設定される。

紡糸口金の直下は、紡糸口金面より０〜１５ｃｍを上端とし、その上端から５〜１００ｃｍの範囲を加熱筒および／または断熱筒で囲み、紡出糸条を２００〜２８０℃の高温雰囲気中を通過させることが好ましい形態である。紡出糸条を直ちに冷却せず、上記加熱筒および／または断熱筒で囲まれた高温雰囲気中を通して徐冷することにより、紡出された糸条の配向が緩和され、単繊維間の分子配向均一性を高めることができるため、ナイロン６６マルチフィラメントの高強度化が可能となる。一方、高温雰囲気中を通過させることなく直ちに冷却すると、未延伸糸の配向が高まり、かつ単繊維間の配向度分布が大きくなる。かかる未延伸糸条を熱延伸すると、結果として高強度で耐熱性に優れたナイロン６６マルチフィラメントが得られない可能性がある。

高温雰囲気中を通過した未延伸糸条は、次いで１０〜１００℃、好ましくは１０〜７５℃の風を吹きつけて冷却固化することが好ましい。冷却風が１０℃未満の場合には通常装置とは別に大型の冷却装置が必要となるため好ましくない。また、冷却風が１００℃を超える場合には紡糸時の単繊維揺れが大きくなるため、単繊維同士の衝突等が発生し製糸性良く繊維を製造することが困難となる。空冷装置は横吹き出しタイプでも良いし、環状型吹きだしタイプを用いても良い。

冷却固化された未延伸糸条は、次いで油剤が付与される。油剤は、平滑剤を主成分とし、界面活性剤、制電剤、極圧剤成分等を含む非水系油剤であることが好ましい。

油剤を付与された未延伸糸条は、引取りローラ（１ＦＲ）に捲回して引き取る。１ＦＲの表面速度、即ち引取り速度は３００ｍ／分以上が好ましく、さらに好ましくは５００ｍ／分以上である。引取り速度が３００ｍ／分未満では生産効率が低いため採用し難い。引取り速度に特に上限は無いものの、工業的に安定して生産する場合には引取り速度は２０００ｍ／分以下が好ましい。

上記引取り速度で引き取られた未延伸糸条は一旦巻き取った後、若しくは一旦巻き取ることなく連続して延伸する。２ケのローラを１ユニットとするネルソン型ローラを、給糸ローラ（２ＦＲ）、第１延伸ローラ（１ＤＲ）、第２延伸ローラ（２ＤＲ）、第３延伸ローラ（３ＤＲ）、および弛緩ローラ（ＲＲ）と並べて配置し、順次糸条を捲回して延伸熱処理を行う。通常、１ＦＲと２ＦＲ間では糸条を集束させるためにストレッチを行う。好ましいストレッチ率は１〜７％、さらに好ましくは１〜５％の範囲である。延伸熱処理を施された糸条は巻き取り機にて巻き取られる。

延伸は２ＦＲと１ＤＲ間、及び１ＤＲと２ＤＲ間、及び２ＤＲと３ＤＲ間で行う。この時、２ＦＲと１ＤＲ間の延伸において、ドローポイント、即ち延伸により糸条が急激に細化する点が２ＦＲ上にないことが好ましい。また、ドローポイントは２ＦＲ出口から１０ｃｍ以内にある事がさらに好ましい。ドローポイントの位置を上述の範囲とすることで、高強度なナイロン６６マルチフィラメントを得ることが可能となる。ドローポイントの位置は繊維の配向度に応じて、延伸倍率、ローラ温度、ローラ表面摩擦を変更することで調節することが可能である。

ドローポイントは、レーザードップラー速度計（ＴＳＩ社製ＬＳ−５０Ｍ）を用いて２ＦＲ上から１ＤＲまでの糸速度を測定し、速度が急激に１ＤＲ表面速度近くまで上昇する点をドローポイントとすればよい。

１段目の延伸は２ＦＲと１ＤＲ間で行い、２ＦＲの温度は３０〜８０℃とし、１ＤＲの温度を８０〜１５０℃とし、１段目の延伸倍率は総合延伸倍率の２０〜９０％が好ましく、さらに２０〜５０％に設定するとより好ましい。

２段目の延伸は１ＤＲと２ＤＲ間で行うが、２ＤＲ温度は１８０〜２４０℃とし、２段目の延伸倍率は総合延伸倍率の２０〜４０％が好ましく、さらに２０〜３０％に設定するとより好ましい。

３段目の延伸は２ＤＲと３ＤＲ間で行うが、３ＤＲの温度は１８０〜２５０℃とし、３段目の延伸倍率で目的となる総延伸倍率となるように延伸する。

延伸を終えた糸条は３ＤＲとＲＲとの間で０〜５％の弛緩処理を施した後、巻き取り機にて巻き取られる。弛緩処理により、熱延伸によって生じた歪みを取るだけで無く、延伸によって達成された高配向構造を固定したり、非晶領域の配向を緩和させ熱収縮率を下げたりすることができる。ＲＲは非加熱ローラまたは、１６０℃以下に加熱したローラを用いる。通常、熱延伸時に加熱された糸条の持ち込む熱によって、ＲＲは加熱の有無にかかわらず９０〜１５０℃の温度となる。

かくして、本発明のガットに用いるフィラメントを得ることができる。

本発明のガットは応力−歪曲線において、張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸長時の張力が８．７５ｋｇｆ／ｍｍ^２以上であることが必須であり、好ましくは９．５ｋｇｆ／ｍｍ^２以上である。この要件が従来技術と本発明の最も異なる点である。

ガットは一定張力（例えばバドミントンガットの場合は２５〜４０ポンド）でラケットに張設される。本発明の２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２という張力はラケットに張設された後にガットが受ける張力に相当する。応力−歪曲線において、張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸長時の応力が８．７５ｋｇｆ／ｍｍ^２以上である本発明のガットはラケットへ張設した後のモデュラスが高いため、張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸長時の応力が８．７５ｋｇｆ／ｍｍ^２未満である従来のガットと比較して反発力に優れ、結果としてボール、または、シャトルを打った際の球離れが早く、スピーディーな競技を可能とする。従来のガット開発では、ラケット張設後のガット挙動（モデュラス）に着目した技術は無かった。

張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸長時の応力に特に上限はないが、ラケットへの張設のしやすさ、競技時の肘への負担を考慮すると２６．５ｋｇｆ／ｍｍ^２以下が好ましく、１３．３ｋｇｆ／ｍｍ^２以下であることがより好ましい。

本発明のガットは１０％伸張時の張力が１０〜２６ｋｇｆ／ｍｍ^２であることが好ましい。さらに好ましい１０％伸張時の張力として、１４〜２２ｋｇｆ／ｍｍ^２を例示することができる。１０％伸張時の張力が１０ｋｇｆ／ｍｍ^２を下回る場合は張力が低すぎるためラケットへの張設が困難となる可能性がある。一方、１０％伸張時の張力が２６ｋｇｆ／ｍｍ^２を超える場合には、伸張初期の張力が強いために肘へのダメージが大きくなる問題点や、伸張初期の張力が高いためにラケットへの張設が難しくなるという可能性がある。すなわち、本発明技術は特許文献１記載の技術と異なり、ラケットへの張設のしやすさ、および、プレイヤーの要求を満足する反発性を有している。

本発明のガットは２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２の張力を付与した際の伸びが１１〜１５％である。２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２張力付与時、即ち、一般的なラケットへの張設張力下での伸びが１１％未満の場合には張設時のガットの伸びが少ないため作業性が悪化する可能性がある。また、２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２の張力を付与した際の伸びが１５％を超える場合にはラケットへの張設時に伸びすぎるため、張設張力にバラツキが生じる可能性や、本来設計されたガット径よりも細くなる可能性がある。

本発明のガットは応力−歪曲線において、４１．３ｋｇｆ／ｍｍ^２張力時の伸びが１２〜１７％であることが好ましく、より好ましい範囲は１３〜１６％である。応力−歪曲線における４１．３ｋｇｆ／ｍｍ^２張力時の伸びが１７％を超えるガットは、張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸長時の応力が本発明の範囲から外れる可能性があるばかりか、伸びが大きすぎるためにガットへの張設が困難になる可能性を有している。一方、１２％未満のガットは伸びが小さいためにラケットへの張設が困難になる可能性がある。

本発明のガットは、本発明者らがガット特性に関しての種々の検討をおこなった結果見出されたものであり、ガット特性を特定の範囲とすることで、今までに成し得なかった高反発効果を達成した、従来技術とは全く思想を異とするものである。

次に、本発明のラケット用ガットの製造方法についてバトミントン用ガットを例に取り示すが、ラケット用ガットの製造方法はこれに限られるものではない。

前述の方法で得られたナイロン６６マルチフィラメントに撚りを施し芯糸を得る。この時、芯糸として必要な繊度となるように使用するナイロン６６マルチフィラメントの本数を調整し、必要に応じて合糸をしながら撚りを施せばよい。この時芯糸を接着剤等で含浸しても良いが、ガットの耐久性を向上させるためにも芯糸は接着剤等で含浸しないほうが好ましい。

得られた芯糸に側糸を配し、樹脂コーティングを施す。芯糸に側糸を配する際には、必要に応じて側糸を接着剤で固定することも可能である。使用する側糸は限定されるものではなく、複数種の繊維を使用しても良いし、使用する側糸は必要とするガットの太さに応じて複数層となるように配置しても良い。また側糸を配する方法としてはブレイディング加工やワインディング加工等、公知の方法を採用できる。また、樹脂被覆の方法としては、ディッピング法、溶融コーティング法等を例示することができる。

本発明の特性を有するガットは、樹脂被覆後に張力を付与した状態で施される熱セット時の温度および張力を制御すること、ならびに熱セット後に弛緩処理を施すことにより得られる。詳しくは、現在、特殊な場合を除き通常採用されている熱セット条件は温度が１５０〜１９０℃、ローラ間での延伸率が０〜１５％であるが、これよりも高温高張力で熱セットを施し、さらに弛緩処理を施すことで本発明の如き特徴を有したガットを得ることができる。この時の熱セット温度としては、フィラメントの融点−５０℃〜フィラメントの融点−１０℃が好ましい。またローラ間での延伸率は１０〜３０％が好ましく、さらに１５〜３０がより好ましい。また弛緩処理としては弛緩率が０．５％〜１０％であることが好ましく、さらに温度はフィラメントの融点−５０℃〜フィラメントの融点−１０℃で行うことがより好ましい。また、現在通常のガットにおいて使用されている強度を有するフィラメントを芯糸に適用した場合には高温高張力熱セット時に繊維が劣化または破断する恐れがあるため、前述の如き９．５ｃＮ／ｄｔｅｘを超えるフィラメント、なかでもタフネスに優れるナイロン６６フィラメントを使用することが好ましい。

かくして本発明のガットを得ることができる。

以下、実施例によって本発明の態様を更に詳しく説明する。明細書本文および実施例に用いた特性の定義および測定法は次の通りである。

［硫酸相対粘度］：試料１ｇを９８％硫酸１００ｍｌに溶解し、オストワルド粘度計で２５℃で測定した。施行回数２回の平均値を用いた。

［総繊度］：ＪＩＳＬ１０１３Ａ法を用い、所定荷重５ｍＮ／ｔｅｘ、糸長９０ｍで測定した。また、単糸繊度は総繊度を、構成する単繊維数で割り返した値を採用した。

［繊維の強度、伸度］：ＪＩＳＬ１０１３の方法で測定した。オリエンテック社製テンシロン引張り試験機を用い、試長２５０ｍｍ、引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定した。各サンプルについて測定を５回行い、その平均値を求めた。

［非晶分子配向度］：
非晶分子配向度（ｆａ）は、複屈折、密度から求めた結晶化度、及び結晶配向度を用い、下記Ｒ．Ｓ．Ｓｔｅｉｎｅｔａｌ，Ｊ．ＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉ．，２１，３８１，（１９５６）の式から求めることができ、２回の測定の平均値を求めた。
Δ＝ＸｆｃΔ^０ｃ＋（１−Ｘ）ｆａΔ^０ａ
ここで、Δ＝複屈折、Ｘ：結晶化度、ｆｃ：結晶配向度、ｆａ：非晶分子配向度、Δ^０ｃ：結晶部の固有複屈折、Δ^０ａ：非晶部の固有複屈折、（Δ^０ｃ＝Δ^０ａ＝０．７３）
複屈折率は、日本工学工業（株）製ＰＯＨ型偏光顕微鏡を用いてベレックコンペンセータ法により測定して得られた３回の試行の平均値を用いた。

密度は、軽液にトルエン、重液に四塩化炭素を用いた密度勾配管法によって２５℃で測定して得られた３回の試行の平均値を用いた。

結晶化度は、次式を用いて計算した。
結晶化度（Ｘ）＝｛ｄｃ（ｄ−ｄａ）｝／｛ｄ（ｄｃ−ｄａ）｝
この時、ｄｃは結晶密度（＝１．２４ｇ／ｃｍ^３）、ｄａは非晶密度（＝１．０９ｇ／ｃｍ^３）、ｄは試料の密度。

結晶配向度（ｆｃ）は、理学電気（株）製Ｘ線発生装置（４０３６Ａ２型）を用い、ＣｕＫα（Ｎｉフィルターを使用）を線源として測定した（出力３５ＫＶ、１５ｍＡ、スリット２ｍｍφ）。２Θ＝２０．６°付近に観察される（１００）面を円周方向にスキャンして得られた強度分布の半値幅Ｈ°から下記の式を用いて求めればよい。
ｆｃ＝（１８０°−Ｈ°）／１８０°

［モノフィラメントの直線強力］：
ＪＩＳＬ１０１３の方法で測定した。オリエンテック社製テンシロン引張り試験機を用い、試長２５０ｍｍ、引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定した。各サンプルについて測定を５回行い、その平均値を求めた。

［ガット生産性］：連続生産を行った際の状況から２段階で評価した。
◎：長時間の安定生産が可能。０．０５回／１万ｍ未満
○：若干の糸切れが発生。０．０５〜０．５回／１万ｍ。
△：糸切れが多発。０．５回／１万ｍを超える。

［ガット強力］：オリエンテック社製テンシロン引張り試験機を用い、試長２５０ｍｍ、引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定した。また、その時得られる応力―歪曲線曲線より張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸張時の張力、１０％伸長時の張力を求めた。各サンプルについて測定を５回行い、その平均値を求めた。

［ガット伸度］：オリエンテック社製テンシロン引張り試験機を用い、試長２５０ｍｍ、引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で応力―歪曲線を描画し、その曲線より２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２の張力を付与した際の伸び、４１．３ｋｇｆ／ｍｍ^２時の伸びを求めた。各サンプルについて測定を５回行い、その平均値を求めた。

［モニター試験］：競技歴１１年の競技者１名による実打試験において、２５ポンドの張力でガットを張設したラケット（ヨネックス株式会社製ＮＳ７０００）を用いて１時間の実打試験をおこなった。通常販売品に近い比較例１のガット使用時の反発力・打球感を３点とし下記５段階で評価した。
５：特に優れる、４：優れる、３：普通、２：劣る、１：特に劣る

（製造例）
［フィラメントＡの製造］
８０％ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート水溶液を重合缶に仕込み、３００℃に加熱し重合を行い、相対粘度３．９となるように重合時間を調節した。得られたポリマーをペレット化し、直径２．５ｍｍ、長さ４．０ｍｍのナイロン６６ペレットを得た。得られたナイロン６６ペレットをエクストルーダー型紡糸機を用いて２８０℃で溶融紡糸した。溶融ポリマはギヤポンプにて繊度が１０５０ｄｔｅｘとなるように計量した後、紡糸パック中で２０μの金属不織布フィルターで濾過し、孔径０．３φで２１０ホールの口金から紡出した。口金面より３ｃｍ下には１５ｃｍの加熱筒および１５ｃｍの断熱筒を取り付け、筒内雰囲気温度が２５０℃となるように加熱した。ここで筒内雰囲気温度とは、加熱筒長の中央部で、内壁から１ｃｍ離れた部分の空気層温度である。

加熱筒の直下には環状吹きだし型チムニーを取付け、糸条に３０℃の冷風を３５ｍ／分の速度で吹き付け冷却固化した後、糸条に油剤を付与した。

油剤を付与された未延伸糸条を２本合糸した後、表面速度３７０ｍ／分の速度で回転する１ＦＲに捲回して引取った後５．９５倍で延伸をおこなった。引取り糸条は一旦巻き取ることなく連続して該引取りローラと２ＦＲとの間で５％のストレッチをかけた後、引き続いて３段熱延伸を行ない２２００ｍ／分の速度で巻き取った。１ＦＲは非加熱、２ＦＲは６０℃、１ＤＲは１１５℃、２ＤＲは２００℃、３ＤＲは２１０℃とし、ＲＲは非加熱とした。ローラへの糸条の捲周回数はそれぞれ、３回、４回、４回、４回、５回、４回とした。ＲＲと巻き取り機の間には交絡付与ノズルを設置し繊維に交絡を付与した。交絡は、交絡付与装置内で走行糸条に対し略直角方向に２ｋｇ／ｃｍ２の高圧空気を噴射することにより行い、ナイロン６６マルチフィラメントを得１段目の延伸倍率は、総合延伸倍率の４０％、２段目の延伸倍率は３５％、３段目の延伸倍率を２５％に設定して延伸した。得られた繊維の物性は繊度２１００ｄｔｅｘ、強度９．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２０％、非晶配向度０．７９であった。

［フィラメントＢの製造］
８０％ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート水溶液を重合缶に仕込み、３００℃に加熱し重合を行い、相対粘度３．９となるように重合時間を調節した。得られたポリマーをペレット化し、直径２．５ｍｍ、長さ４．０ｍｍのナイロン６６ペレットを得た。得られたナイロン６６ペレットをエクストルーダー型紡糸機を用いて２８０℃で溶融紡糸した。溶融ポリマはギヤポンプにて繊度が１０５０ｄｔｅｘとなるように計量した後、紡糸パック中で２０μの金属不織布フィルターで濾過し、孔径０．３φで２１０ホールの口金から紡出した。口金面より３ｃｍ下には１５ｃｍの加熱筒および１５ｃｍの断熱筒を取り付け、筒内雰囲気温度が２５０℃となるように加熱した。ここで筒内雰囲気温度とは、加熱筒長の中央部で、内壁から１ｃｍ離れた部分の空気層温度である。

油剤を付与された未延伸糸条を２本合糸した後、表面速度３７０ｍ／分の速度で回転する１ＦＲに捲回して引取った後５．５０倍で延伸をおこなった。引取り糸条は一旦巻き取ることなく連続して該引取りローラと２ＦＲとの間で５％のストレッチをかけた後、引き続いて３段熱延伸を行ない２２００ｍ／分の速度で巻き取った。１ＦＲは非加熱、２ＦＲは６０℃、１ＤＲは１１５℃、２ＤＲは２００℃、３ＤＲは２１０℃とし、ＲＲは非加熱とした。ローラへの糸条の捲周回数はそれぞれ、３回、４回、４回、４回、５回、４回とした。ＲＲと巻き取り機の間には交絡付与ノズルを設置し繊維に交絡を付与した。交絡は、交絡付与装置内で走行糸条に対し略直角方向に２ｋｇ／ｃｍ２の高圧空気を噴射することにより行い、ナイロン６６マルチフィラメントを得１段目の延伸倍率は、総合延伸倍率の４０％、２段目の延伸倍率は３５％、３段目の延伸倍率を２５％に設定して延伸した。得られた繊維の物性は繊度２１００ｄｔｅｘ、強度９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２２％、非晶配向度０．７０であった。

［フィラメントＣの製造］
８０％ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート水溶液を重合缶に仕込み、３００℃に加熱し重合を行い、相対粘度３．５となるように重合時間を調節した。得られたポリマーをペレット化し、直径２．５ｍｍ、長さ４．０ｍｍのナイロン６６ペレットを得た。得られたナイロン６６ペレットをエクストルーダー型紡糸機により２８０℃で溶融紡糸した。溶融ポリマはギヤポンプにて計量し、吐出孔径は０．２５ｍｍの口金から溶融押出した紡出糸条を直ちに７５℃の冷却温水浴中に導いた。冷却後の未延伸糸条を４０ｍ／分で引き取った後、一旦巻き取ることなくローラ間で５．５倍にスチーム延伸を行い、平均線径６０μｍのナイロン６６モノフィラメントを紡糸速度２００ｍ／分で巻き取った。得られたモノフィラメントの直線強力は２．３Ｎであった。

（実施例１〜４、比較例１、２）
表１記載のフィラメントに１００Ｔ／ｍで撚りを施した芯糸に、前述のフィラメントＣを側糸として１６本螺旋状に巻きつけるワインディング加工を施しつつ、フェノール系接着溶液（アミランＴ−１００Ｌ（東レ（株）製）：フェノール：キシレン＝１５ｗｔ％：８０ｗｔ％：５ｗｔ％）で７０℃で加熱乾燥し、固定した後に２２０℃で溶融したアミランＴ−１００Ｌ（東レ（株）製）を溶融ディップ法にて被覆した。樹脂固化後のガットを、表１記載の速度差で回転するローラ間に設置した２３０℃の乾熱炉で熱セットをした後、続けて２３０℃の乾熱炉で１％の弛緩処理をおこない、直径０．７ｍｍのガットを得た。得られたガットの物性を評価して表１に示した。

表１より明らかなように本発明のガットは、比較例記載の通常の物性を有するガットと比較して非常に反発力に優れたガットである。

Claims

応力−歪曲線において、２９．４ｋｇｆ／ｍｍ ^２の張力を付与した際の伸びが１１〜１５％であって、張力２９．４ｋｇｆ／ｍｍ^２をゼロ点とした時の２％伸長時の張力が８．７５ｋｇｆ／ｍｍ^２以上であることを特徴とするガット。
１０％伸張時の張力が１０〜２６ｋｇｆ／ｍｍ^２であることを特徴とする請求項１に記載のガット。
応力−歪曲線において、４１．３ｋｇｆ／ｍｍ^２時の伸びが１２〜１７％であることを特徴とする請求項１または２に記載のガット。