JP6209899B2 - 転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法、排ガス吹出量算出方法、炉圧制御装置、炉圧制御プログラムおよび炉圧制御方法 - Google Patents

Description

本発明は、転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法、排ガス吹出量算出方法、炉圧制御装置、炉圧制御プログラム、および炉圧制御方法に関する。

転炉で発生する排ガスは、可燃性ガスである一酸化炭素を高濃度に含み、燃料として用いることができる。また、操業に応じて間欠的に発生する転炉排ガスを有効活用するため、ガスホルダに回収して一時的に貯留しておく転炉排ガス処理装置が用いられている。

転炉排ガス処理装置では、排ガスを効率的に回収するため、炉内圧と大気圧との差圧である炉圧を適切に制御する必要がある。炉圧が正の場合、すなわち、炉内圧が大気圧より高い場合には、転炉の炉口から排ガスが吹き出し、排ガスの回収量自体が低下してしまう。一方、炉圧が負の場合、すなわち、炉内圧が大気圧より低い場合には、炉口から空気が吸い込まれ、空気中の酸素により一酸化炭素が燃焼するため、排ガスに含まれる一酸化炭素の濃度が低下してしまう。したがって、一酸化炭素を高濃度に含む排ガスを効率的に回収するためには、炉圧を０付近に制御する必要がある。

例えば特許文献１や特許文献２では、ダンパの開度を調節することにより炉圧を制御して、排ガスに含まれる一酸化炭素の回収量や回収率を増加させる方法が開示されている。また、これらの炉圧制御には、ＰＩ（Proportional-Integral：比例・積分）制御などのフィードバック制御が採用されている。

特開２００３−３４２６２８号公報 特開昭６１−５６２２０号公報 特開平１１−２８７４２４号公報

ところで、炉圧をＰ０とし、炉口からの空気の吸込量をＦｉｎとすると、炉圧Ｐ０は、

と表される。ここで、ｋは、スカートの高さに応じて変化する炉口とスカートとの間の流入抵抗であり、炉口抵抗と呼ばれる（例えば特許文献３を参照）。この炉口抵抗ｋは、転炉排ガス処理装置（プラント）の炉圧制御におけるゲインに直接関係するため、これを用いて、制御パラメータ（ＰＩ制御の比例ゲインや積分時間など）を変更しながらより効率的に炉圧を制御することができる。

しかしながら、炉口からの空気の吸い込みは、Ｐ０＜０の場合にのみ発生するため、Ｐ０＞０の場合には、上記の式（１）から炉口抵抗ｋを求めることができず、炉口抵抗ｋを炉圧制御に用いることができない。

前述した課題を解決する主たる本発明は、転炉で発生した排ガスをガスホルダに回収する転炉排ガス処理装置における炉口とスカートとの間の炉口抵抗を算出する方法であって、前記排ガスに含まれる気体の濃度を計測した濃度データと、排ガス流量を、前記気体の濃度と前記排ガス流量との計測時間差に応じた第１の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した流量データと、炉内圧と大気圧との差圧である炉圧を、前記気体の濃度と前記炉圧との計測時間差に応じた第２の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した炉圧データと、を取得し、前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合には、前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記炉口からの空気の吸込量を算出し、前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、前記炉口抵抗を算出し、前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示さない場合には、過去に算出された炉口抵抗を、前記炉口抵抗として算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法である。

また、前述した課題を解決するその他の主たる本発明は、転炉で発生した排ガスをガスホルダに回収する転炉排ガス処理装置における炉内圧と大気圧との差圧である炉圧を制御する制御装置であって、前記排ガスに含まれる気体の濃度を計測した濃度データと、排ガス流量を、前記気体の濃度と前記排ガス流量との計測時間差に応じた第１の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した流量データと、前記炉圧を、前記気体の濃度と前記炉圧との計測時間差に応じた第２の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した炉圧データと、に基づいて、炉口とスカートとの間の炉口抵抗を算出する炉口抵抗算出部と、前記炉口抵抗が大きいほど小さくなるように比例ゲインを設定する比例ゲイン設定部と、前記炉口抵抗が大きいほど大きくなるように積分時間を設定する積分時間設定部と、前記比例ゲインおよび前記積分時間に応じて、前記炉圧を目標値に制御する制御信号を出力するＰＩ制御部と、を有し、前記炉口抵抗算出部は、前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合には、前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記炉口からの空気の吸込量を算出し、前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、前記炉口抵抗を算出し、前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示さない場合には、過去に算出された炉口抵抗を、前記炉口抵抗として算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉圧制御装置である。

本発明の他の特徴については、添付図面及び本明細書の記載により明らかとなる。

本発明によれば、操業中の炉口抵抗をリアルタイムに算出して炉圧制御などに用いることができる。

本発明の一実施形態における炉口抵抗の算出方法を説明するフローチャートである。 各計測データの計測時間差の一例を示す模式図である。 転炉排ガス処理装置の構成の一例を示す図である。 炉口からの空気の吸込量Ｆｉｎおよび排ガスの吹出量Ｆｏｕｔの算出方法を説明するフローチャートである。 吸込量Ｆｉｎおよび吹出量Ｆｏｕｔを積算して転炉排ガス処理装置の炉圧制御系の制御性を評価する方法を説明する図である。 本発明の一実施形態における転炉排ガス処理装置の炉圧制御装置の構成を示すブロック図である。

本明細書および添付図面の記載により、少なくとも以下の事項が明らかとなる。

＝＝＝転炉排ガス処理装置の構成および動作＝＝＝
以下、図３を参照して、転炉排ガス処理装置の構成および動作について説明する。

図３に示されている転炉排ガス処理装置は、転炉１で発生した排ガスをガスホルダ１０に回収するための装置であり、このほかに、スカート２、ボイラ３、ガス冷却洗浄器４、ＩＤＦ（Induced Draft Fan：誘引ファン）５、三方弁６、バイパス弁７、ガス放散塔８、回収弁９、およびダンパ１１を含んで構成されている。

転炉１で発生した排ガスは、転炉１の上部を覆うスカート２によって集められる。このとき、スカート２が下降することにより、炉口での一酸化炭素の燃焼がなくなり、排ガスに含まれる一酸化炭素の濃度が高くなる。また、スカート２によって集められた排ガスは、高温でダストが多いため、ボイラ３およびガス冷却洗浄器４で減温除塵される。

減温除塵された排ガスは、ＩＤＦ５で送風され、三方弁６に到達する。その際、ダンパ１１の開度を調節することにより、排ガス流量が制御され、その結果、炉圧が制御される。また、三方弁６は、排ガスの流路をガスホルダ１０側またはガス放散塔８側に切り替える。三方弁６がガスホルダ１０側の場合、排ガスは回収弁９を経由してガスホルダ１０に到達し、回収される。一方、三方弁６がガス放散塔８側の場合、排ガスはガス放散塔８に到達し、一酸化炭素を燃焼させた後大気に放散される。なお、転炉排ガス処理装置には、三方弁６の故障などに備えて、排ガスをガス放散塔８に導くバイパス弁７も設けられている。

このようにして、転炉１で発生した排ガスは、三方弁６の状態に応じて、ガスホルダ１０に回収され、あるいはガス放散塔８から大気に放散される。そして、ガスホルダ１０に貯留された排ガスは、他の副生ガスと混合されたうえで、加熱炉や発電システムなどで使用される。

さらに、転炉排ガス処理装置には、様々なセンサ類が取り付けられている。例えば、スカート２上部のダクトには、炉圧Ｐ０を計測する炉圧計２１が配置されている。また、減温除塵前の排ガスの経路であるボイラ３には、排ガスに含まれる一酸化炭素の濃度（以下、ＣＯ濃度と称する）Ｒ１を計測するＣＯ分析計２２、および二酸化炭素の濃度（以下、ＣＯ_２濃度と称する）Ｒ２を計測するＣＯ_２分析計２３が配置されている。一方、ボイラ３およびガス冷却洗浄器４による減温除塵後の排ガスの経路には、排ガス流量Ｆ１を計測する流量計２４と、排ガスに含まれる酸素（Ｏ_２）の濃度を計測するＯ_２分析計２５とが配置されている。

なお、各センサ類による計測データは、ダンパ１１の開度に応じて変化する。ダンパ１１の開度を調節することにより、排ガス流量Ｆ１および炉圧Ｐ０が制御され、その結果、各分析計（２２，２３，２５）によって計測される気体の濃度も変化する。また、転炉１の底部から炉内に窒素が吹き込まれる場合には、炉口抵抗の算出において、当該窒素の吹込量（以下、Ｎ_２吹込量と称する）Ｆ２が用いられる。

＝＝＝炉口抵抗の算出方法＝＝＝
以下、図１および図２を参照して、本発明の一実施形態における炉口抵抗の算出方法について説明する。

各センサ類による計測データ間には、各センサ類の位置や、各分析計において気体の分析に要する時間により、計測時間差が存在する。例えば、ある時刻に排ガスの発生量や排ガスに含まれる気体の濃度が変化した場合、炉内圧と大気圧との差圧である炉圧Ｐ０や、炉内への窒素の吹込量Ｆ２には、当該変化がほぼ時間差なく反映される。一方、ガス冷却洗浄器４とＩＤＦ５との間の流路で計測される排ガス流量Ｆ１には、排ガスの移動時間Ｔａの分だけ変化が遅れて反映されることとなる。また、ＣＯ濃度Ｒ１やＣＯ_２濃度Ｒ２には、各分析計における分析時間Ｔｂ（＞Ｔａ）の分だけ変化が遅れて反映されることとなる。

したがって、図２に示すように、時刻ｔに計測したＣＯ濃度Ｒ１（ｔ），ＣＯ_２濃度Ｒ２（ｔ）に対しては、時刻ｔ−ｔ１に計測した排ガス流量Ｆ１（ｔ−ｔ１）、および時刻ｔ−ｔ２に計測した炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２），Ｎ_２吹込量Ｆ２（ｔ−ｔ２）を対応付けて用いる必要がある。ここで、第１の時間ｔ１は、ＣＯ濃度Ｒ１，ＣＯ_２濃度Ｒ２と、排ガス流量Ｆ１との計測時間差に相当し、ｔ１＝Ｔｂ−Ｔａである。一方、第２の時間ｔ２は、ＣＯ濃度Ｒ１，ＣＯ_２濃度Ｒ２と、炉圧Ｐ０との計測時間差に相当し、ｔ２＝Ｔｂである。

図１に示すように、時刻ｔにおける炉口抵抗ｋ（ｔ）の算出においては、まず、ＣＯ濃度Ｒ１（ｔ），ＣＯ_２濃度Ｒ２（ｔ），排ガス流量Ｆ１（ｔ−ｔ１），炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）を取得する（Ｓ１１）。なお、ＣＯ濃度Ｒ１（ｔ），ＣＯ_２濃度Ｒ２（ｔ）が濃度データに相当し、排ガス流量Ｆ１（ｔ−ｔ１）が流量データに相当し、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）が炉圧データに相当する。

次に、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）＜０であり、炉口からの空気の吸い込みを示している場合（Ｓ１２：ＹＥＳ）には、排ガス流量Ｆ１（ｔ−ｔ１），ＣＯ濃度Ｒ１（ｔ），ＣＯ_２濃度Ｒ２（ｔ）に基づいて、排ガスに含まれる窒素の流量（以下、Ｎ_２流量と称する）Ｆ３（ｔ）を算出する（Ｓ１３）。ここで、排ガスに含まれる気体は、ほぼ窒素、一酸化炭素、および二酸化炭素のみであるものとすると、Ｎ_２流量Ｆ３（ｔ）は、

と算出される。

次に、転炉１の底部から炉内に窒素が吹き込まれている場合（Ｓ１４：ＹＥＳ）には、Ｎ_２吹込量Ｆ２（ｔ−ｔ２）を取得し（Ｓ１５）、Ｎ_２流量Ｆ３（ｔ）とＮ_２吹込量Ｆ２（ｔ−ｔ２）との差分に基づいて、炉口からの空気の吸込量Ｆｉｎ（ｔ）を算出する（Ｓ１６）。なお、Ｎ_２吹込量Ｆ２（ｔ−ｔ２）が吹込量データに相当する。当該吸込量Ｆｉｎ（ｔ）は、

と算出される。ここで、Ｒ０は、空気中の窒素の濃度であり、約７８％である。一方、転炉１の底部から炉内に窒素が吹き込まれていない場合（Ｓ１４：ＮＯ）には、

と算出される（Ｓ１７）。

最後に、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２），吸込量Ｆｉｎ（ｔ）に基づいて、炉口抵抗ｋ（ｔ）を算出する（Ｓ１８）。当該炉口抵抗ｋ（ｔ）は、

と算出される。ここで、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）＜０であるため、炉口抵抗ｋ（ｔ）＞０である。式（２），（３），（５）より、転炉１の底部から炉内に窒素が吹き込まれている場合（Ｓ１４：ＹＥＳ）には、

となる。一方、式（２），（４），（５）より、転炉１の底部から炉内に窒素が吹き込まれていない場合（Ｓ１４：ＮＯ）には、

となる。

一方、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）≧０であり、炉口からの空気の吸い込みを示していない場合（Ｓ１２：ＮＯ）には、炉口から排ガスが吹き出しているため、式（６），（７）から炉口抵抗ｋ（ｔ）を算出することはできない。そこで、この場合には、式（６），（７）から最後に算出された炉口抵抗を炉口抵抗ｋ（ｔ）として算出することとする。ここで、炉口抵抗ｋ（ｔ）が所定の計測周期Δｔごとに算出されるものとすると、この場合の炉口抵抗ｋ（ｔ）は、前回の計測周期における炉口抵抗ｋ（ｔ−Δｔ）を用いて、

と算出すればよい（Ｓ１９）。

このようにして、炉口から空気が吸い込まれる（Ｐ０＜０）場合も、炉口から排ガスが吹き出す（Ｐ０≧０）場合も、操業中の炉口抵抗をリアルタイムに算出することができる。

なお、本実施形態では、炉口から排ガスが吹き出している場合には、炉口から空気が吸い込まれている状態で最後に算出された炉口抵抗を炉口抵抗ｋ（ｔ）として算出しているが、これに限定されるものではない。炉口から排ガスが吹き出している場合の炉口抵抗ｋ（ｔ）は、過去に算出された炉口抵抗に基づいて、他の方法により算出してもよい。例えば、各計測周期における炉口抵抗を記憶手段に所定期間分記憶させておき、炉口から排ガスが吹き出している場合には、当該所定期間分の移動平均値を炉口抵抗ｋ（ｔ）として算出してもよい。このとき、記憶手段には、各計測周期における炉口抵抗を常に記憶させても、炉口から空気が吸い込まれている状態で算出された炉口抵抗のみを記憶させてもよい。

＝＝＝炉圧制御系の制御性評価方法＝＝＝
以下、図４および図５を参照して、算出された炉口抵抗を用いて転炉排ガス処理装置の炉圧制御系の制御性を評価する方法について説明する。

図１に示したように操業中の炉口抵抗をリアルタイムに算出することにより、従来から算出可能であった炉口からの空気の吸込量だけでなく、炉口からの排ガスの吹出量も算出することができる。

図４に示すように、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）＜０であり、炉口からの空気の吸い込みを示している場合（Ｓ２１：ＹＥＳ）には、式（３），（４）から吸込量Ｆｉｎ（ｔ）を算出して用いることができる（Ｓ２２）。

一方、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）≧０であり、炉口からの空気の吸い込みを示していない場合（Ｓ２１：ＮＯ）には、炉口抵抗ｋ（ｔ），炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）に基づいて、炉口からの排ガスの吹出量Ｆｏｕｔ（ｔ）を算出する（Ｓ２３）。当該吹出量Ｆｏｕｔ（ｔ）は、

と算出することができる。

そして、このように算出した吸込量Ｆｉｎおよび吹出量Ｆｏｕｔを積算して、転炉排ガス処理装置の炉圧制御系の制御性評価指標として用いることができる。図５に示すように、まず、操業開始時に各積算値をリセットしたうえで、排ガスの回収開始時に積算を開始し、回収終了時に積算を停止する。このとき、炉口から空気が吸い込まれている（Ｐ０＜０）間は吸込量Ｆｉｎが積算され、炉口から排ガスが吹き出している（Ｐ０≧０）間は吹出量Ｆｏｕｔが積算される。

前述したように、炉口から空気が吸い込まれる場合も、炉口から排ガスが吹き出す場合も、排ガスに含まれる一酸化炭素の回収量が低下してしまう。したがって、吸込量Ｆｉｎおよび吹出量Ｆｏｕｔの積算値が小さいほど、一酸化炭素を高濃度に含む排ガスが効率的に回収されていると評価することができる。

このように、炉口からの空気の吸込量だけでなく、炉口抵抗を用いて炉口からの排ガスの吹出量も算出することによって、それらの積算値を評価指標として転炉排ガス処理装置の炉圧制御系の制御性を評価することができる。これにより、例えば１日における複数回の操業を比較したり、複数操業日における同一時間帯の操業を比較したりすることもできる。

＝＝＝炉圧制御装置の構成＝＝＝
以下、図６を参照して、本発明の一実施形態における転炉排ガス処理装置の炉圧制御装置の構成について説明する。

図６に示されている炉圧制御装置３０は、バス３０９を介して互いに接続された、炉口抵抗算出部３０１、比例ゲイン設定部３０２、積分時間設定部３０３、ＰＩ制御部３０４、通信部３０５、入力部３０６、出力部３０７、および記憶部３０８を含んで構成されている。なお、炉圧制御装置３０の機能は、通信部３０５、入力部３０６、出力部３０７、記憶部３０８、およびバス３０９を備えるコンピュータ３００によって実現することができる。

通信部３０５は、転炉排ガス処理装置のセンサ類およびダンパ１１と通信可能になっている。通信部３０５は、炉圧計２１から炉圧Ｐ０を、ＣＯ分析計２２からＣＯ濃度Ｒ１を、ＣＯ_２分析計２３からＣＯ_２濃度Ｒ２を、流量計２４から排ガス流量Ｆ１を、転炉１からＮ_２吹込量Ｆ２を、それぞれ受信する。そして、受信した各計測データは、時系列データとして記憶部３０８に格納される。

炉口抵抗算出部３０１には、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２），ＣＯ濃度Ｒ１（ｔ），ＣＯ_２濃度Ｒ２（ｔ），排ガス流量Ｆ１（ｔ−ｔ１），Ｎ_２吹込量Ｆ２（ｔ−ｔ２）が入力される。また、炉口抵抗算出部３０１から出力される炉口抵抗ｋ（ｔ）は、比例ゲイン設定部３０２および積分時間設定部３０３に入力される。さらに比例ゲイン設定部３０２から出力される比例ゲインＫｐ、および積分時間設定部３０３から出力される積分時間Ｔｉは、ＰＩ制御部３０４に入力される。そして、ＰＩ制御部３０４から出力された制御信号ＭＶは、通信部３０５からダンパ１１に送信される。

＝＝＝炉圧制御装置の動作＝＝＝
以下、本実施形態における転炉排ガス処理装置の炉圧制御装置の動作について説明する。

炉圧制御装置３０による転炉排ガス処理装置の制御は、炉口抵抗算出部３０１による炉口抵抗算出処理、比例ゲイン設定部３０２による比例ゲイン設定処理、積分時間設定部３０３による積分時間設定処理、およびＰＩ制御部３０４による制御信号出力処理からなる。なお、前述したように、炉圧制御装置３０の機能は、コンピュータ３００によって実現することができる。例えば、コンピュータ３００に炉圧制御プログラムを実行させることによって、炉口抵抗算出処理、比例ゲイン設定処理、積分時間設定処理、および制御信号出力処理を実行することができる。

炉口抵抗算出処理では、図１に示したように操業中の炉口抵抗ｋ（ｔ）をリアルタイムに算出する。また、比例ゲイン設定処理および積分時間設定処理では、算出された炉口抵抗ｋ（ｔ）を用いて、それぞれ比例ゲインＫｐおよび積分時間Ｔｉを設定する。

ここで、炉口抵抗ｋが小さいと、炉圧Ｐ０の小さな変動でも、炉口からの空気の吸込量Ｆｉｎや排ガスの吹出量Ｆｏｕｔが大きくなる。すなわち、炉口抵抗ｋが小さい場合には、プラントの炉圧制御におけるゲインが小さくなるため、操作端を多く動作させる必要がある。そのため、ＰＩ制御部３０４の比例ゲインＫｐを大きくし、積分時間Ｔｉを小さくする必要がある。一方、炉口抵抗ｋが大きい場合には、プラントの炉圧制御におけるゲインが大きくなるため、操作端を少なく動作させる必要がある。そのため、ＰＩ制御部３０４の比例ゲインＫｐを小さくし、積分時間Ｔｉを大きくする必要がある。

したがって、比例ゲイン設定処理では、炉口抵抗ｋが大きいほど比例ゲインＫｐが小さくなるように設定し、積分時間設定処理では、炉口抵抗ｋが大きいほど積分時間Ｔｉが大きくなるように設定する。そして、制御信号出力処理では、設定された比例ゲインＫｐおよび積分時間Ｔｉに応じて、炉圧Ｐ０を目標値に制御する制御信号ＭＶを出力し、ダンパ１１の開度を調節することにより、排ガス流量Ｆ１および炉圧Ｐ０を制御する。

このように、炉口抵抗を用いてＰＩ制御の制御パラメータを設定することによって、より効率的に炉圧を制御することができる。

前述したように、転炉排ガス処理装置における炉口抵抗の算出方法において、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）＜０の場合には、排ガス流量Ｆ１（ｔ−ｔ１），ＣＯ濃度Ｒ１（ｔ），ＣＯ_２濃度Ｒ２（ｔ）に基づいて吸込量Ｆｉｎ（ｔ）を算出し、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２），吸込量Ｆｉｎ（ｔ）に基づいて炉口抵抗ｋ（ｔ）を算出し、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）≧０の場合には、過去に算出された炉口抵抗に基づいて炉口抵抗ｋ（ｔ）を算出することによって、炉口から空気が吸い込まれる場合も、炉口から排ガスが吹き出す場合も、操業中の炉口抵抗をリアルタイムに算出して炉圧制御などに用いる。

また、排ガス流量Ｆ１（ｔ−ｔ１），ＣＯ濃度Ｒ１（ｔ），ＣＯ_２濃度Ｒ２（ｔ）に基づいてＮ_２流量Ｆ３（ｔ）を算出することによって、Ｎ_２流量Ｆ３（ｔ），空気中の窒素濃度Ｒ０に基づいて、吸込量Ｆｉｎ（ｔ）を算出することができる。

また、転炉１の底部から炉内に窒素が吹き込まれている場合には、Ｎ_２流量Ｆ３（ｔ）とＮ_２吹込量Ｆ２（ｔ−ｔ２）との差分と、空気中の窒素濃度Ｒ０とに基づいて、Ｎ_２流量Ｆ３（ｔ）を算出することによって、Ｎ_２流量Ｆ３（ｔ），空気中の窒素濃度Ｒ０に基づいて、吸込量Ｆｉｎ（ｔ）を算出することができる。

また、炉口からの空気の吸込量Ｆｉｎ（ｔ）だけでなく、炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）≧０の場合に、炉口抵抗ｋ（ｔ），炉圧Ｐ０（ｔ−ｔ２）に基づいて、炉口からの排ガスの吹出量Ｆｏｕｔ（ｔ）を算出することによって、算出した吸込量Ｆｉｎおよび吹出量Ｆｏｕｔの積算値を評価指標として転炉排ガス処理装置の炉圧制御系の制御性を評価することができる。

また、前述したように、転炉排ガス処理装置の炉圧を制御する炉圧制御装置３０において、炉口抵抗ｋが大きいほど比例ゲインＫｐが小さくなり、積分時間Ｔｉが大きくなるように設定することによって、炉口から空気が吸い込まれる場合も、炉口から排ガスが吹き出す場合も、操業中の炉口抵抗をリアルタイムに算出して、より効率的に炉圧を制御することができる。

また、コンピュータに、炉圧制御装置３０の炉口抵抗算出部３０１、比例ゲイン設定部３０２、積分時間設定部３０３、およびＰＩ制御部３０４に相当する処理を実行させるためのプログラムにおいて、炉口抵抗ｋが大きいほど比例ゲインＫｐが小さくなり、積分時間Ｔｉが大きくなるように設定することによって、操業中の炉口抵抗をリアルタイムに算出して、より効率的に炉圧を制御することができる。

また、炉口抵抗ｋが大きいほど比例ゲインＫｐが小さくなり、積分時間Ｔｉが大きくなるように設定することによって、操業中の炉口抵抗をリアルタイムに算出して、より効率的に炉圧を制御することができる。

なお、上記実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得るとともに、本発明にはその等価物も含まれる。

１ 転炉
２ スカート
３ ボイラ
４ ガス冷却洗浄器
５ ＩＤＦ（誘引ファン）
６ 三方弁
７ バイパス弁
８ ガス放散塔
９ 回収弁
１０ ガスホルダ
１１ ダンパ
２１ 炉圧計
２２ ＣＯ（一酸化炭素）分析計
２３ ＣＯ_２（二酸化炭素）分析計
２４ 流量計
２５ Ｏ_２（酸素）分析計
３０ 炉圧制御装置
３００ コンピュータ
３０１ 炉口抵抗算出部
３０２ 比例ゲイン設定部
３０３ 積分時間設定部
３０４ ＰＩ（比例・積分）制御部
３０５ 通信部
３０６ 入力部
３０７ 出力部
３０８ 記憶部
３０９ バス

Claims (7)

1. 転炉で発生した排ガスをガスホルダに回収する転炉排ガス処理装置における炉口とスカートとの間の炉口抵抗を算出する方法であって、
   前記排ガスに含まれる気体の濃度を計測した濃度データと、排ガス流量を、前記気体の濃度と前記排ガス流量との計測時間差に応じた第１の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した流量データと、炉内圧と大気圧との差圧である炉圧を、前記気体の濃度と前記炉圧との計測時間差に応じた第２の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した炉圧データと、を取得し、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合には、
   前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記炉口からの空気の吸込量を算出し、
   前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、前記炉口抵抗を算出し、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示さない場合には、
   過去に算出された炉口抵抗を、前記炉口抵抗として算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法。
2. 請求項１に記載の転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法であって、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合には、
   前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記排ガスに含まれる窒素の流量を算出し、
   前記窒素の流量と空気中の窒素の濃度とに基づいて、前記空気の吸込量を算出し、
   前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、前記炉口抵抗を算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法。
3. 請求項２に記載の転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法であって、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合に、前記転炉の底部から窒素が吹き込まれているときには、
   前記転炉の底部からの窒素の吹込量を、前記第２の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した吹込量データをさらに取得し、
   前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記排ガスに含まれる窒素の流量を算出し、
   前記窒素の流量と前記吹込量データとの差分と、空気中の窒素の濃度とに基づいて、前記空気の吸込量を算出し、
   前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、前記炉口抵抗を算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法。
4. 前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示さない場合に、
   請求項１ないし請求項３の何れかに記載の転炉排ガス処理装置の炉口抵抗算出方法によって算出された炉口抵抗と、前記炉圧データとに基づいて、前記炉口からの前記排ガスの吹出量を算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の排ガス吹出量算出方法。
5. 転炉で発生した排ガスをガスホルダに回収する転炉排ガス処理装置における炉内圧と大気圧との差圧である炉圧を制御する制御装置であって、
   前記排ガスに含まれる気体の濃度を計測した濃度データと、排ガス流量を、前記気体の濃度と前記排ガス流量との計測時間差に応じた第１の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した流量データと、前記炉圧を、前記気体の濃度と前記炉圧との計測時間差に応じた第２の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した炉圧データと、に基づいて、炉口とスカートとの間の炉口抵抗を算出する炉口抵抗算出部と、
   前記炉口抵抗が大きいほど小さくなるように比例ゲインを設定する比例ゲイン設定部と、
   前記炉口抵抗が大きいほど大きくなるように積分時間を設定する積分時間設定部と、
   前記比例ゲインおよび前記積分時間に応じて、前記炉圧を目標値に制御する制御信号を出力するＰＩ制御部と、
   を有し、
   前記炉口抵抗算出部は、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合には、
   前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記炉口からの空気の吸込量を算出し、
   前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、前記炉口抵抗を算出し、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示さない場合には、
   過去に算出された炉口抵抗を、前記炉口抵抗として算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉圧制御装置。
6. 転炉で発生した排ガスをガスホルダに回収する転炉排ガス処理装置における炉内圧と大気圧との差圧である炉圧を制御するための制御プログラムであって、
   コンピュータに、
   前記排ガスに含まれる気体の濃度を計測した濃度データと、排ガス流量を、前記気体の濃度と前記排ガス流量との計測時間差に応じた第１の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した流量データと、前記炉圧を、前記気体の濃度と前記炉圧との計測時間差に応じた第２の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した炉圧データと、に基づいて、炉口とスカートとの間の炉口抵抗を算出する炉口抵抗算出処理と、
   前記炉口抵抗が大きいほど小さくなるように比例ゲインを設定する比例ゲイン設定処理と、
   前記炉口抵抗が大きいほど大きくなるように積分時間を設定する積分時間設定処理と、
   前記比例ゲインおよび前記積分時間に応じて、前記炉圧を目標値に制御する制御信号を出力する制御信号出力処理と、
   を実行させ、
   前記炉口抵抗算出処理は、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合には、
   前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記炉口からの空気の吸込量を算出し、
   前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、前記炉口抵抗を算出し、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示さない場合には、
   過去に算出された炉口抵抗に基づいて、前記炉口抵抗を算出することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉圧制御プログラム。
7. 転炉で発生した排ガスをガスホルダに回収する転炉排ガス処理装置における炉内圧と大気圧との差圧である炉圧を制御する方法であって、
   前記排ガスに含まれる気体の濃度を計測した濃度データと、排ガス流量を、前記気体の濃度と前記排ガス流量との計測時間差に応じた第１の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した流量データと、前記炉圧を、前記気体の濃度と前記炉圧との計測時間差に応じた第２の時間だけ前記濃度データの計測時刻より前に計測した炉圧データと、を取得し、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示す場合には、
   前記流量データと前記濃度データとに基づいて、前記炉口からの空気の吸込量を算出し、
   前記炉圧データと前記空気の吸込量とに基づいて、炉口とスカートとの間の炉口抵抗を算出し、
   前記炉圧データが前記炉口からの空気の吸い込みを示さない場合には、
   過去に算出された炉口抵抗に基づいて、前記炉口抵抗を算出し、
   前記炉口抵抗が大きいほど小さくなるように比例ゲインを設定し、
   前記炉口抵抗が大きいほど大きくなるように積分時間を設定し、
   前記比例ゲインおよび前記積分時間に応じて、前記炉圧を目標値に制御する制御信号を出力することを特徴とする転炉排ガス処理装置の炉圧制御方法。

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