JP6418636B2 - クリープ特性値取得方法 - Google Patents

Description

本発明は、歪速度依存性を考慮したクリープ構成式に用いるクリープ特性値取得方法に関するものである。

鋳造品など、高温で加工された金属が常温に至る過程で発生する残留応力や変形を予測するため、従来から、解析プログラムにおいて金属の力学挙動を数式上で表現する構成式が用いられてきた。
その際、精度よく残留応力および変形を予測するためには、高温時に生じる歪速度依存性を考慮可能な構成式を用いるべきだと明らかにされている。また、歪速度依存性はクリープ特性の取得によって考慮可能となるものの、従来、その取得には任意の温度で複数回の引張試験、もしくはクリープ試験の実施が必要となるため、試験時間や、試験コスト、試験片本数等がかかる問題があった。

これに対し、近年、様々な合金種で、クリープ特性を迅速に取得する手段として応力緩和法が提案されている。
例えば、横浜国立大学の谷村ら（非特許文献１）の報告や、非特許文献２、さらには特許文献１の例が挙げられる。これらの提案では、応力緩和法でのクリープ特性取得に対する有効性を示していたが、本来、引張試験やクリープ試験で取得されるクリープ特性とは全く異なる値を取得しているおそれがある。
以下に、当該発明に関係する従来の知見の問題点を述べる。

特開２００８−２０９２６２号公報

谷村 利伸、于 強、澁谷 忠弘、白鳥 正樹：エレクトロニクス実装学会誌、Vol.10、No.1、2007、Pages 52-61「応力緩和法を用いたはんだの弾塑性・クリープ・粘塑性の物性値取得の効率化」 大口 健一、瀧田 敦子、木村 光彦：J.JF、Vol.84、No.10、2012、Pages 569-576「ステンレス鋼鋳鋼の弾・塑性・クリープ特性の効率的評価と熱変形FEM解析」 阿部勝憲、吉永日出男、諸星正太郎：日本金属学会誌、Vol.4、Issue4、1976、393-399「応力緩和試験による内部応力と摩擦応力の識別」

ここで、変形応力に対し、摩擦応力が無視できない場合は、

また、変形応力に対し、摩擦応力が無視できる場合は、

となる。

上掲した非特許文献１では、はんだ合金においては、応力緩和法を用いることで、従来の引張試験と比べてクリープ特性取得に要する試験回数を低減させることができると報告している。しかし、応力緩和前後のクリープ歪速度の比較は行っておらず、応力緩和法の成立条件を満たしていないおそれがある。

また、非特許文献２や特許文献１は、ステンレス鋼鋳鋼において、谷村ら（非特許文献１）と同様に応力緩和法を用いることで、クリープ特性取得に要する試験回数を低減させることができると報告しているが、応力緩和前後のクリープ歪速度の比較は行っていないため、応力緩和法の成立条件を満たしていないおそれがある。

以上述べたように、クリープ特性取得に要する時間やコスト、試験片本数の削減のために様々な合金種で応力緩和法を用いることが提案されているが、金属の変形機構解明を主眼とした研究から、応力緩和法が成立しない場合があることが示されている。
従って、現状、引張試験などのクリープ特性取得方法の代替としての応力緩和法の適応範囲は限定的なものとなっている。

また、現行の応力緩和法を用いたクリープ特性の取得おいては、応力緩和法成立の可不可は考慮されておらずに、応力緩和前後のクリープ歪速度が一致しているとの前提のもとに実施されている。ゆえに、本来、引張試験で得られるクリープ特性とは異なった値を取得している可能性がある。

さらに、引張試験で得られるクリープ特性とは異なった値を取得している場合における従来試験の代替としてのクリープ特性取得方法についての知見も、同様に存在しないため、その場合に対する新たなクリープ特性の取得方法が必要となる。

本発明は、上記の現状に鑑み開発されたもので、歪速度依存性を考慮したクリープ構成式に用いるクリープ特性値：ｎ値およびＡ値の取得方法であって、現行の応力緩和法が成立しない場合に対しても、現在用いられている応力緩和法と比べ、引張試験やクリープ試験により近い正確性をもってクリープ特性を取得することができるので、上述した種々の問題の解決を図ることができる。

加えて、本発明では、引張試験やクリープ試験と比べ、現在用いられている応力緩和法の利点である、時間や、コスト、試験片本数の削減などを損なうことなくクリープ特性の取得が行うことができる。

本発明を用いれば、従来の引張試験などのクリープ特性取得方法に相当する正確性と、現行の応力緩和法が有する、時間や、コスト、試験片本数の削減効果を併せ持ち、高温で加工された金属が常温に至る過程で発生する残留応力や変形を、より正確にシミュレーションする構成式構築のためのクリープ特性値を得ることが可能になる。

応力緩和試験の概要図である。なお、（a）は、歪-時間の関係を示し、（b）は、応力-時間の関係を示す。 応力緩和法が成立しない場合における応力緩和試験で得られるクリープ歪速度と応力の関係の概念図である。 引張試験と応力緩和試験の結果における、クリープ歪速度と応力の関係を示したグラフである。

以下、本発明を具体的に説明する。
応力緩和試験は、図１に示したように、引張、歪保持の各ステージから成り、引張時から応力緩和直前の歪速度を測定する。さらに、歪保持部分から応力緩和速度とヤング率によって応力緩和直後を含む応力緩和中のクリープ歪速度を求める。

ここで、サンディア国立研究所のR.W.Rohdeらの非特許文献４は、応力緩和試験での応力緩和中とクリープ試験中の変形機構は同一であるとしている。
非特許文献４では、クリープ特性値のうちｎ値は金属の変形機構の判断基準として広く用いられている。したがって、応力緩和中とクリープ試験中の変形機構が同一である以上、応力緩和法とクリープ試験や引張試験といった従来試験で取得されるｎ値は、いずれも同一であることを示している。

R.W.Rohde、J.C.Swearengen：ASTM、1979、Pages 21-35「Metal Deformation Modeling-Stress Relaxation of Aluminum」

また、図２は、現行の応力緩和試験から得られるクリープ歪速度と応力の関係を示す図である。
被測定物の引張時に、歪速度と定常応力の関係を１点取得することができるが、応力緩和直前と直後のクリープ歪速度の不一致に起因する、応力緩和曲線から得られる傾きｎの直線とギャップが生じる。

以下、本発明のクリープ特性取得方法の手順を説明する。
まず、被対象物たる金属（合金）を、試験片として鋳造し、引張試験片形状に加工する。この形状は、特に限定されないが、JIS Z 2201の４号試験片が好ましい。

試験温度は、応力緩和法は定常クリープ則であるNorton則で表現できる定常クリープ状態での実施を想定しているため、一般的に定常クリープが支配的になる温度を考慮して、融点をTmとすると0.4Tm〜Tmの間で選定すれば良い。例えば、アルミニウムダイカスト合金であるJIS ADC12であれば、300℃から450℃程度の範囲である。
応力緩和試験を実施する歪速度は、取得目的のクリープ特性における歪速度の範囲に依り、その範囲以上の歪速度を選定すれば良い。

応力緩和の開始歪量は、定常応力状態に達する歪量の範囲で選定すれば良い。例えば、上記JIS ADC12であれば、4.0％がその範囲内である。

次に、上記の試験からクリープ特性値：ｎ値とＡ値を取得する手順を記載する。
まず、ｎ値は、前掲非特許文献４から、現行の応力緩和法のｎ値の求め方に依ることができる。本発明においても、ｎ値は、金属の変形機構に依存するものだからである。

そして、本発明では、上記クリープ特性値：ｎ値とＡ値を利用して以下の式（２）から被対象物の任意の温度におけるクリープ特性を求めることができる。

本発明が、応力緩和法を用いたクリープ特性よりも、従来試験により近いクリープ特性を従来試験より少ない試験回数で取得することが可能なことを以下に実施例として示す。

まず、代表的なアルミニウムダイカスト合金であるJIS ADC12を対象として、従来試験である引張試験と応力緩和試験でクリープ特性の取得を行った。
試験片は、JIS ADC12を銅舟型で鋳造し、引張試験片形状に加工した。
引張試験では、試験温度をJIS ADC12において定常クリープが支配的になる温度である300℃と450℃に設定した。
歪速度は1.0×10^-2から1.0×10^-5/sの範囲におけるクリープ特性の取得を目的としたため、1.0×10^-2/s、1.0×10^-4/sおよび1.0×10^-5/sに設定した。
応力緩和試験では、同じ試験温度で、試験実施の容易さから歪速度を1.0×10^-3/sとし、与える歪量が定常応力状態にある4.0％に達した後、歪を保持し、試験片の応力を緩和させた。

本応力緩和試験における、応力緩和直前と直後の歪速度を表１に示す。

表１からJIS ADC12において、上述した試験条件では、応力緩和前後の歪速度が一致しないため、従来の応力緩和法が成立しないと判断することができる。
実際に、それぞれの試験のクリープ歪速度と応力の関係を取得した結果である図３を見ると、引張試験と応力緩和試験で得られたクリープ歪速度と応力の関係を表す直線にはギャップが生じている。
そのため、Ａ値とｎ値を比較した表２から分かるように、ｎ値は誤差10％程度の範囲内で一致しているが、Ａ値は誤差60〜90％程度の誤差となっている。

次に、上記の試験で取得した応力緩和直前のクリープ歪速度とｎ値を利用して前掲式（１）から取得したクリープ特性を表３に示す。

同表より、従来の応力緩和法を用いるよりも、本発明に従うことで、引張試験で得られるクリープ特性に近い値の取得ができていることが分かる。

実際に、従来の応力緩和法と本発明で取得したクリープ特性を用いて構築した次の式（２）に示すNorton則によって、［００３５］で実施した高温引張試験で得られた定常応力とその計算値の比較を表４および５に示す。

表４および５から、現行の応力緩和法による計算値よりも、本発明によって構築された構成式を用いた計算値の方が、より精度よく引張試験で得られる定常応力を予測できていることが分かる。

また、本実施例で、従来行われてきた試験方法では、任意の温度におけるクリープ特性取得に、試験片本数が４本、試験時間が約2000秒必要であったのに対し、本発明では、クリープ特性取得に対して試験片本数が１本、試験時間が約1000秒で済み、クリープ特性取得に要する時間や、コスト、試験片本数などを削減することが可能となったことを併せて確認している。

本発明を用いることで、鋳造および熱間塑性加工を行う際に発生する熱応力や、残留応力、変形の予測などを、より簡便かつ正確に行うことができるので、試験時間や、試験コスト、試験片本数などに係る問題が解消することが可能となる。

Claims (1)

1. 

Images