JP6936059B2 - ゴム物品補強用スチールコード - Google Patents

Description

本発明は、ゴム物品補強用スチールコード（以下、単に「スチールコード」とも称する）に関し、詳しくは、重量を増加させることなく、耐食性を向上させたゴム物品補強用スチールコードに関する。

コンベアベルトやタイヤ等のゴム物品においては、補強材として、複数本のスチールフィラメント（以下、単に「フィラメント」とも称する）が撚り合わされてなるスチールコードが汎用されている。このようなスチールコードについては、これまで多くの提案がなされている。

例えば、特許文献１では、複撚り構造のスチールコードにおいて、コアストランドのコアフィラメントを２本とし、かつ、シースストランドの最外層シースフィラメントの径をシースストランドの最外層シース内部のフィラメントの径より大きくすることで、スチールコードの径および重量の増大を回避しつつ、耐カット性を向上させたスチールコードが提案されている。また、特許文献２では、複撚り構造のスチールコードにおいて、コアストランドのシースフィラメントの径ｄｃと、シースストランドの最外層シースフィラメントの径ｄｓとの比ｄｃ／ｄｓを、１．２５を超え１．５０以下とすることで、スチール量を維持しつつ、耐カット性を向上させたスチールコードが提案されている。さらに、特許文献３では、２本または３本のコアフィラメントからなるコアと、少なくとも１層のシースとからなる層撚り構造を有するストランドが、複数本撚り合わされてなる複撚り構造のスチールコードにおいて、ストランドの最外層シースを構成するフィラメント同士の隙間を、最外層シースフィラメント１３の径の０．５〜４．０％とすることで、最外層フィラメントの先行破断の発生を防止したスチールコードが提案されている。

また、特許文献４では、層撚り構造を有する１本のコアストランドと、層撚り構造を有する複数本のシースストランドとからなり、コアストランドの最外層シースフィラメント間の隙間量の平均値を０．０７３〜０．１３０ｍｍとし、かつ、最外層シースフィラメントの本数を７〜１０本とすることで、防錆性とコード強力および耐せん断性とを改善したスチールコードが提案されている。さらに、特許文献５では、２＋Ｍ＋Ｎ構造のスチールコードであって、各層に所定の線径のフィラメントを用いて、所定の撚りピッチで撚り合わせ、充填ゴムを所定の量とすることで、生産性を改善し、耐疲労腐食性を向上させたスチールコードが提案されている。さらにまた、特許文献６では、最外層フィラメント、および内側フィラメントを有するストランドが複数撚り合わされてなり、外周部を構成する最外層ストランドの最外層フィラメントには、ブラスめっき処理を施し、最外層ストランドよりも内側に位置する少なくとも１つのフィラメントに、亜鉛めっき処理を施すことで、ゴムとの接着性の改善を図ったスチールコードが提案されている。

特開２０１６−６９７７４号公報 特開２０１６−３０８６３号公報 特開２００９−１０８４６０号公報 国際公開第２０１６／０１７６５４号 国際公開第２０１１／０００９５０号 特開２０１１−２０２２９１号公報

コンベアベルト用スチールコードには、通常、亜鉛めっき処理が施されている。その理由は、輸送する輸送物によってコンベアベルトに生じたカット等から、フィラメントに雨水等が到達してしまった場合であっても、亜鉛めっきをフィラメントよりも優先的に腐食させることにより、フィラメントの腐食を遅らせることができからである。しかしながら、亜鉛めっきが施されていなくても、スチールコード内部へのゴムの侵入（以下、「ゴムペネ性」とも称す）がなされていれば、そもそも水分がフィラメントまで到達しないため、耐食性には好ましい。

ところが、スチールコードの内部にゴムが侵入しやすいということは、スチールコード中の隙間が大きいということになるが、この場合、コード外接円に対するフィラメントの占有率が低下してしまい、その分強力が低下することにつながる。そこで、強力を確保するためにフィラメント径を大きくすると、ゴムペネ性が悪化し、また、コード重量増につながる。このような課題については、従来、複撚り構造のスチールコードについては、十分に検討がなされておらず、さらなる改善の余地が残されているのが現状である。

そこで、本発明の目的は、重量を増加させることなく、耐食性を向上させたゴム物品補強用スチールコードを提供することにある。

本発明者は、上記課題を解消するために鋭意検討した結果、複撚り構造のスチールコードを構成するフィラメントの径が所定の関係を満足することで、上記課題を解消できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明のゴム物品補強用スチールコードは、複数本のスチールフィラメントが撚り合わされた少なくとも１本のコアストランドの周りに、複数本のスチールフィラメントが撚り合わされた複数本のシースストランドが撚り合わされてなるゴム物品補強用スチールコードにおいて、
前記コアストランドおよび前記シースストランドが、１または２本のコアフィラメントと複数本のシースフィラメントとが撚り合わされてなり、
前記コアストランドのコアフィラメントの線径をｄｃｃ、前記コアストランドのシースフィラメントの線径をｄｃｓ、前記シースストランドのコアフィラメントの線径をｄｓｃ、および前記シースストランドのシースフィラメントの線径をｄｓｓとしたとき、下記式（１）、
ｄｃｃ＞ｄｃｓ≧ｄｓｃ＞ｄｓｓ （１）
で表される関係を満足し、
前記スチールフィラメントの抗張力Ｔ（ＭＰａ）が、下記式、
（−２０００×ｄ＋３８２５）≦Ｔ＜（−２０００×ｄ＋４５２５）
で表される関係を満足することを特徴とするものである。

本発明のスチールコードにおいては、前記コアストランドのコアフィラメントの抗張力をＴｃｃ、前記コアストランドのシースフィラメントの抗張力をＴｃｓ、前記シースストランドのコアフィラメントの抗張力をＴｓｃ、および前記シースストランドのシースフィラメントの抗張力をＴｓｓとしたとき、下記式（２）、
Ｔｓｓ＞Ｔｓｃ≧Ｔｃｓ＞Ｔｃｃ （２）
で表されることが好ましい。さらに、本発明のスチールコードにおいては、前記スチールフィラメントの径ｄは、０．３〜０．８ｍｍであることが好ましい。さらにまた、本発明のスチールコードにおいては、前記コアストランドの同一シースフィラメント層における隣り合うシースフィラメント同士の隙間間隔の平均は、３５〜７６μｍであり、前記シースストランドの同一シースフィラメント層における隣り合うシースフィラメント同士の隙間間隔の平均は、２０〜７６μｍであることが好ましい。

また、本発明のスチールコードにおいては、前記コアストランドおよび前記シースストランドのコアフィラメントが撚られておらず、かつ、前記コアストランドおよび前記シースストランドが、ストランドの長手方向に直交する方向における断面視で、短軸／長軸が０．７〜０．８５であることが好ましい。さらに、本発明のスチールコードにおいては、前記コアストランドおよび前記シースストランドは、２＋ｍ構造または２＋ｍ＋ｎ構造であって、ｍ＝８〜９、ｎ＝１４〜１５であるスチールコードに好適に適用することができる。さらにまた、本発明のスチールコードにおいては、前記コアストランドが、２層以上のシースフィラメント層を有する場合、ストランド径方向外側の前記シースフィラメント層ほど、前記シースフィラメントの径ｄｃｓが小さくなり、かつ、前記シースストランドが、２層以上のシースフィラメント層を有する場合、ストランド径方向外側の前記シースフィラメント層ほど、前記シースフィラメントの径ｄｓｓが小さくなることが好ましい。

また、本発明のスチールコードにおいては、前記コアストランドおよび前記シースストランドのシースフィラメント層が２層以上の場合、ストランド径方向外側のシースフィラメント層の隣接シースフィラメント間の隙間間隔の平均が、ストランド径方向内側のシースフィラメント層の隣接シースフィラメント間の隙間間隔の平均よりも大きいことが好ましい。さらに、本発明のスチールコードにおいては、前記シースストランドの長軸：前記コアストランドの長軸は、１００：１０５〜１３０であることが好ましい。さらにまた、本発明のスチールコードにおいては、スチールコードの長手方向に直交する方向における断面視で、短軸／長軸が、０．８０〜０．９５であることが好ましい。

また、本発明のスチールコードにおいては、前記スチールフィラメントに、ブラスめっきおよび亜鉛めっきが順次施されていることが好ましい。さらに、本発明のスチールコードにおいては、前記スチールフィラメントの径をｄとしたとき、前記スチールフィラメントの前記ブラスめっきの付着量（ｇ／ｍ^２）が６ｄ〜１０ｄであり、亜鉛めっき付着量（ｇ／ｍ^２）が２５ｄ〜９５ｄであることが好ましい。本発明のスチールコードは、コンベアの補強に好適に用いることができる。

本発明によれば、重量を増加させることなく、耐食性を向上させたゴム物品補強用スチールコードを提供することができる。

本発明の一好適な実施の形態に係るゴム物品補強用スチールコードの断面図である。 本発明の他の好適な実施の形態に係るゴム物品補強用スチールコードの断面図である。 本発明の他の好適な実施の形態に係るゴム物品補強用スチールコードの断面図である。 本発明の他の好適な実施の形態に係るゴム物品補強用スチールコードの断面図である。 本発明の他の好適な実施の形態に係るゴム物品補強用スチールコードの断面図である。

以下、本発明のゴム物品補強用スチールコードについて、図面を用いて詳細に説明する。図１は、本発明の一好適な実施の形態に係るゴム物品補強用スチールコードの断面図である。本発明のスチールコード１は、複数本のフィラメントが撚り合わされた少なくとも１本のコアストランド２の周りに、複数本のフィラメントが撚り合わされた複数本のシースストランド３が撚り合わされてなる複撚り構造を有している。また、コアストランド２およびシースストランド３は、１または２本のコアフィラメントと複数本のシースフィラメントとが撚り合わされてなる。図示するスチールコード１は、１本のコアストランド２の周りに、６本のシースストランド３が撚り合わされており、コアストランド２およびシースストランド３がともに、２本のコアフィラメント２ｃ、３ｃが撚り合わされることなく並列に引き揃えられたコアと、このコアの周りに撚り合わされた８本のシースフィラメント２ｓ、３ｓからなる、（２＋８）＋６×（２＋８）構造である。

本発明のスチールコード１において、コアストランド２およびシースストランド３のコアを、１本または２本のコアフィラメントで構成している理由は、コアを３本以上のコアフィラメントで構成すると、コア内部にゴムが侵入しない空隙ができるため、耐食性が得られない場合があるからである。

本発明のスチールコード１においては、コアストランド２のコアフィラメント２ｃの線径をｄｃｃ、コアストランド２のシースフィラメント２ｓの線径をｄｃｓ、シースストランド３のコアフィラメント３ｃの線径をｄｓｃ、およびシースストランド３のシースフィラメント３ｓの線径をｄｓｓとしたとき、下記式（１）、
ｄｃｃ＞ｄｃｓ≧ｄｓｃ＞ｄｓｓ （１）
で表される関係を満足する。すなわち、スチールコード１を構成するフィラメントの径をコード径方向外側に向かうにつれて小さくすることで、ゴムペネ性を向上させている。

なお、本発明のスチールコードにおいて、コアストランドおよびシースストランドが、２層のシースフィラメント層を有している場合、コアストランドの第１シースフィラメントの線径をｄｃｓ１、コアストランドの第２シースフィラメントの線径をｄｃｓ２、シースストランドの第１シースフィラメントの線径をｄｓｓ１、シースストランドの第２シースフィラメントの線径をｄｓｓ２としたとき、下記式（３）、
ｄｃｃ＞ｄｃｓ１＞ｄｃｓ２≧ｄｓｃ＞ｄｓｓ１＞ｄｓｓ２ （３）
で表される関係を満足する。なお、コアストランドまたはシースストランドの一方のみが、シースフィラメント層が２層である場合、上記式（３）から、シースフィラメント層が１層である方のｄｃｓ２またはｄｓｓ２を除けばよい。

本発明のスチールコード１においては、コアストランド２のコアフィラメント２ｃの抗張力をＴｃｃ、コアストランド２のシースフィラメント２ｓの抗張力をＴｃｓ、シースストランド３のコアフィラメント３ｃの抗張力をＴｓｃ、およびシースストランド３のシースフィラメント３ｓの抗張力をＴｓｓとしたとき、下記式（２）、
Ｔｓｓ＞Ｔｓｃ≧Ｔｃｓ＞Ｔｃｃ （２）
で表されることが好ましい。すなわち、スチールコード１を構成するフィラメントの抗張力Ｔをコード径方向外側に向かうにつれて大きくしている。スチールコード１に曲げ入力が加わった場合、コード径方向外側のフィラメントほど大きな入力が加わる。そこで、本発明のスチールコード１においては、スチールコード１を構成するフィラメントの抗張力Ｔをコード径方向外側に向かうにつれて大きくすることで、疲労耐久性を向上させている。

本発明のスチールコード１においては、スチールフィラメントの抗張力Ｔ（ＭＰａ）は、下記式（２）、
（−２０００×ｄ＋３８２５）≦Ｔ＜（−２０００×ｄ＋４５２５） （２）
で表される関係を満足することが好ましい。抗張力Ｔを（−２０００×ｄ＋３８２５）以上とすることで、軽量効果が得られ、また、細いフィラメントを使用できるため、繰り返し曲げ疲労性が向上する。一方、Ｔが（−２０００×ｄ＋４５２５）以上となると、伸線加工性が低下し、フィラメントの生産性に支障をきたす場合がある。なお、本発明のスチールコード１においては、フィラメントの径ｄは、０．３〜０．８ｍｍの範囲であることが好ましい。フィラメントの径ｄが０．３ｍｍ未満では必要強力が得られない場合があり、一方、０．８ｍｍを超えると必要抗張力が得られない場合があるからである。

また、本発明のスチールコード１においては、コアストランド２の同一シースフィラメント層における隣り合うシースフィラメント２ｓ同士の隙間間隔Ｇｃの平均は、３５〜７６μｍが好ましく、シースストランド３の同一シースフィラメント層における隣り合うシースフィラメント３ｓ同士の隙間間隔Ｇｓの平均は、２０〜７６μｍであることが好ましい。シースフィラメント２ｓ、３ｓ同士の隙間間隔Ｇｃ、Ｇｓの平均が上記範囲未満であると、スチールコード１内部にゴムが侵入しにくくなるため、好ましくない。一方、シースフィラメント２ｓ、３ｓ同士の隙間間隔Ｇｃ、Ｇｓの平均が上記範囲を超えると、コード外接円中に占めるスチールの割合が低下し、その結果コード強力が低下してしまう。そこで、コード強力を確保するためにはフィラメント径を大きくする必要が生じるが、これではコード径が大きくなってしまい、被覆ゴムのゲージが厚くなり、軽量性の面で不利になる。

さらに、本発明のスチールコード１においては、図１に示すように、コアストランド２およびシースストランド３のコアフィラメント２ｃ、３ｃが撚られておらず、かつ、コアストランド２およびシースストランド３が、ストランドの長手方向に直交する方向における断面視で、短軸／長軸が０．７〜０．８５であることが好ましい。すなわち、ストランドの長手方向に直交する方向における断面を扁平化している。短軸／長軸が０．７未満になると、同一シースフィラメント層内におけるシースフィラメント同士の隙間間隔Ｇｃ、Ｇｓが小さくなり、ゴムペネ性が悪化してしまう。一方、短軸／長軸が０．８５を超えると、ストランドの断面ストランドの長手方向に直交する方向における断面が円形に近づくため、コード径が大きくなってしまい軽量性の面で不利になってしまう。

さらにまた、本発明のスチールコード１においては、コアストランド２が、２層以上のシースフィラメント層を有する場合、ストランド径方向外側のシースフィラメント層ほど、シースフィラメントの径ｄｃｓが小さくなることが好ましい。このような構成とすることで、ゴムペネ性が向上するため、本発明の効果を良好に得ることができる。同様に、シースストランド３が、２層以上のシースフィラメント層を有する場合、ストランド径方向外側のシースフィラメント層ほど、シースフィラメント３ｓの径ｄｓｓが小さくなることが好ましい。

また、本発明のスチールコード１においては、コアストランドおよびシースストランドのシースフィラメント層が２層以上の場合、ストランド径方向外側のシースフィラメント層の隣接シースフィラメント間の隙間間隔の平均が、ストランド径方向内側のシースフィラメント層の隣接シースフィラメント間の隙間間隔の平均よりも大きいことが好ましい。やはり、このような構成とすることで、ゴムペネ性が向上するため、本発明の効果を良好に得ることができる。

さらに、本発明のスチールコード１においては、図１に示すように、シースストランド３の長軸：コアストランド２の長軸は、１００：１０５〜１３０であることが好ましい。上記比率が１０５未満であると、コアストランド２とシースストランド３の径がほぼ同じとなるため、同一シースストランド層内におけるシースストランド３同士の隙間間隔が小さくなり、ゴムペネ性が悪化してしまう。一方、上記比率が１３０を超えると、必要強力を得ようとすると、コード径が大きくなってしまい、被覆ゴムのゲージが厚くなり、軽量性の面で不利になる。

さらにまた、本発明のスチールコード１においては、図１に示すように、スチールコードの長手方向に直交する方向における断面視で、短軸／長軸が、０．８０〜０．９５であることが好ましい。上記比率が０．８０未満であると、スチールコード１が扁平になりすぎてしまうため、同一シースストランド層内におけるシースストランド３同士の隙間間隔が小さくなり、ゴムペネ性が悪化してしまう。一方、上記比率が０．９５を超えると、スチールコードが円形に近づくため、被覆ゴムのゲージが厚くなり、軽量性の面で不利になる。

また、本発明のスチールコード１においては、フィラメントに、ブラスめっきおよび亜鉛めっきが順次施されていることが好ましい。このような構成とすることで、亜鉛めっきが、フィラメントよりも優先的に腐食するため、フィラメントの腐食を遅らせることができる。また、亜鉛めっきであれば、ゴムとの接着性を阻害することもない。なお、このようなフィラメントを製造するにあたっては、ブラスめっきが施されたスチール線材に伸線加工を施してフィラメントとし、その後に亜鉛めっきを施して製造することが好ましい。亜鉛めっきを施したスチール線材に対して伸線加工を施すと、亜鉛めっきの脱落やダイスの摩耗等が生じ、これにより生産性が悪化してしまうからである。そこで、亜鉛めっきを伸線工程後に行うことによって、スチール線材の伸線速度の低下を防止し、めっきの脱落およびダイスの摩耗という問題を回避することができる。特に、ストランド撚り合わせ工程の前、または後に亜鉛めっきを行う亜鉛めっき工程を設ければ、複数本のフィラメントに対して同時に亜鉛めっきを施すことができるため好ましい。

なお、亜鉛めっき工程は、電気めっきにて行うことが好ましい。一般的な亜鉛めっきである溶融亜鉛めっきでは、４５０℃以上の溶融亜鉛にフィラメントを浸漬してめっき処理するため、強度が２，５００ＭＰａ以上のフィラメントの場合、強度が大きく低下してしまう。そこで、本発明の製造方法においては、亜鉛めっき工程を、電気めっきにて行うことで、上記問題を回避することができる。

本発明のスチールコード１においては、スチールフィラメントの径をｄとしたとき、スチールフィラメントのブラスめっきの付着量（ｇ／ｍ^２）が６ｄ〜１０ｄであり、亜鉛めっき付着量（ｇ／ｍ^２）が２５ｄ〜９５ｄであることが好ましい。ブラスめっきの付着量が６ｄ未満では、伸線加工性が低下してしまうため好ましくない。一方、１０ｄより多いと生産性が低下し経済性面で不利となるため好ましくない。また、亜鉛めっき付着量が、２５ｄ未満では、防食性が低下する場合があり好ましくなく、一方、９５ｄより多いと生産性が低下し経済性面で不利となるため、好ましくない。

なお、スチール線材上にブラスめっきを施す手段としては特に制限はなく、銅および亜鉛を順次めっきし、その後に熱拡散処理を行うことによりブラスめっき層を形成してもよく、銅と亜鉛を同時にめっきすることによりブラスめっき層を形成してもよい。

本発明のスチールコード１においては、上記構成を満足するものであれば、それ以外の構成については、特に制限はない。本発明の他の好適な実施の形態に係るゴム物品補強用スチールコードの断面図を図２〜５に示す。

図２に示すスチールコード１１は、１本のコアストランド１２に、６本のシースストランド１３が巻き付けられており、コアストランド１２およびシースストランド１３ともに、１本のコアフィラメント１２ｃ、１３ｃの周りに６本のシースフィラメント１２ｓ、１３ｓが撚り合わされた構造である。図３に示すスチールコード２１は、１本のコアストランド２２に、６本のシースストランド２３が巻き付けられており、コアストランド２２およびシースストランド２３ともに、２本のコアフィラメント２２ｃ、２３ｃが撚り合わされてなるコアに、８本のシースフィラメント２２ｓ、２３ｓが撚り合わされた構造である。図４に示すスチールコード３１は、１本のコアストランド３２に、６本のシースストランド３３が巻き付けられており、コアストランド３２およびシースストランド３３ともに、１本のコアフィラメント３２ｃ、３３ｃの周りに６本のシースフィラメント３２ｓ、３３ｓが撚り合わされ、さらにそこに１２本のシースフィラメント３２ｓ、３３ｓが撚り合わされた構造である。図５に示すスチールコード４１は、１本のコアストランド４２に、６本のシースストランド４３が巻き付けられており、コアストランド４２およびシースストランド４３ともに、２本のコアフィラメント４２ｃ、４３ｃが撚り合わされてなるコアに、８本のシースフィラメント４２ｓ、４３ｓが撚り合わされ、さらにそこに１４本のシースフィラメント４２ｓ、４３ｓが撚り合わされた構造である。

本発明のスチールコードにおいては、本発明の効果を良好に得ることができる、２＋ｍ構造または２＋ｍ＋ｎ構造であって、ｍ＝８〜９、ｎ＝１４〜１５のものが好適である。本発明のスチールコードにおいては、各ストランドを構成するコアフィラメントおよびシースフィラメントの撚りピッチ、撚り方向についても、常法に従い、適宜選定することができる。さらにまた、ストランドの撚り方向、撚りピッチ等についても特に制限はなく、常法に従い、適宜選定することができる。

さらに、本発明のスチールコード１に用いるフィラメントとしては、従来用いられているものであれば何れでも用いることができるが、炭素成分が０．８０質量％以上である高炭素鋼であることが好ましい。フィラメントの素材を高硬度である炭素成分が０．８０質量％以上の高炭素鋼とすることで、タイヤやコンベアベルトのようなゴム物品の補強効果を十分に得ることができる。一方、炭素成分が１．５％を超えると、延性が低くなり耐疲労性が悪化してしまうので好ましくない。

本発明のスチールコード１の用途としては、特に制限はないが、自動車用等のタイヤ、動伝達ベルト、コンベアベルト等の工業用ベルト、ゴムクローラ、ホース、免震用のゴム支承体等の各種ゴム製品や部品類に広く使用することができる。これらの中でも、特に、カット傷を受けやすい、コンベアベルトの補強材に好適に用いることができる。

以下、本発明を、実施例を用いてより詳細に説明する。
＜従来例、比較例１〜３、実施例１〜８および参考例＞
表１〜４に示す構造のスチールコードを製造した。スチール線材としては、線径５．５ｍｍの炭素含有量０．８２質量％のピアノ線材を伸線加工、パテンティングをおこない、線径１．８６〜２．６２ｍｍのスチール線材とした。これを再度伸線加工して各種線径を有するフィラメントを得た。その後、フィラメントを撚り合わせてストランドとし、このストランドに亜鉛めっきを電気めっきで施し、さらにストランドを撚り合わせてスチールコードを得た。なお、実施例４については、パテンティング後のスチール線材に銅・亜鉛めっきを施した後、熱拡散してブラスめっきとし、これを再度伸線加工して所定の線径を有するフィラメントとした。このフィラメントを撚り合わせてストランドとし、このストランドに亜鉛めっきを電気めっきで施し、さらにストランドを撚り合わせてスチールコードを得た。

得られた各スチールコードにつき、そのゴムペネ性、耐食性、コード重量および繰り返し曲げ疲労性につき評価した。ゴムペネ性、耐食性、コード重量および繰り返し曲げ疲労性については、以下の手法により試験を行った。

＜ゴムペネ性＞
各スチールコードを未加硫ゴム中に埋設し、１４５℃で４５分間の加硫処理を施して評価サンプルを作製し、サンプル中のスチールコードの横断面観察によりゴム侵入状態を評価した。コアストランドの中心部までゴムが浸入している場合を○とし、コアストランド中心部までゴムが浸入していない場合を×とした。結果を表１〜４中に併記する。

＜耐食性試験＞
各スチールコードを２．０ｍｍ間隔で平行に並べ、この並べたコードを上下両側からゴムシートでコーティングして、これを１４５℃×４０分の条件で加硫処理を施して評価サンプルを作製した。得られたサンプルから２００ｍｍに切断した各スチールコードを取り出し、これを少量の硝酸イオンおよび硫酸イオンを含む中性の水溶液に浸し、毎分１０００回転の速度で３００Ｎ／ｍｍ^２の繰り返し曲げ応力を与えてスチールワイヤが破断に至るまでの回転数を求めた。回転数は最大で１００万回まで測定した。得られた結果につき、実施例１のスチールコードを１００とした指数にて表記した。結果を表１〜４中に併記する。

＜コード重量＞
スチールコード１ｍ当たりの重量を測定し、実施例１のスチールコードを１００とした指数にて表記した。結果を表１〜４中に併記する。

＜繰り返し曲げ疲労性＞
各スチールコードを２．０ｍｍ間隔で平行に並べ、この並べたコードを上下両側からゴムシートでコーティングして、これを１４５℃×４０分の条件で加硫した。加硫後にコード３本の束を切り出して得られたサンプルを、径５０ｍｍのプーリーに通して、コード強力８．０％のテンションを掛けた状態でサンプルを上下に駆動させる疲労試験を行い、サンプルが破断するまでの繰り返し回数を測定し、実施例１のスチールコードを１００とした指数にて表記した。結果を表１〜４中に併記する。

※１：隣り合うシースフィラメント同士の隙間間隔の平均
※２：（コアストランドとシースストランドの平均）

表１〜４より、本発明のスチールコードは、重量を増加させることなく、耐食性を向上さしていることがわかる。なお、実施例３は、ストランドが２層撚りコードでなく３層撚りコードなのでコード強力が高く、コード径も大きくコード重量も実施例１対比重くなっている。

１、１１、２１、３１、４１ スチールコード
２、１２、２２、３２、４２ コアストランド
２ｃ、１２ｃ、２２ｃ、３２ｃ、４２ｃ コアフィラメント
２ｓ、１２ｓ、２２ｓ、３２ｓ、４２ｓ シースフィラメント
３、１３、２３、３３、４３ シースストランド
３ｃ、１３ｃ、２３ｃ、３３ｃ、４３ｃ コアフィラメント
３ｓ、１３ｓ、２３ｓ、３３ｓ、４３ｓ シースフィラメント

Claims (13)

1. 複数本のスチールフィラメントが撚り合わされた少なくとも１本のコアストランドの周りに、複数本のスチールフィラメントが撚り合わされた複数本のシースストランドが撚り合わされてなるゴム物品補強用スチールコードにおいて、
   前記コアストランドおよび前記シースストランドが、１または２本のコアフィラメントと複数本のシースフィラメントとが撚り合わされてなり、
   前記コアストランドのコアフィラメントの線径をｄｃｃ、前記コアストランドのシースフィラメントの線径をｄｃｓ、前記シースストランドのコアフィラメントの線径をｄｓｃ、および前記シースストランドのシースフィラメントの線径をｄｓｓとしたとき、下記式（１）、
   ｄｃｃ＞ｄｃｓ≧ｄｓｃ＞ｄｓｓ （１）
   で表される関係を満足し、
   前記スチールフィラメントの抗張力Ｔ（ＭＰａ）が、下記式、
   （−２０００×ｄ＋３８２５）≦Ｔ＜（−２０００×ｄ＋４５２５）
   で表される関係を満足することを特徴とするゴム物品補強用スチールコード。
2. 前記コアストランドのコアフィラメントの抗張力をＴｃｃ、前記コアストランドのシースフィラメントの抗張力をＴｃｓ、前記シースストランドのコアフィラメントの抗張力をＴｓｃ、および前記シースストランドのシースフィラメントの抗張力をＴｓｓとしたとき、下記式（２）、
   Ｔｓｓ＞Ｔｓｃ≧Ｔｃｓ＞Ｔｃｃ （２）
   で表される請求項１記載のゴム物品補強用スチールコード。
3. 前記スチールフィラメントの径ｄが、０．３〜０．８ｍｍである請求項１または２記載のゴム物品補強用スチールコード。
4. 前記コアストランドの同一シースフィラメント層における隣り合うシースフィラメント同士の隙間間隔の平均が、３５〜７６μｍであり、前記シースストランドの同一シースフィラメント層における隣り合うシースフィラメント同士の隙間間隔の平均が、２０〜７６μｍである請求項１〜３のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
5. 前記コアストランドおよび前記シースストランドのコアフィラメントが撚られておらず、かつ、前記コアストランドおよび前記シースストランドが、ストランドの長手方向に直交する方向における断面視で、短軸／長軸が０．７〜０．８５である請求項１〜４のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
6. 前記コアストランドおよび前記シースストランドが、２＋ｍ構造または２＋ｍ＋ｎ構造であって、ｍ＝８〜９、ｎ＝１４〜１５である請求項１〜５のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
7. 前記コアストランドが、２層以上のシースフィラメント層を有し、ストランド径方向外側の前記シースフィラメント層ほど、前記シースフィラメントの径ｄｃｓが小さくなり、かつ、前記シースストランドが、２層以上のシースフィラメント層を有し、ストランド径方向外側の前記シースフィラメント層ほど、前記シースフィラメントの径ｄｓｓが小さくなる請求項１〜６のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
8. 前記コアストランドおよび前記シースストランドのシースフィラメント層が２層以上の場合、ストランド径方向外側のシースフィラメント層の隣接シースフィラメント間の隙間
   間隔の平均が、ストランド径方向内側のシースフィラメント層の隣接シースフィラメント間の隙間間隔の平均よりも大きい請求項１〜７のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
9. 前記シースストランドの長軸：前記コアストランドの長軸が、１００：１０５〜１３０である請求項１〜８のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
10. スチールコードの長手方向に直交する方向における断面視で、短軸／長軸が、０．８０〜０．９５である請求項１〜９のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
11. 前記スチールフィラメントに、ブラスめっきおよび亜鉛めっきが順次施されている請求項１〜１０のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。
12. 前記スチールフィラメントの径をｄとしたとき、前記スチールフィラメントの前記ブラスめっきの付着量（ｇ／ｍ^２）が６ｄ〜１０ｄであり、亜鉛めっき付着量（ｇ／ｍ^２）が２５ｄ〜９５ｄである請求項１１記載のゴム物品補強用スチールコード。
13. コンベア用である請求項１〜１２のうちいずれか一項記載のゴム物品補強用スチールコード。

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