JP7203749B2 - カーボンナノチューブ被覆電線 - Google Patents

Description

本発明は、複数のカーボンナノチューブで構成されるカーボンナノチューブ線材を絶縁材料で被覆したカーボンナノチューブ被覆電線に関するものである。

カーボンナノチューブ（以下、「ＣＮＴ」ということがある。）は、様々な特性を有する素材であり、多くの分野への応用が期待されている。

例えば、ＣＮＴは、六角形格子の網目構造を有する筒状体の単層、又は略同軸で配された多層で構成される３次元網目構造体であり、軽量であると共に、導電性、熱伝導性、機械的強度等の諸特性に優れる。しかし、ＣＮＴを線材化することは容易ではなく、ＣＮＴを線材として利用する技術は提案されていない。

一方、多層配線構造に形成されるビアホールの埋め込み材料である金属の代替として、ＣＮＴを使用することが検討されている。具体的には、多層配線構造の低抵抗化のために、多層ＣＮＴの成長基点から遠い側の端部へ同心状に伸延した多層ＣＮＴの複数の切り口を導電層にそれぞれ接触させた多層ＣＮＴを、２以上の導線層の層間配線として使用した配線構造が提案されている（特許文献１）。

その他の例として、ＣＮＴ材料の導電性をさらに向上させるために、隣接したＣＮＴ線材の電気的接合点に、金属等からなる導電性堆積物を形成したカーボンナノチューブ材料が提案され、このようなカーボンナノチューブ材料は広汎な用途に適用できることが開示されている（特許文献２）。

ところで、自動車や産業機器などの様々な分野における電力線や信号線として、一又は複数の線材からなる芯線と、該芯線を被覆する絶縁被覆とからなる電線が用いられている。芯線を構成する線材の材料としては、通常、電気特性の観点から銅又は銅合金が使用されるが、近年、軽量化の観点からアルミニウム又はアルミニウム合金が提案されている。例えば、アルミニウムの比重は銅の比重の約１／３、アルミニウムの導電率は銅の導電率の約２／３（純銅を１００％ＩＡＣＳの基準とした場合、純アルミニウムは約６６％ＩＡＣＳ）である。アルミニウム線材に、銅線材と同じ電流を流すためには、アルミニウム線材の断面積を、銅の線材の断面積の約１．５倍と大きくする必要があるが、そのように断面積を大きくしたアルミニウム線材を用いたとしても、アルミニウム線材の質量は、純銅の線材の質量の半分程度である。このことから、アルミニウム線材を使用することは、軽量化の観点から有利である。

特開２００６－１２０７３０号公報 特表２０１５－５２３９４４号公報

電線の芯線を構成する主な線材として銅線、アルミニウム線などの金属線を使用する場合、金属線が樹脂等の絶縁材料で被覆されると光沢がなくなるため、被覆された金属線と被覆されていない金属線との判別が比較的容易である。一方、金属線と異なり、カーボンナノチューブは黒色で光沢がない材料であるため、芯線を構成する線材が主にカーボンナノチューブである場合、光沢の有無により線材が樹脂等で被覆されているか否かを判別することが困難である。そのため、芯線を構成する主な線材としてカーボンナノチューブを使用し、光透過性の高い絶縁材料で被覆すると、被覆の有無が目視で確認しにくい。よって、芯線を構成する線材として主にカーボンナノチューブを使用する場合には、絶縁被覆層の視認性が十分ではなく、改善の余地がある。更には、絶縁被覆層の有無が判別しにくいと、絶縁被覆層に対して印を付すなどの加工を行う毎に絶縁被覆の有無を確認する必要があり、作業性に劣ることがある。

従って、本発明は、絶縁被覆層の視認性が良好なカーボンナノチューブ被覆電線を提供することを目的とする。

本開示は以下の態様を提供する。
［１］ 複数のカーボンナノチューブで構成されるカーボンナノチューブ集合体の単数又は複数からなるカーボンナノチューブ線材と、該カーボンナノチューブ線材を被覆する絶縁被覆層と、を備え、前記絶縁被覆層が、１．４５以上の屈折率ｎ_Ｄを有する材料により構成されているカーボンナノチューブ被覆電線。
［２］ 前記カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積に対する前記絶縁被覆層の径方向の断面積の比率が０．０５以上である［１］に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［３］ 前記カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積に対する前記絶縁被覆層の径方向の断面積の比率が、０．０５以上１．５０以下である［１］又は［２］に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［４］ 前記絶縁被覆層を構成する材料の屈折率ｎ_Ｄが１．４５以上１．７０以下である［１］～［３］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［５］ 前記絶縁被覆層を構成する材料が、熱可塑性樹脂である［１］～［４］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［６］ 前記絶縁被覆層の径方向の断面積が、０．００３ｍｍ^２以上４０ｍｍ^２以下である［１］～［５］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［７］ 前記カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積が、０．０００５ｍｍ^２以上８０ｍｍ^２以下である［１］～［６］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［８］ 前記絶縁被覆層の偏肉率が、３０％以上である［１］～［７］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［９］ 前記絶縁被覆層の偏肉率が、８０％以上である［１］～［８］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［１０］ 前記絶縁被覆層の偏肉率が、５０％以上９５％以下である［１］～［８］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［１１］ 前記絶縁被覆層の偏肉率が、５０％以上６５％以下である［１０］記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［１２］ 前記カーボンナノチューブ線材が、複数の前記カーボンナノチューブ集合体からなり、複数の該カーボンナノチューブ集合体の配向性を示す小角Ｘ線散乱によるアジマスプロットにおけるアジマス角の半値幅Δθが６０°以下である［１］～［１１］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
［１３］ 複数の前記カーボンナノチューブの密度を示すＸ線散乱による散乱強度の（１０）ピークにおけるピークトップのｑ値が２．０ｎｍ^－１以上５．０ｎｍ^－１以下であり、且つ半値幅Δｑが０．１ｎｍ^－１以上２．０ｎｍ^－１以下である［１］～［１２］のいずれか１つに記載のカーボンナノチューブ被覆電線。

本発明によれば、芯線を構成する主な線材としてカーボンナノチューブを使用しても、絶縁被覆層の視認性が良好なカーボンナノチューブ被覆電線を提供することができる。

本発明の実施形態例に係るカーボンナノチューブ被覆電線の説明図である。 本発明の実施形態例に係るカーボンナノチューブ被覆電線に用いるカーボンナノチューブ線材の説明図である。 （ａ）図は、ＳＡＸＳによる複数のカーボンナノチューブ集合体の散乱ベクトルｑの二次元散乱像の一例を示す図であり、（ｂ）図は、二次元散乱像において、透過Ｘ線の位置を原点とする任意の散乱ベクトルｑの方位角－散乱強度の一例を示すグラフである。 カーボンナノチューブ集合体を構成する複数のカーボンナノチューブのＷＡＸＳによるｑ値－強度の関係を示すグラフである。

本開示に係るカーボンナノチューブ被覆電線は、複数のカーボンナノチューブで構成されるカーボンナノチューブ集合体の単数又は複数からなるカーボンナノチューブ線材と、該カーボンナノチューブ線材を被覆する絶縁被覆層と、を備え、前記絶縁被覆層が、１．４５以上の屈折率ｎ_Ｄを有する材料により構成されている。絶縁被覆層が屈折率ｎ_Ｄの低い材料で構成されている場合、絶縁被覆層が光を散乱しにくい（光が透過しやすい）ため、被覆の有無を判別しにくい。一方で、絶縁被覆層が屈折率ｎ_Ｄの高い材料で構成されている場合、絶縁被覆層で光が散乱し、絶縁被覆層が白く濁っているように観察される。そのため、カーボンナノチューブ線材が絶縁被覆層で被覆されていることを容易に判別することが可能となる。また、絶縁被覆層の有無を目視により容易に判別することが可能となるため、絶縁被覆層に対して印を付すなどの加工を行う際の作業性も高めることができる。

本開示に係るカーボンナノチューブ被覆電線は、更に、カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積に対する前記絶縁被覆層の径方向の断面積の比率が、０．０５以上であることが好ましい。これにより、絶縁信頼性に優れたカーボンナノチューブ被覆電線を得ることができる。また、芯線としてカーボンナノチューブを使用したカーボンナノチューブ線材は、金属製の芯線とは異なり、熱伝導に異方性があり、径方向と比較して長手方向に優先的に熱が伝導する。すなわち、カーボンナノチューブ線材には、放熱特性に異方性があるため、金属製の芯線と比較して優れた放熱性を備えている。そのため、カーボンナノチューブを使用した芯線に被覆する絶縁被覆層の設計は、金属製の芯線の絶縁被覆層とは異なる設計とすることが必要になる。本開示によれば、カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積に対する絶縁被覆層の径方向の断面積の比率が０．０５以上１．５０以下であることにより、絶縁信頼性を損なうことなく、優れた放熱性を得ることができる。さらに、カーボンナノチューブ線材は金属製の線材と比べて軽量であるため、絶縁被覆層が形成されていても被覆電線の軽量化を図ることができる。

本開示に係るカーボンナノチューブ被覆電線は、更に、絶縁被覆層の偏肉率が、３０％以上であることが好ましい。これにより、絶縁信頼性に優れたカーボンナノチューブ被覆電線を得ることができ、さらに、絶縁被覆層の偏肉率が、８０％以上であることにより、絶縁信頼性をより向上させることができる。また、絶縁被覆層の厚さ（被覆）が非均一である場合、絶縁被覆層上に観察される白く濁った部分にムラを視認できる。そのため、絶縁被覆層の有無をより判別しやすくなる。一方、絶縁被覆層の厚さ（被覆）が均一になるにつれて、絶縁被覆層全体の色合いが若干灰色になるように視認できるだけであり、絶縁被覆層の視認性は特に変わらない。そのため、絶縁被覆層の偏肉率が、５０％以上９５％以下であることにより、絶縁信頼性が高く、良好な視認性を付与することが可能となる。さらに、絶縁被覆層の偏肉率が、５０％以上６５％以下であることにより、絶縁被覆層の厚さ（被覆）が適度に非均一となり、その結果、絶縁被覆層の視認性をより向上させることができる。

以下に、本発明の実施形態例に係るカーボンナノチューブ被覆電線について、図面を用いながら説明する。

図１に示すように、本発明の実施形態例に係るカーボンナノチューブ被覆電線（以下、「ＣＮＴ被覆電線」ということがある。）１は、カーボンナノチューブ線材（以下、「ＣＮＴ線材」ということがある。）１０の外周面に絶縁被覆層２１が被覆された構成となっている。すなわち、ＣＮＴ線材１０の長手方向に沿って絶縁被覆層２１が被覆されている。ＣＮＴ被覆電線１では、ＣＮＴ線材１０の外周面全体が、絶縁被覆層２１によって被覆されている。また、ＣＮＴ被覆電線１では、絶縁被覆層２１はＣＮＴ線材１０の外周面と直接接した態様となっている。図１では、ＣＮＴ線材１０は、１本のＣＮＴ線材１０からなる素線（単線）となっているが、ＣＮＴ線材１０は、複数本のＣＮＴ線材１０を撚り合わせた撚り線の状態でもよい。ＣＮＴ線材１０を撚り線の形態とすることで、ＣＮＴ線材１０の円相当直径又は断面積を適宜調節することができる。

図２に示すように、ＣＮＴ線材１０は、１層以上の層構造を有する複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ，・・・で構成されるカーボンナノチューブ集合体（以下、「ＣＮＴ集合体」ということがある。）１１の単数から、又は複数が束ねられて形成されている。ここで、ＣＮＴ線材とは、ＣＮＴの割合が９０質量％以上のＣＮＴ線材を意味する。なお、ＣＮＴ線材におけるＣＮＴ割合の算定においては、メッキとドーパントは除かれる。図２では、ＣＮＴ線材１０は、ＣＮＴ集合体１１が、複数、束ねられた構成となっている。ＣＮＴ集合体１１の長手方向が、ＣＮＴ線材１０の長手方向を形成している。従って、ＣＮＴ集合体１１は、線状となっている。ＣＮＴ線材１０における複数のＣＮＴ集合体１１，１１，・・・は、その長軸方向がほぼ揃って配されている。従って、ＣＮＴ線材１０における複数のＣＮＴ集合体１１，１１，・・・は、配向している。素線であるＣＮＴ線材１０の円相当直径は、特に限定されないが、例えば、０．０１ｍｍ以上４．０ｍｍ以下である。また、撚り線としたＣＮＴ線材１０の円相当直径は、特に限定されないが、例えば、０．１ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。

ＣＮＴ集合体１１は、１層以上の層構造を有するＣＮＴ１１ａの束である。ＣＮＴ１１ａの長手方向が、ＣＮＴ集合体１１の長手方向を形成している。ＣＮＴ集合体１１における複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ、・・・は、その長軸方向がほぼ揃って配されている。従って、ＣＮＴ集合体１１における複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ、・・・は、配向している。ＣＮＴ集合体１１の円相当直径は、例えば、２０ｎｍ以上１０００ｎｍ以下であり、より典型的には、２０ｎｍ以上８０ｎｍ以下である。ＣＮＴ１１ａの最外層の幅寸法は、例えば、１．０ｎｍ以上５．０ｎｍ以下である。

ＣＮＴ集合体１１を構成するＣＮＴ１１ａは、単層構造又は複層構造を有する筒状体であり、それぞれ、ＳＷＮＴ（single-walled nanotube）、ＭＷＮＴ（multi-walled nanotube）と呼ばれる。図２では、便宜上、２層構造を有するＣＮＴ１１ａのみを記載しているが、ＣＮＴ集合体１１には、３層構造以上の層構造を有するＣＮＴや単層構造の層構造を有するＣＮＴも含まれていてもよく、３層構造以上の層構造を有するＣＮＴ又は単層構造の層構造を有するＣＮＴから形成されていてもよい。

２層構造を有するＣＮＴ１１ａでは、六角形格子の網目構造を有する２つの筒状体Ｔ１、Ｔ２が略同軸で配された３次元網目構造体となっており、ＤＷＮＴ（Double-walled nanotube）と呼ばれる。構成単位である六角形格子は、その頂点に炭素原子が配された六員環であり、他の六員環と隣接してこれらが連続的に結合している。

ＣＮＴ１１ａの性質は、上記筒状体のカイラリティ（chirality）に依存する。カイラリティは、アームチェア型、ジグザグ型、及びカイラル型に大別され、アームチェア型は金属性、ジグザグ型は半導体性及び半金属性、カイラル型は半導体性及び半金属性の挙動を示す。従って、ＣＮＴ１１ａの導電性は、筒状体がいずれのカイラリティを有するかによって大きく異なる。ＣＮＴ被覆電線１のＣＮＴ線材１０を構成するＣＮＴ集合体１１では、導電性をさらに向上させる点から、金属性の挙動を示すアームチェア型のＣＮＴ１１ａの割合を増大させることが好ましい。

一方で、半導体性の挙動を示すカイラル型のＣＮＴ１１ａに電子供与性もしくは電子受容性を持つ物質（異種元素）をドープすることにより、カイラル型のＣＮＴ１１ａが金属性の挙動を示すことが分かっている。また、一般的な金属では、異種元素をドープすることによって金属内部での伝導電子の散乱が起こって導電性が低下するが、これと同様に、金属性の挙動を示すＣＮＴ１１ａに異種元素をドープした場合には、導電性の低下を引き起こす。

このように、金属性の挙動を示すＣＮＴ１１ａ及び半導体性の挙動を示すＣＮＴ１１ａへのドーピング効果は、導電性の観点からはトレードオフの関係にあることから、理論的には金属性の挙動を示すＣＮＴ１１ａと半導体性の挙動を示すＣＮＴ１１ａとを別個に作製し、半導体性の挙動を示すＣＮＴ１１ａにのみドーピング処理を施した後、これらを組み合わせることが望ましい。金属性の挙動を示すＣＮＴ１１ａと半導体性の挙動を示すＣＮＴ１１ａが混在した状態で作製される場合には、異種元素又は分子によるドーピング処理が効果的となるＣＮＴ１１ａの層構造を選択することが好ましい。これにより、金属性の挙動を示すＣＮＴ１１ａと半導体性の挙動を示すＣＮＴ１１ａの混合物からなるＣＮＴ線材１０の導電性をさらに向上させることができる。

例えば、２層構造又は３層構造のような層数が少ないＣＮＴは、それより層数の多いＣＮＴよりも比較的導電性が高く、ドーピング処理を施した際には、２層構造又は３層構造を有するＣＮＴでのドーピング効果が最も高い。従って、ＣＮＴ線材１０の導電性をさらに向上させる点から、２層構造又は３層構造を有するＣＮＴの割合を増大させることが好ましい。具体的には、ＣＮＴ全体に対する２層構造又は３層構造をもつＣＮＴの割合が５０個数％以上であることが好ましく、７５個数％以上であることがより好ましい。２層構造又は３層構造をもつＣＮＴの割合は、ＣＮＴ集合体１１の断面を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察及び解析し、１００個のＣＮＴのそれぞれの層数を測定することで算出することができる。

次に、ＣＮＴ線材１０におけるＣＮＴ１１ａ及びＣＮＴ集合体１１の配向性について説明する。

図３（ａ）は、小角Ｘ線散乱（ＳＡＸＳ）による複数のＣＮＴ集合体１１，１１，・・・の散乱ベクトルｑの二次元散乱像の一例を示す図であり、図３（ｂ）は、二次元散乱像において、透過Ｘ線の位置を原点とする任意の散乱ベクトルｑの方位角－散乱強度の関係を示すアジマスプロットの一例を示すグラフである。

ＳＡＸＳは、数ｎｍ～数十ｎｍの大きさの構造等を評価するのに適している。例えば、ＳＡＸＳを用いて、以下の方法でＸ線散乱画像の情報を分析することで、外径が数ｎｍであるＣＮＴ１１ａの配向性及び外径が数十ｎｍであるＣＮＴ集合体１１の配向性を評価することができる。例えばＣＮＴ線材１０についてＸ線散乱像を分析すると、図３（ａ）に示すように、ＣＮＴ集合体１１の散乱ベクトルｑ（ｑ＝２π／ｄ、ｄは格子面間隔）のｘ成分であるｑ_ｘよりも、ｙ成分であるｑ_ｙの方が比較的狭く分布している。また、図３（ａ）と同じＣＮＴ線材１０について、ＳＡＸＳのアジマスプロットを分析した結果、図３（ｂ）に示すアジマスプロットにおけるアジマス角の半値幅Δθは、４８°である。これらの分析結果から、ＣＮＴ線材１０において、複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ・・・及び複数のＣＮＴ集合体１１，１１，・・・が良好な配向性を有しているといえる。このように、複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ・・・及び複数のＣＮＴ集合体１１，１１，・・・が良好な配向性を有しているので、ＣＮＴ線材１０の熱は、ＣＮＴ１１ａやＣＮＴ線材１０をＣＮＴ集合体１１の長手方向に沿って円滑に伝達して行きながら放熱されやすくなる。従って、ＣＮＴ線材１０は、上記ＣＮＴ１１ａ及びＣＮＴ集合体１１の配向性を調節することで、放熱ルートを長手方向、径の断面方向にわたり調節できるので、金属製の芯線と比較して優れた放熱特性を発揮する。なお、配向性とは、ＣＮＴを撚り集めて作製した撚り線の長手方向へのベクトルＶに対する内部のＣＮＴ及びＣＮＴ集合体のベクトルの角度差のことを指す。

複数のＣＮＴ集合体１１，１１，・・・の配向性を示す小角Ｘ線散乱（ＳＡＸＳ）のアジマスプロットにおけるアジマス角の半値幅Δθにより示される一定以上の配向性を得ることで、ＣＮＴ線材１０に優れた放熱特性を付与させる点から、アジマス角の半値幅Δθは、６０°以下が好ましく、５０°以下が特に好ましい。

次に、ＣＮＴ集合体１１を構成する複数のＣＮＴ１１ａの配列構造及び密度について説明する。

図４は、ＣＮＴ集合体１１を構成する複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ，・・・のＷＡＸＳ（広角Ｘ線散乱）によるｑ値－強度の関係を示すグラフである。

ＷＡＸＳは、数ｎｍ以下の大きさの物質の構造等を評価するのに適している。例えば、ＷＡＸＳを用いて、以下の方法でＸ線散乱画像の情報を分析することで、外径が数ｎｍ以下であるＣＮＴ１１ａの密度を評価することができる。任意の１つのＣＮＴ集合体１１について散乱ベクトルｑと強度の関係を分析した結果、図４に示すように、ｑ＝３．０ｎｍ^－１～４．０ｎｍ^－１付近に見られる（１０）ピークのピークトップのｑ値から見積られる格子定数の値が測定される。この格子定数の測定値と、ラマン分光法、ＴＥＭなどで観測されるＣＮＴ集合体の直径とに基づいて、ＣＮＴ１１ａ、１１ａ，・・・が平面視で六方最密充填構造を形成していることを確認することができる。従って、ＣＮＴ線材１０内で複数のＣＮＴ集合体の直径分布が狭く、複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ，・・・が、規則正しく配列、すなわち、高密度を有することで、六方最密充填構造を形成しているといえる。

このように、複数のＣＮＴ集合体１１，１１・・・が良好な配向性を有していると共に、更に、ＣＮＴ集合体１１を構成する複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ，・・・が規則正しく配列して高密度で配置されているので、ＣＮＴ線材１０の熱は、ＣＮＴ集合体１１の長手方向に沿って円滑に伝達して行きながら放熱されやすくなる。従って、ＣＮＴ線材１０は、上記ＣＮＴ集合体１１とＣＮＴ１１ａの配向構造や密度を調節することで、放熱ルートを長手方向、径の断面方向にわたり調節できるので、金属製の芯線と比較して優れた放熱特性を発揮する。

高密度を得ることで優れた放熱特性をより付与させる点から、複数のＣＮＴ１１ａ，１１ａ，・・・の密度を示すＸ線散乱による散乱強度の（１０）ピークにおけるピークトップのｑ値が２．０ｎｍ^－１以上５．０ｎｍ^－１以下であり、且つ半値幅Δｑ（ＦＷＨＭ）が０．１ｎｍ^－１以上２．０ｎｍ^－１以下であることが好ましい。

ＣＮＴ集合体１１及びＣＮＴ１１の配向性、並びにＣＮＴ１１ａの配列構造及び密度は、後述する、乾式紡糸、湿式紡糸、液晶紡糸等の紡糸方法と該紡糸方法の紡糸条件とを適宜選択することで調節することができる。

次に、ＣＮＴ線材１０の外面を被覆する絶縁被覆層２１について説明する。

絶縁被覆層２１は、１．４５以上の屈折率ｎ_Ｄを有する材料で構成されている。これにより、ＣＮＴ線材１０に対して高い視認性を示す絶縁被覆層２１を備えたＣＮＴ被覆電線１を得ることができる。屈折率ｎ_Ｄの下限値については、１．５０であることが好ましく、１．５３であることがより好ましく、１．５８であることがさらに好ましい。屈折率ｎ_Ｄをこのような下限値に制御することにより、絶縁被覆層２１の厚みを変えることなく視認性を高めることができると共に、カーボンナノチューブ線材をより軽量化できる、電線をより細線化できるなどの利点を有する。一方、屈折率ｎ_Ｄの上限値については、例えば、１．７０以下とすることができ、１．６８以下であることが好ましく、１．６３以下であることが更に好ましい。上述した絶縁被覆層２１の屈折率ｎ_Ｄの上限値及び下限値については、適宜組み合わせが可能であり、例えば、１．４５以上１．７０以下、又は１．５８以上１．７０以下とすることができる。この場合には、上述した利点の組み合わせをそれぞれ得ることができる。屈折率ｎ_Ｄは、例えば、ＡＳＴＭ Ｄ５４２により測定した値に基づいて判定することができる。この方法により決定した数値を示すものであれば、カタログ値をそのまま適用してもよい。

絶縁被覆層２１の材料としては、芯線として金属を用いた被覆電線の絶縁被覆層に用いる材料の中から、例えば、上述した屈折率ｎ_Ｄを有する熱可塑性樹脂を挙げることができる。上述した屈折率ｎ_Ｄを有する熱可塑性樹脂（以下、「高屈折率樹脂」と称する場合がある）としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ、ｎ_Ｄ：１．６６～１．６７）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ、ｎ_Ｄ：１．４９～１．５５）、ポリエチレン（ｎ_Ｄ：１．５３）、ポリプロピレン（ｎ_Ｄ：１．４９）、ポリアセタール（ｎ_Ｄ：１．４８）、ポリスチレン（ｎ_Ｄ：１．５９～１．６１）、ポリカーボネート（ｎ_Ｄ：１．５９）、ポリ塩化ビニル（ｎ_Ｄ：１．５２～１．５５）、ポリ酢酸ビニル（ｎ_Ｄ：１．４５～１．４７）、ポリメチルメタクリレート（ｎ_Ｄ：１．４８～１．５０）、アクリル樹脂（ｎ_Ｄ：１．４９～１．５３）等を挙げることができ、これらの中から、適宜選択することができる。これらは、単独で使用してもよく、２種以上を適宜混合して使用してもよい。

２種以上の高屈折率樹脂を用いる場合には、組み合わせについて特に制限はなく、絶縁被覆層に用いる少なくとも１つの材料が上述した屈折率ｎ_Ｄを満たせば、他方の材料は、１．５０以下の屈折率ｎ_Ｄを有するものであってもよい。この場合には、絶縁被覆層２１全体の屈折率ｎ_Ｄが上述した範囲内となることが好ましい。

絶縁被覆層２１は、図１に示すように、一層としてもよく、これに代えて、二層以上としてもよい。また、必要に応じて、ＣＮＴ線材１０の外面と絶縁被覆層２１との間に、さらに、熱硬化性樹脂の層が設けられていてもよい。

なお、絶縁被覆層２１を構成する材料が熱硬化性樹脂の場合、屈折率ｎ_Ｄは、樹脂に、屈折率を変更可能な添加物を加えることで調整可能である。

ＣＮＴ被覆電線１では、ＣＮＴ線材１０の径方向の断面積に対する絶縁被覆層２１の径方向の断面積の比率は、０．０５以上であることが好ましい。前記断面積の比率の下限値は、より好ましくは０．２０であり、更に好ましくは０．５０である。また、前記断面積の比率の上限値については、好ましくは１．５０であり、より好ましくは１．００であり、更に好ましくは０．８０である。前記断面積の比率が０．０５以上であることにより、ＣＮＴ被覆電線１に優れた絶縁信頼性を付与することができる。さらに、前記断面積の比率について、このような上限値を設けることにより、芯線が銅、アルミニウム等の金属線と比較して軽量のＣＮＴ線材１０である上に、絶縁被覆層２１の厚さを薄肉化できることから、絶縁信頼性を損なうことなく、ＣＮＴ線材１０の熱に対して優れた放熱特性を得ることができる。また、絶縁被覆層２１で被覆された電線の軽量化を図ることができる。上述した前記断面積の比率の上限値及び下限値については、適宜組み合わせが可能であり、例えば、０．０５以上１．５０以下、又は０．２０以上０．８０以下とすることができる。この場合には、上述した利点の組み合わせをそれぞれ得ることができる。

また、ＣＮＴ線材１０単独では、長手方向における形状維持が難しい場合があるところ、前記断面積の比率にて絶縁被覆層２１がＣＮＴ線材１０の外面に被覆されていることにより、ＣＮＴ被覆電線１は、長手方向における形状を維持することができ、また、曲げ加工等の変形加工も容易である。従って、ＣＮＴ被覆電線１は、所望の配線経路に沿った形状に形成することができる。

さらに、ＣＮＴ線材１０は、外面に微細な凹凸が形成されていることから、アルミニウム又は銅の芯線を用いた被覆電線と比較して、ＣＮＴ線材１０と絶縁被覆層２１との間の接着性が向上し、ＣＮＴ線材１０と絶縁被覆層２１との間の剥離を抑制することができる。

ＣＮＴ線材１０の径方向の断面積は適宜設定でき、例えば、下限値としては０．０００５ｍｍ^２、０．００３ｍｍ^２、０．００６ｍｍ^２、０．０１ｍｍ^２、又は０．０３ｍｍ^２とすることができ、上限値としては８０ｍｍ^２、６０ｍｍ^２、２０ｍｍ^２、１０ｍｍ^２、５ｍｍ^２、又は２ｍｍ^２とすることができる。ＣＮＴ線材１０の径方向の断面積の上限値及び下限値については、適宜組み合わせが可能であり、０．０００５ｍｍ^２以上８０ｍｍ^２以下が好ましく、０．０１ｍｍ^２以上１０ｍｍ^２以下が更に好ましく、０．０３ｍｍ^２以上２ｍｍ^２以下が特に好ましい。ＣＮＴ線材１０の径方向の断面積をこの範囲に制御することにより、視認性が高く、かつ被覆も含めた電線の径を細くでき、細いながら視認性のよい被覆電線を得ることができる。

ＣＮＴ線材１０の径方向の断面積は、軸方向の１０ｃｍごとに５箇所の断面から測定した数値を平均した値である。ＣＮＴ線材１０の径方向の断面積は、例えば、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察の画像から測定することができる。具体的には、ＣＮＴ被覆電線１の径方向断面のＳＥＭ像（１００倍～１０，０００倍）を得た後に、ＣＮＴ線材１０の外周で囲われた部分の面積からＣＮＴ線材１０内部に入り込んだ絶縁被膜層２１の材料の面積を差し引いた面積をＣＮＴ線材１０の径方向断面積とする。ＣＮＴ被覆電線１が、複数本のＣＮＴ線材１０を撚り合わせた撚り線である場合には、撚り線を構成する個々のＣＮＴ線材１０の径方向断面積を積算することにより得られた面積を、ＣＮＴ線材１０の径方向断面積とする。

絶縁被覆層２１の径方向の断面積は適宜設定でき、例えば、下限値としては０．０００３ｍｍ^２、０．００３ｍｍ^２、０．００６ｍｍ^２、又は０．０２ｍｍ^２とすることができ、上限値としては４０ｍｍ^２、２０ｍｍ^２、５ｍｍ^２、又は２ｍｍ^２とすることができる。絶縁被覆層２１の径方向断面積の上限値及び下限値については、適宜組み合わせが可能であり、絶縁性と放熱性の観点から、０．００３ｍｍ^２以上４０ｍｍ^２以下が好ましく、０．０２ｍｍ^２以上２ｍｍ^２以下が特に好ましい。また、絶縁被覆層２１の平均肉厚は、例えば、０．０１ｍｍ以上１ｍｍ以下が好ましく、０．０１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下が特に好ましい。

絶縁被覆層２１の径方向の断面積及び絶縁被覆層２１の平均肉厚は、それぞれ、軸方向の１０ｃｍごとに５箇所の断面から測定した数値を平均した値である。断面積及び肉厚は、例えば、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察の画像から測定することができる。具体的には、ＣＮＴ被覆電線１の径方向断面のＳＥＭ像（１００倍～１０，０００倍）を得た後に、ＣＮＴ線材１０の外周を被覆する絶縁被覆層２１の部分の面積とＣＮＴ線材１０内部に入り込んだ絶縁被膜層２１の材料の面積との合計を、絶縁被覆層２１の径方向断面積とする。絶縁被覆層２１の径方向の断面積には、ＣＮＴ線材１０間に入り込んだ樹脂も含む。絶縁被覆層２１の平均肉厚は、ＣＮＴ被覆電線１の径方向断面積と同じ面積となる円の半径と、ＣＮＴ線材１０の径方向断面積と同じ面積になる円の半径の差とする。

前記断面積の比率が０．０５以上１．５０以下の範囲である場合、ＣＮＴ線材１０の径方向の断面積は、例えば、０．０００５ｍｍ^２以上２０ｍｍ^２以下が好ましく、０．００６ｍｍ^２以上５ｍｍ^２以下が特に好ましい。また、絶縁被覆層２１の径方向の断面積は、例えば、０．０００５ｍｍ^２以上０．５ｍｍ^２以下が好ましく、０．００１ｍｍ^２以上０．２ｍｍ^２以下が特に好ましい。また、絶縁被覆層２１の平均肉厚は、例えば、０．００２ｍｍ以上０．５ｍｍ以下が好ましく、０．０１ｍｍ以上０．１ｍｍ以下が特に好ましい。

絶縁被覆層２１の長手方向に対し直交方向（すなわち、径方向）の肉厚は、ＣＮＴ被覆電線１の耐摩耗性等の機械的強度を向上させる点から均一化されていることが好ましい。具体的には、絶縁被覆層２１の偏肉率は、例えば、優れた絶縁信頼性を付与させる点から３０％以上が好ましく、絶縁信頼性をより向上させる点から８０％以上が特に好ましい。また、ＣＮＴ被覆電線１の縦断面における絶縁被覆層２１の厚さ（被覆）が均一に近くなりすぎると、絶縁被覆層２１上にムラが観察されにくくなる。そのため、絶縁被覆層２１の偏肉率は、例えば、高い絶縁信頼性および良好な視認性を付与させる点から５０％以上９５％以下であることが好ましい。さらに、絶縁被覆層２１の偏肉率が、５０％以上６５％以下であることにより、絶縁被覆層２１の肉厚が適度に非均一となり、これにより、絶縁被覆層２１の視認性をより向上させることができる。なお、「偏肉率」とは、ＣＮＴ被覆電線１の長手方向中心側の任意の１．０ｍにおいて１０ｃｍごとに、径方向の同一断面について、それぞれ、α＝（絶縁被覆層２１の肉厚の最小値／絶縁被覆層２１の肉厚の最大値）×１００の値を算出し、各断面にて算出したα値を平均した値を意味する。また、絶縁被覆層２１の肉厚は、例えば、ＣＮＴ線材１０を円近似してＳＥＭ観察の画像から測定することができる。ここで、長手方向中心側とは、線の長手方向からみて中心に位置する領域をさす。

絶縁被覆層２１の偏肉率は、例えば、押出被覆にてＣＮＴ線材１０の外周面に絶縁被覆層２１を形成する場合、押出工程時にダイスへ通すＣＮＴ線材１０の長手方向の張り具合を高めることで向上させることができる。

次に、本発明の実施形態例に係るＣＮＴ被覆電線１の製造方法例について説明する。ＣＮＴ被覆電線１は、まず、ＣＮＴ１１ａを製造し、得られた複数のＣＮＴ１１ａからＣＮＴ線材１０を形成し、ＣＮＴ線材１０の外周面に絶縁被覆層２１を被覆することで、製造することができる。また、本発明のＣＮＴ被覆電線１は、ＣＮＴ線材１０に直接絶縁被覆層２１を設けていても、ＣＮＴ線材１０に直接絶縁被覆してから撚り合わせた電線であってもよい。

ＣＮＴ１１ａは、浮遊触媒法（特許第５８１９８８８号）、基板法（特許第５５９０６０３号）などの手法で作製することができる。ＣＮＴ線材１０の素線は、乾式紡糸（特許第５８１９８８８号、特許第５９９０２０２号、特許第５３５０６３５号）、湿式紡糸（特許第５１３５６２０号、特許第５１３１５７１号、特許第５２８８３５９号）、液晶紡糸（特表２０１４－５３０９６４号公報）等で作製することができる。

上記のようにして得られたＣＮＴ線材１０の外周面に絶縁被覆層２１を被覆する方法は、アルミニウムや銅の芯線に絶縁被覆層を被覆する方法を使用でき、例えば、絶縁被覆層２１の原料である熱可塑性樹脂を溶融させ、ＣＮＴ線材１０の周りに押し出して被覆する方法を挙げることができる。

本発明の実施形態例に係るＣＮＴ被覆電線１は、ワイヤハーネス等の一般電線として使用することができ、また、ＣＮＴ被覆電線１を使用した一般電線からケーブルを作製してもよい。

以下、本発明を実施例にて詳細に説明する。しかしながら、本発明はそれらに何ら限定されるものではない。なお、特に断りのない限り、「部」又は「％」は質量基準である。

［実施例１～２０及び比較例１～３］
（１） ＣＮＴ線材の製造方法について
浮遊触媒気相成長（ＣＣＶＤ）法を用い、ＣＮＴ製造装置の電気炉によって、１３００℃に加熱された、内径φ６０ｍｍ、長さ１６００ｍｍのアルミナ管内部に、炭素源であるデカヒドロナフタレン、触媒であるフェロセン、及び反応促進剤であるチオフェンを含む原料溶液を、スプレー噴霧により供給した。電気炉には、キャリアガスとしての水素を、９．５Ｌ／ｍｉｎで供給した。生成したＣＮＴを、連続的に巻き取りながら回収し、直径約１００μｍ、長さ７５ｍのＣＮＴ線材を得た。次に、得られたＣＮＴ線材を、大気下において５００℃に加熱し、さらに酸処理を施すことによって高純度化を行った。その後、高純度化したＣＮＴ集合体に対し、硝酸ドープを施すことにより、撚り線用の素線を得た。続いて、得られた素線を、表１に示す本数分で束ね、一端を固定した状態でもう一端をひねることで、撚り線とした。ひねる回数は、１ｍあたり２００回とした。

（２） ＣＮＴ線材の外面に絶縁被覆層を被覆する方法について
表１に示すとおりに、以下に挙げる各種熱可塑性樹脂を用いて、通常の電線製造用押出成形機を用いて導体周囲に押出被覆することにより絶縁被覆層を形成し、下記表１の実施例と比較例のＣＮＴ被覆電線を作製した。
・ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．５３）
「デンカポバール」 デンカ社製
・ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．５５）
「ゴーセノール」 日本合成化学社製
・ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．５０）
「ポバール」 クラレ社製
・ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．４２）
「ＫＦポリマー」 クレハ社製
・ポリスチレン（ＰＳ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．６０）
「ＧＰＰＳ」 ＰＳジャパン社製
・ポリスチレン（ＰＳ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．５９）
「ＨＩＰＳ」 ＰＳジャパン社製
・ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．５０）
「スミペックス」 住友化学社製
・ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．４８）
「デルペット」 旭化成社製
・ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．６７）
「クラペット」 クラレ社製
・ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．６０）
「Ｉｘａｎ」 ソルベイ社製
・ポリプロピレン（ＰＰ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．４９）
「住化ノーブレン」 住友化学社製
・四フッ化エチレンエチレン共重合（ＥＴＦＥ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．４２）
「Ｆｌｕｏｎ ＥＴＦＥ」 旭硝子社製
・四フッ化エチレン（ＰＴＦＥ）（屈折率ｎ_Ｄ＝１．３５）
「Ｆｌｕｏｎ ＰＴＦＥ」 旭硝子社製

（ａ）ＣＮＴ線材の断面積の測定
ＣＮＴ線材の径方向の断面をイオンミリング装置（日立ハイテクノロジーズ社製ＩＭ４０００）により切り出した後、走査電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ社製ＳＵ８０２０、倍率：１００倍～１０，０００倍）で得られたＳＥＭ像から、ＣＮＴ線材の径方向の断面積を測定した。ＣＮＴ被覆電線の長手方向中心側の任意の１．０ｍにおいて１０ｃｍごとに同様の測定を繰り返し、その平均値をＣＮＴ線材の径方向の断面積とした。なお、ＣＮＴ線材の断面積として、ＣＮＴ線材内部に入り込んだ樹脂は測定に含めなかった。

（ｂ）絶縁被覆層の断面積の測定
ＣＮＴ線材の径方向の断面をイオンミリング装置（日立ハイテクノロジーズ社製ＩＭ４０００）により切り出した後、走査電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ社製ＳＵ８０２０、倍率：１００倍～１０，０００倍）で得られたＳＥＭ像から、絶縁被覆層の径方向の断面積を測定した。ＣＮＴ線材の長手方向中心側の任意の１．０ｍにおいて１０ｃｍごとに同様の測定を繰り返し、その平均値を絶縁被膜層の径方向の断面積とした。従って、絶縁被覆層の断面積として、ＣＮＴ線材に入り込んだ樹脂も測定に含めた。

（ｃ）ＳＡＸＳによるアジマス角の半値幅Δθの測定
小角Ｘ線散乱装置（Aichi Synchrotoron）を用いてＸ線散乱測定を行い、得られたアジマスプロットからアジマス角の半値幅Δθを求めた。

（ｄ）ＷＡＸＳによるピークトップのｑ値及び半値幅Δｑの測定
広角Ｘ線散乱装置（Aichi Synchrotoron）を用いて広角Ｘ線散乱測定を行い、得られたｑ値－強度グラフから、強度の（１０）ピークにおけるピークトップのｑ値及び半値幅Δｑを求めた。

（ｅ）偏肉率の測定
ＣＮＴ被覆電線の長手方向中心側の任意の１．０ｍにおいて１０ｃｍごとに径方向の同一断面について、それぞれ、α＝（絶縁被覆層の肉厚の最小値／絶縁被覆層の肉厚の最大値）×１００の値を算出し、各断面にて算出したα値を平均した値として測定した。また、絶縁被覆層２１の肉厚は、例えば、円近似したＣＮＴ線材１０の界面と絶縁被覆層２１の最短距離として、ＳＥＭ観察の画像（倍率：１００倍～１０，０００倍）から測定することができる。

（ｆ）平均肉厚の測定
上記（ａ）と同様にして得られたＣＮＴ被覆電線の径方向断面のＳＥＭ像（１００倍～１０，０００倍）から、ＣＮＴ被覆電線の径方向断面積を測定した。上記（ａ）で得られたＣＮＴ線材の径方向断面積と同じ面積となる円（ＣＮＴ線材相当円）と、ＣＮＴ被覆電線の径方向断面積と同じ面積となる円（ＣＮＴ被覆電線相当円）とをそれぞれ得て、ＣＮＴ被覆電線相当円の半径から、ＣＮＴ線材相当円の半径との差を求め、平均肉厚とした。

ＣＮＴ被覆電線の上記各測定の結果について、下記表１に示す。

上記のようにして作製したＣＮＴ被覆電線について、以下の評価を行った。

（１）放熱性
１００ｃｍのＣＮＴ被覆電線の両端に４本の端子を接続し、四端子法で抵抗測定を行った。この際、印加電流は２０００Ａ／ｃｍ^２となるように設定し、抵抗値の時間変化を記録した。測定開始時と１０分間経過後の抵抗値を比較し、その増加率を算出した。ＣＮＴ電線は温度に比例して抵抗が増加するため、抵抗の増加率が小さいものほど放熱性に優れると判断することができる。抵抗の増加率が５％未満のものを「〇」、５％以上１０％未満のものを「△」、１０％以上のものを「×」とした。

（２）絶縁信頼性
ＪＩＳ Ｃ ３２１５－０－１：２０１４の箇条１３．３に準拠した方法で行った。試験結果が表９に記載されたグレード３を満たすものを「◎」、グレード２を満たすものを「〇」、グレード１を満たすものを「△」、いずれのグレードにも満たないものを「×」とした。

（３）視認性
実施例１～２０及び比較例１～３のＣＮＴ被覆電線と被覆していないＣＮＴ線材のそれぞれについて、１０ｃｍのサンプルを２００本ずつ作製した。得られたサンプルを箱に入れてよく混ぜた。この状態から１分間で、絶縁被覆層の有無に基づいてサンプルを分ける作業を行った。正確に分けられた本数が１００本以上の場合、視認性が優れていると判定して「◎」とし、正確に分けられた本数が５０本以上の場合、視認性が良好であると判定して「○」とし、正確に分けられた本数が５０本未満の場合には、視認性が劣るとして「×」とした。

上記評価の結果を下記表１に示す。

上記表１に示すように、１．４５以上の屈折率ｎ_Ｄを有する樹脂を絶縁被覆層として有する実施例１～２０のＣＮＴ被覆電線は、樹脂の種類が異なるものであっても、視認性が良好であることがわかった。また、実施例１～２０のＣＮＴ被覆電線では、０．０５以上１．５０以下のＣＮＴ線材の径方向断面積に対する絶縁被覆層の径方向断面積の比率も備えており、絶縁信頼性を損なうことなく、優れた放熱性も得られることがわかった。さらに、実施例４、６、８～１０、１９～２０のＣＮＴ被覆電線では、偏肉率が５０％以上６５％以下であるため、優れた視認性が得られることがわかった。

さらに、実施例１～２０では、アジマス角の半値幅Δθは、いずれも６０°以下であった。従って、実施例１～２０のＣＮＴ線材では、ＣＮＴ集合体は優れた配向性を有していた。さらに、実施例１～２０では、強度の（１０）ピークにおけるピークトップのｑ値は、いずれも２．０ｎｍ^－１以上５．０ｎｍ^－１以下であり、半値幅Δｑは、いずれも０．１ｎｍ^－１以上２．０ｎｍ^－１以下であった。従って、実施例１～２０のＣＮＴ線材では、ＣＮＴも優れた配向性を有していた。

一方で、絶縁被覆層の樹脂の屈折率ｎ_Ｄが１．４５未満の比較例１～３では、樹脂の種類が同じものであって、良好な視認性が得られなかった。

１ カーボンナノチューブ被覆電線
１０ カーボンナノチューブ線材
１１ カーボンナノチューブ集合体
１１ａ カーボンナノチューブ
２１ 絶縁被覆層

Claims (12)

1. 複数のカーボンナノチューブで構成されるカーボンナノチューブ集合体の複数からなるカーボンナノチューブ線材と、該カーボンナノチューブ線材を被覆する絶縁被覆層と、を備え、
   複数の前記カーボンナノチューブ集合体の配向性を示す小角Ｘ線散乱によるアジマスプロットにおけるアジマス角の半値幅Δθが６０°以下であり、
   前記絶縁被覆層が、１．４５以上の屈折率ｎ_Ｄを有する材料により構成されているカーボンナノチューブ被覆電線。
2. 前記カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積に対する前記絶縁被覆層の径方向の断面積の比率が０．０５以上である請求項１に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
3. 前記カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積に対する前記絶縁被覆層の径方向の断面積の比率が、０．０５以上１．５０以下である請求項１又は２に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
4. 前記絶縁被覆層を構成する材料の屈折率ｎ_Ｄが１．４５以上１．７０以下である請求項１～３のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
5. 前記絶縁被覆層を構成する材料が、熱可塑性樹脂である請求項１～４のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
6. 前記絶縁被覆層の径方向の断面積が、０．００３ｍｍ^２以上４０ｍｍ^２以下である請求項１～５のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
7. 前記カーボンナノチューブ線材の径方向の断面積が、０．０００５ｍｍ^２以上８０ｍｍ^２以下である請求項１～６のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
8. 前記絶縁被覆層の偏肉率が、３０％以上である請求項１～７のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
9. 前記絶縁被覆層の偏肉率が、８０％以上である請求項１～８のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
10. 前記絶縁被覆層の偏肉率が、５０％以上９５％以下である請求項１～８のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
11. 前記絶縁被覆層の偏肉率が、５０％以上６５％以下である請求項１０に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
12. 複数の前記カーボンナノチューブの密度を示すＸ線散乱による散乱強度の（１０）ピークにおけるピークトップのｑ値が２．０ｎｍ^－１以上５．０ｎｍ^－１以下であり、且つ半値幅Δｑが０．１ｎｍ^－１以上２．０ｎｍ^－１以下である請求項１～１１のいずれか１項に記載のカーボンナノチューブ被覆電線。
    

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