JP7383464B2 - 音響振動板、及び音響振動板の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、音響振動板、及び音響振動板の製造方法に関する。

スピーカーやソナーセンサー等の音響機器に用いられる音響振動板として、金属箔と熱可塑性樹脂フィルムとを積層した積層体を用いる技術が知られている。
例えば、特許文献１には、アルミニウム金属箔と、無延伸熱可塑性樹脂フィルムを積層したものを熱圧着することにより得られる音響振動板が開示されている。無延伸熱可塑性樹脂フィルムとしては、ポリウレタン系熱可塑性樹脂フィルム、ポリアミド系熱可塑性樹脂フィルム、ポリエステル系熱可塑性樹脂フィルムが用いられている。

特許第３９１１９３５号公報

特許文献１の音響振動板を製造する際には、アルミニウム金属箔と無延伸熱可塑性樹脂フィルムとを重ね合わせた状態として、無延伸熱可塑性樹脂フィルムの溶融温度の近傍まで加熱し、無延伸熱可塑性樹脂フィルムをアルミニウム金属箔に圧着させるラミネート工程が行われる。音響振動板を構成するアルミニウム金属箔及び無延伸熱可塑性樹脂フィルムは、熱膨張率が互いに異なるため、ラミネート工程を経て得られた音響振動板には大きな反りが生じる。音響振動板の反りは、音響振動板をスピーカー形状等に加工する際の加工性を低下させる原因になる。

この発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、反りが生じ難い音響振動板を提供することにある。

上記課題を解決する音響振動板は、金属箔と、前記金属箔に積層された熱可塑性樹脂フィルムとを備え、前記熱可塑性樹脂フィルムは、ＭＤ方向における線膨張係数及びＴＤ方向における線膨張係数のうちの小さい方の線膨張係数に対する厚さ方向の線膨張係数の比率が３．０以上１０．０以下であり、前記金属箔及び前記熱可塑性樹脂フィルムの目付の合計が４５ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下である。

前記金属箔は、比重が１．７以上５．０以下であることが好ましい。
前記熱可塑性樹脂フィルムのＭＤ方向における線膨張係数及びＴＤ方向における線膨張係数のうちの小さい方の線膨張係数と、前記金属箔の線膨張係数との差が０ｐｐｍ／Ｋ以上１５ｐｐｍ／Ｋ以下であることが好ましい。

前記金属箔の線膨張係数が５．０ｐｐｍ／Ｋ以上３５ｐｐｍ／Ｋ以下であることが好ましい。
前記熱可塑性樹脂フィルムのＭＤ方向における線膨張係数及びＴＤ方向における線膨張係数のうちの小さい方の線膨張係数が１０ｐｐｍ／Ｋ以上５０ｐｐｍ／Ｋ以下であることが好ましい。

前記金属箔に隣接する少なくとも一つの前記熱可塑性樹脂フィルムは、ポリイミドフィルムであることが好ましい。
上記課題を解決する音響振動板の製造方法は、前記金属箔と前記熱可塑性樹脂フィルムとを熱圧着させるラミネート工程を有する。

本発明によれば、音響振動板に生じる反りを抑制できる。

実施形態の音響振動板の断面図。 変更例の音響振動板の断面図。 変更例の音響振動板の断面図。

以下、本発明の一実施形態を説明する。
図１に示すように、音響振動板１０は、シート状の金属箔１１と、シート状の金属箔１１の片方の主面に積層された熱可塑性樹脂フィルム１２とを備える積層体である。音響振動板１０は、音響機器において音響振動の変換部材として適用される。音響振動板１０が適用される音響機器としては、例えば、スピーカー、ソナーセンサー、マイクロホンが挙げられる。

（金属箔）
金属箔１１を構成する金属としては、例えば、アルミニウム、チタン、マグネシウム、銅、及びこれらの合金が挙げられる。これらの金属の中でも、その比重が１．７以上５．０以下の金属であることが好ましく、２．４以上４．９以下の金属であることがより好ましい。この場合には、音響振動板１０をスピーカーに適用した場合に音質が向上する。

金属箔１１の線膨張係数ＣＴＥＭは、例えば、５．０ｐｐｍ／Ｋ以上３５ｐｐｍ／Ｋ以下であることが好ましく、７．０ｐｐｍ／Ｋ以上３０ｐｐｍ／Ｋ以下であることがより好ましく、８．０ｐｐｍ／Ｋ以上２８ｐｐｍ／Ｋ以下であることが更に好ましい。線膨張係数ＣＴＥＭを上記範囲に設定することにより、熱可塑性樹脂フィルム１２との間の線膨張係数の差が小さくなり、線膨張係数の差に基づく音響振動板１０の反りを抑制する効果が向上する。

金属箔１１の厚さは、例えば、１０μｍ以上５０μｍ以下であることが好ましく、１４μｍ以上３５μｍ以下であることがより好ましい。
金属箔１１の目付は、例えば、２７ｇ／ｍ^２以上１３０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、３７ｇ／ｍ^２以上９０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。

（熱可塑性樹脂フィルム）
熱可塑性樹脂フィルム１２の具体例としては、多層芳香族ポリイミドフィルムや単層のポリイミドフィルム等のポリイミドフィルム、ポリエーテルイミドフィルム、ポリエステルフィルム（液晶フィルムを含む）、ポリアミドフィルム（アラミドフィルムを含む）、ビニルエステルフィルム、フッ素熱可塑性樹脂フィルム、ポリエーテルケトンフィルム（ポリエーテルエーテルケトンフィルムを含む）、ポリフェニルサルフォンフィルム等が挙げられる。多層芳香族ポリイミドフィルムは、非圧着性の芳香族ポリイミドフィルムの両面に、熱圧着性を有するポリイミド層が形成されたものであり、例えば、宇部興産株式会社製のユーピレックスＶＴ（商品名）等の市販品を用いることができる。こうした多層芳香族ポリイミドフィルムについては、例えば、特許文献（特開２００１－２７００３３号公報）に記載されている。これらの中でも、熱可塑性樹脂フィルム１２は、ポリイミドフィルムであることが特に好ましい。

熱可塑性樹脂フィルム１２は、添加剤等のその他成分を含有していてもよい。
熱可塑性樹脂フィルム１２は、発泡体等の樹脂の内部に空隙を有するものであってよい。

熱可塑性樹脂フィルム１２は、金属箔１１に接着可能かつ発明の効果及び音響特性を阻害しない範囲において、非熱可塑性樹脂フィルムと組み合わされた構造であってもよい。例えば、非熱可塑性樹脂フィルムの片面又は両面に熱可塑性樹脂フィルム１２が接着された多層構造であってもよいし、熱可塑性樹脂フィルム１２を海成分とし、非熱可塑性樹脂フィルムを島成分とする海島構造であってもよい。

熱可塑性樹脂フィルム１２は、ＭＤ方向における線膨張係数及びＴＤ方向における線膨張係数のうちの小さい方の線膨張係数ＣＴＥＸに対する厚さ方向の線膨張係数ＣＴＥＺの比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸが３．０以上１０．０以下である。また、比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸは、４．０以上９．５以下であることが好ましく、５．０以上９．０以下であることがより好ましい。

比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸが３．０以上であることは、熱可塑性樹脂フィルム１２が特定の水準以上に面方向に配向していることを意味し、これにより、音響振動板１０に生じる反りを抑制できる。また、比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸが１０．０以下であることにより、熱可塑性樹脂フィルム１２の面方向の剪断に対する耐久性の低下を抑制できるとともに、面方向の伸び性が確保される。これにより、音響振動板１０を加工する際の加工性が向上する。例えば、音響振動板１０をドーム型等の所定形状に容易に絞り加工することができる。

熱可塑性樹脂フィルム１２の線膨張係数ＣＴＥＸは、例えば、１０ｐｐｍ／Ｋ以上５０ｐｐｍ／Ｋ以下であることが好ましく、１２ｐｐｍ／Ｋ以上４３ｐｐｍ／Ｋ以下であることがより好ましく、１４ｐｐｍ／Ｋ以上３５ｐｐｍ／Ｋ以下であることが更に好ましい。線膨張係数ＣＴＥＸを上記範囲に設定することにより、面方向の伸び性が確保されて、音響振動板１０を加工する際の加工性が向上する。

熱可塑性樹脂フィルム１２の厚さは、例えば、１２μｍ以上９０μｍ以下であることが好ましく、１６μｍ以上７５μｍ以下であることがより好ましい。
熱可塑性樹脂フィルム１２の目付は、例えば、１８ｇ／ｍ^２以上１２０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、２２／ｍ^２以上１００ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましい。

（音響振動板）
音響振動板１０は、熱可塑性樹脂フィルム１２の線膨張係数ＣＴＥＸと金属箔１１の線膨張係数ＣＴＥＭとの差ＣＴＥＸ－Ｍ（絶対差）が０ｐｐｍ／Ｋ以上１５ｐｐｍ／Ｋ以下であることが好ましく、０ｐｐｍ／Ｋ以上１２ｐｐｍ／Ｋ以下であることがより好ましい。差ＣＴＥＸ－Ｍを上記範囲に設定することにより、音響振動板１０に生じる反りを抑制する効果が向上する。

音響振動板１０の厚さは、例えば、２２μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、２５μｍ以上８５μｍ以下であることがより好ましい。
音響振動板１０の目付、即ち、金属箔１１及び熱可塑性樹脂フィルム１２の目付の合計は、４５ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下であり、４５ｇ／ｍ^２以上１３０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。音響振動板１０の目付を上記範囲に設定することにより、音響振動板１０に生じる反りを抑制できる。また、音響振動板１０の目付が１５０ｇ／ｍ^２以下であることにより、重量が重くなることによる音圧の低下を抑制できる。音響振動板１０の目付が４５ｇ／ｍ^２以上であることにより、音響振動板１０の剛性が向上し、サイズの大きなスピーカー等の音響機器に用いる場合にも自己支持性を確保することが容易になる。

音響振動板１０は、その樹脂比率、即ち、金属箔１１及び熱可塑性樹脂フィルム１２に占める熱可塑性樹脂フィルム１２の体積割合が６０％以下であることが好ましく、４０％以下であることがより好ましい。熱可塑性樹脂フィルム１２の樹脂比率を上記範囲に設定することにより、音響振動板１０に生じる反りを効果的に抑制できる。また、音響振動板１０をスピーカーに適用した場合には、音響振動板１０に生じる反りの抑制と、音質の向上とを高い水準で両立させることができる。なお、熱可塑性樹脂フィルム１２の樹脂比率の下限値は、例えば、１０％である。

音響振動板１０における金属箔１１と熱可塑性樹脂フィルム１２との間の接着強度は、例えば、０．４Ｎ／ｍｍ以上であることが好ましい。この場合には、音響振動板１０を所定の形状に加工する際における剥離の発生を抑制できる。

音響振動板１０は、内部損失ｔａｎδが０．０２以上０．０８以下であることが好ましい。この場合には、音響振動板１０をスピーカーに適用した場合に、高音域の音質及び低音域の音質が向上する。

音響振動板１０は、その用途に応じて、平板状、又はドーム状等の所定形状に加工されて音響機器に適用される。
音響振動板１０は、例えば、金属箔１１と熱可塑性樹脂フィルム１２とを重ね合わせた状態として熱圧着させるラミネート工程を経ることによって製造できる。ラミネート工程における熱圧着の具体的方法は特に限定されるものではなく、例えば、ロール式ラミネート装置を用いた方法、及びダブルベルトプレス装置を用いた方法等の公知の方法を用いることができる。

次に、本実施形態の効果について記載する。
（１）音響振動板１０は、金属箔１１と、金属箔１１に積層された熱可塑性樹脂フィルム１２とを備える。熱可塑性樹脂フィルム１２の線膨張係数ＣＴＥＸに対する厚さ方向の線膨張係数ＣＴＥＺの比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸが３．０以上１０．０以下である。金属箔１１及び熱可塑性樹脂フィルム１２の目付の合計が４５ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下である。

上記構成によれば、音響振動板１０に生じる反りを抑制できる。これにより、音響振動板１０を加工する際の加工性が向上する。
（２）金属箔１１は、比重が１．７以上５．０以下である。

上記構成によれば、音響振動板１０をスピーカーに適用した場合に音質が向上する。
（３）熱可塑性樹脂フィルム１２の線膨張係数ＣＴＥＸと、金属箔１１の線膨張係数ＣＴＥＭとの差ＣＴＥＸ－Ｍが０ｐｐｍ／Ｋ以上１５ｐｐｍ／Ｋ以下である。

上記構成によれば、音響振動板１０に生じる反りを抑制する効果がより顕著に得られる。
（４）金属箔１１の線膨張係数ＣＴＥＭが５．０ｐｐｍ／Ｋ以上３５ｐｐｍ／Ｋ以下である。

上記構成によれば、熱可塑性樹脂フィルム１２の線膨張係数ＣＴＥＸと、金属箔１１の線膨張係数ＣＴＥＭとの差ＣＴＥＸ－Ｍを上記範囲に設定することが容易である。
（５）熱可塑性樹脂フィルム１２の線膨張係数ＣＴＥＸが１０ｐｐｍ／Ｋ以上５０ｐｐｍ／Ｋ以下である。

上記構成によれば、面方向の伸び性が確保されることにより、音響振動板１０を加工する際の加工性が向上する。
（６）音響振動板１０の樹脂比率が４０％以下である。

上記構成によれば、音響振動板１０に生じる反りを抑制する効果がより顕著に得られる。また、音響振動板１０をスピーカーに適用した場合に音質が更に向上する。
（７）熱可塑性樹脂フィルム１２は、ポリイミドフィルムである。

上記構成によれば、音響振動板１０に生じる反りを抑制する効果がより顕著に得られる。
（８）音響振動板１０の製造方法は、金属箔１１と熱可塑性樹脂フィルム１２とを熱圧着させるラミネート工程を有する。

上記構成によれば、反りが生じ難い音響振動板１０を製造できる。
なお、本実施形態は、以下のように変更して実施することができる。本実施形態及び以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。

・音響振動板１０を構成する金属箔１１の層の数は１層に限定されるものではなく、２層以上の金属箔１１を備える音響振動板１０であってもよい。
例えば、図２に示す音響振動板１０は、積層方向の一方側から順に第１金属箔１１ａ、熱可塑性樹脂フィルム１２、第２金属箔１１ｂが積層されている。すなわち、第１金属箔１１ａと第２金属箔１１ｂとの間に熱可塑性樹脂フィルム１２が位置するように積層されている。この場合には、音響振動板１０に生じる反りを抑制する効果がより顕著に得られる。

また、複数の金属箔１１を備える場合、積層方向において金属箔１１同士が連続して積層された部分を有する音響振動板１０であってもよい。なお、複数の金属箔１１は、全て同じ金属箔であってもよいし、それぞれ異なる金属箔であってもよい。

・音響振動板１０を構成する熱可塑性樹脂フィルム１２の層の数は１層に限定されるものではなく、２層以上の熱可塑性樹脂フィルム１２を備える音響振動板１０であってもよい。

例えば、図３に示す音響振動板１０は、積層方向の一方側から順に第１熱可塑性樹脂フィルム１２ａ、金属箔１１、第２熱可塑性樹脂フィルム１２ｂが積層されている。すなわち、金属箔１１の両面に第１熱可塑性樹脂フィルム１２ａ及び第２熱可塑性樹脂フィルム１２ｂが積層されている。この場合には、音響振動板１０に生じる反りを抑制する効果がより顕著に得られる。

また、複数の熱可塑性樹脂フィルム１２を備える場合、積層方向において熱可塑性樹脂フィルム１２同士が連続して積層された部分を有する音響振動板１０であってもよい。なお、複数の熱可塑性樹脂フィルム１２は、全て同じ熱可塑性樹脂フィルムであってもよいし、それぞれ異なる熱可塑性樹脂フィルムであってもよい。

また、複数の熱可塑性樹脂フィルム１２を備える場合、金属箔１１に接する少なくとも一つの熱可塑性樹脂フィルム１２は、ポリイミドフィルムであることが好ましい。この場合には、上記（７）の効果が得られる。

・音響振動板１０は、保護層等の金属箔１１及び熱可塑性樹脂フィルム１２以外のその他の層を更に備えるものであってもよい。
次に、上記実施形態及び変更例から把握できる技術的思想を以下に記載する。

（イ）前記金属箔及び前記熱可塑性樹脂フィルムに占める前記熱可塑性樹脂フィルムの体積割合が４０％以下である前記音響振動板。
（ロ）前記熱可塑性樹脂フィルムは、前記金属箔の両面に積層されている、又は前記金属箔と前記金属箔との間に積層されている前記音響振動板。

次に、実施例及び比較例を挙げて実施形態をさらに具体的に説明する。
以下では、音響振動板における熱可塑性樹脂フィルムの線膨張係数ＣＴＥＸと、金属箔の線膨張係数ＣＴＥＭとの差ＣＴＥＸ－Ｍを「ＣＴＥ差」と記載する。

＜試験１＞
（実施例１）
厚さ２０μｍのアルミニウム箔ＡＬ（材質：１Ｎ３０）と厚さ２５μｍのポリイミドフィルムＰＩ（宇部興産株式会社製ユーピレックスＶＴ）とを、ダブルベルトプレス装置を用いて積層及び熱圧着して実施例１の音響振動板を得た。実施例１の音響振動板に用いた金属箔の比重及び線膨張係数ＣＴＥＭ、並びに熱可塑性樹脂フィルムの線膨張係数ＣＴＥＸ，ＣＴＥＺ及び目付を表１に示す。また、実施例１の音響振動板のＣＴＥ差、目付、及び樹脂比率を表２に示す。

なお、熱可塑性樹脂フィルムの線膨張係数ＣＴＥＸ及び線膨張係数ＣＴＥＺ、金属箔の線膨張係数ＣＴＥＭは以下のようにして測定した。
（線膨張係数ＣＴＥＸの測定）
熱可塑性樹脂フィルムから切り出した試料に対して、前処理として３００℃で３０分間熱処理した。熱処理した試料をＴＭＡ（Thermal Mechanical Analysis）装置（ティエイインスツルメント製ＴＭＡ－Ｑ４００）にセットし、昇温速度１０℃／ｍｉｎで昇温しながら５０℃～２００℃の熱膨張量を測定し、線膨張係数を求めた。なお、試料は、熱可塑性樹脂フィルムのＭＤ方向及びＴＤ方向の２箇所より採取し、２つの試料の測定値のうち小さい方を線膨張係数ＣＴＥＸとした。
（線膨張係数ＣＴＥＺの測定）
熱可塑性樹脂フィルムから切り出した試料をレーザー干渉方式の熱膨張計（アルバック理工製、レーザー熱膨張計Ｌ１Ｘ－１）にセットし、前処理として３００℃まで昇温し５分間保持した後、室温まで冷却した。その後、昇温速度２℃／ｍｉｎで昇温しながら５０℃～２００℃の熱膨張量を測定し、線膨張係数ＣＴＥＺを求めた。

（線膨張係数ＣＴＥＭの測定）
金属箔から切り出した試料に対して、前処理として３００℃で３０分間熱処理した。熱処理した試料をＴＭＡ（Thermal Mechanical Analysis）装置（ティエイインスツルメント製ＴＭＡ－Ｑ４００）にセットし、昇温速度１０℃／ｍｉｎで昇温しながら５０℃～２００℃の熱膨張量を測定し、線膨張係数を求めた。なお、試料は、金属箔のＭＤ方向及びＴＤ方向の２箇所より採取し、２つの試料の測定値のうち小さい方を線膨張係数ＣＴＥＭとした。

（実施例２）
金属箔として、厚さ２０μｍのアルミニウム箔ＡＬ（５０５２）を用いた。その他の点は、実施例１と同様である。

（実施例３）
金属箔として、厚さ２０μｍのチタン箔を用いた。また、熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ１２．５μｍのポリイミドフィルムＰＩを用いた。その他の点は、実施例１と同様である。

（比較例１）
厚さ３０μｍのアルミニウム箔ＡＬ（１Ｎ３０）を比較例１の音響振動板とした。
（比較例２）
厚さ３０μｍのアルミニウム箔ＡＬ（５０５２）を比較例２の音響振動板とした。

（比較例３）
厚さ２０μｍのチタン箔を比較例３の音響振動板とした。
（比較例４）
厚さ２５μｍのチタン箔を比較例４の音響振動板とした。

（比較例５）
厚さ４４μｍのマグネシウム合金箔（ＡＺ３１Ｂ）を比較例５の音響振動板とした。
（比較例６）
厚さ２５μｍの第１のポリイミドフィルムＰＩ（宇部興産株式会社製ユーピレックスＶＴ）と、厚さ５０μｍの第２のポリイミドフィルムＰＩ（宇部興産株式会社製ユーピレックスＶＴ）とをダブルベルトプレス装置を用いて上記の順で積層及び熱圧着した熱可塑性樹脂フィルムを比較例６の音響振動板とした。表１の熱可塑性樹脂フィルム欄に示す各数値は、熱圧着後の熱可塑性樹脂フィルムの数値である。なお、第１のポリイミドフィルムＰＩの線膨張係数ＣＴＥＺの比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸは５．３であり、第２のポリイミドフィルムＰＩの線膨張係数ＣＴＥＺの比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸは６．１である。

（比較例７）
厚さ２０μｍのアルミニウム箔ＡＬ（１Ｎ３０）と、厚さ２５μｍの第１のポリイミドフィルムＰＩと、厚さ５０μｍの第２のポリイミドフィルムＰＩとをダブルベルトプレス装置を用いて上記の順で積層及び熱圧着した熱可塑性樹脂フィルムを比較例７の音響振動板とした。

（比較例８）
金属箔として、厚さ６μｍのアルミニウム箔ＡＬ（１Ｎ３０）を用いるとともに、熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ１２．５μｍのポリイミドフィルムＰＩを用いた。その他の点は、実施例１と同様である。
（比較例９）
熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ２５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムＰＥＴを用いた。その他の点は、実施例１と同様である。

（反りの評価）
各実施例及び各比較例の音響振動板に生じる反りについて評価した。
各実施例及び各比較例の音響振動板から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍのサイズに切り出した試料を、２３℃、６５％ＲＨ環境に２４時間以上静置した後、反り形状において凹側となる面が上側となるように水平な台の上に静置した。試料における台から最も浮き上がった箇所の浮き上がり高さを測定し、以下の基準にて音響振動板の反りを評価した。その結果を表２に示す。

Ａ：浮き上がり高さが２ｍｍ未満である。
Ｂ：浮き上がり高さが２ｍｍ以上５ｍｍ未満である。
Ｃ：浮き上がり高さが５ｍｍ以上１０ｍｍ未満である。

Ｄ：浮き上がり高さが１０ｍｍ以上である、又は管状に丸まっている。
（加工性の評価）
各実施例及び各比較例の音響振動板の加工性について評価した。

シート状の音響振動板を金型によりドーム型に加工する操作を、各実施例及び各比較例の音響振動板を用いて、それぞれ１０回ずつ行った。１０回の加工のうち加工不良が発生した回数を測定し、以下の基準にて音響振動板の加工性を評価した。その結果を表２に示す。

Ａ：金型に音響振動板を容易にセットすることができ、かつ加工不良が発生しなかった。
Ｂ：金型に音響振動板を容易にセットすることが難しいが、加工不良は発生しなかった。

Ｃ：加工不良が１回以上発生した。
Ｄ：加工ができなかった。
（音質の評価）
直径３４ｍｍのドーム型に加工した各実施例及び各比較例の音響振動板の裏面にボイスコイルを接着してスピーカーを作製した。作製したスピーカーから出力される音を５人のパネラーに聴かせ、以下の基準にて音響振動板の音質を評価した。その結果を表２に示す。なお、加工ができなかった音響振動板については、音質の評価を省略している。

Ａ：好ましい音質と判断したパネラー数が５人である。
Ｂ：好ましい音質と判断したパネラー数が４人である。
Ｃ：好ましい音質と判断したパネラー数が３人である。

Ｄ：好ましい音質と判断したパネラー数が２人以下である。
また、動的粘弾性測定機を用いて、２５℃、１００Ｈｚにおける各実施例及び各比較例の音響振動板の内部損失ｔａｎδを測定した。その結果を表２に示す。

（密着性の評価）
各実施例及び比較例７～９の音響振動板の密着性について評価した。
各実施例及び比較例７～９の音響振動板からＭＤ方向とＴＤ方向について、幅１ｃｍ×長さ２０ｃｍ短冊試料を作成し、ＪＩＳ Ｃ ６４７１に記載された９０°剥離方法にて、密着性を評価した。ＭＤ方向とＴＤ方向に対してそれぞれ３回ずつ評価した結果の内、最小値をその振動板の密着性とした。

（長期信頼性の評価）
各実施例及び比較例７～９の音響振動板の長期信頼性について評価した。
各実施例及び比較例７～９の音響振動板を下記温度サイクル条件のヒートサイクル試験に供し、その後の密着性を、上記密着性の評価と同様の方法により評価した。

ヒートサイクル試験条件：－５０℃で１０分保持し、次いで、２時間で１５０℃に昇温後、１５０℃で１０分保持した後、２時間で－５０℃まで降温する。このサイクルを１として、３０００サイクル繰り返す。

表１及び表２に示すように、金属箔及び熱可塑性樹脂フィルムの一方のみからなる比較例１～６の音響振動板には反りは生じないが、金属箔と熱可塑性樹脂フィルムとを積層した比較例７～９の音響振動板には大きな反りが生じる。そして、比較例７～９の音響振動板を加工した場合には、作業性が悪い又は加工自体が不可能であった。

一方、金属箔と熱可塑性樹脂フィルムとを積層した音響振動板であっても、熱可塑性樹脂フィルムの線膨張係数ＣＴＥＺの比率ＣＴＥＺ／ＣＴＥＸが３．０以上１０．０以下であり、目付の合計が４５ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下である実施例１～３の音響振動板には、大きな反りは生じなかった。そして、実施例１～３の音響振動板は、加工不良を発生させることなく、容易に加工することができた。

音質の評価、密着性の評価、及び長期信頼性の評価の結果から、実施例１～３の音響振動板は、スピーカー用の音響振動板として適用可能であることが分かる。なお、詳細は省略するが、実施例１～３の音響振動板の周波数特性を測定したところ、全周波数にわたり良好な音圧再現性を示した。

＜試験２＞
表３に示すように、金属箔及び熱可塑性樹脂フィルムの厚さ及び配置を異ならせた実施例４～８の音響振動板を作製し、試験１と同様にして各種の評価を行った。その結果を表４に示す。

（実施例４）
熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ１２．５μｍのポリイミドフィルムＰＩを用いた。その他の点は、実施例１と同様である。

（実施例５）
金属箔として、厚さ１２μｍのアルミニウム箔ＡＬ（１Ｎ３０）を用いるとともに、熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ１２．５μｍのポリイミドフィルムＰＩを用いた。その他の点は、実施例１と同様である。

（実施例６）
熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ５０μｍのポリイミドフィルムＰＩを用いた。その他の点は、実施例１と同様である。

（実施例７）
ダブルベルトプレス装置を用いて、厚さ２０μｍのアルミニウム箔ＡＬ（１Ｎ３０）の両面に厚さ１２．５μｍの同じポリイミドフィルムＰＩを積層及び熱圧着して実施例７の音響振動板を得た。

（実施例８）
ダブルベルトプレス装置を用いて、厚さ２５μｍのポリイミドフィルムＰＩの両面に厚さ１２μｍの同じアルミニウム箔ＡＬ（１Ｎ３０）を積層及び熱圧着して実施例８の音響振動板を得た。

表３及び表４に示すように、実施例１，４～６の結果から、樹脂比率が小さくなるにしたがって、反りが抑制されるとともに、音質の評価が向上することが分かる。特に、樹脂比率が６０％以下である場合には、反りの抑制効果及び音質の向上効果が得られている。そして、樹脂比率が４０％以下である場合には、音質が更に向上している。

また、実施例７～８の結果から、金属箔を熱可塑性樹脂フィルムで挟み込む積層構造、又は熱可塑性樹脂フィルムを金属箔で挟み込む積層構造の音響振動板とすることにより、反りを抑制する効果がより顕著に得られることが分かる。

（産業上の利用可能性）
本発明は、金型を用いてドーム型スピーカーに加工することが容易であるから、アクティブスピーカー用振動板やボイスコイル用支持体として好適に利用できる。また、音響特性が良好であるため、平面スピーカー用振動板、ヘッドフォン用振動板、イヤフォン用振動板等に好適に利用できる。

１０…音響振動板、１１…金属箔、１１ａ…第１金属箔、１１ｂ…第２金属箔、１２…熱可塑性樹脂フィルム、１２ａ…第１熱可塑性樹脂フィルム、１２ｂ…第１熱可塑性樹脂フィルム。

Claims (7)

1. 金属箔と、
   前記金属箔に積層された熱可塑性樹脂フィルムとを備え、
   前記熱可塑性樹脂フィルムは、ＭＤ方向における線膨張係数及びＴＤ方向における線膨張係数のうちの小さい方の線膨張係数に対する厚さ方向の線膨張係数の比率が３．０以上１０．０以下であり、
   前記金属箔及び前記熱可塑性樹脂フィルムの目付の合計が４５ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下である音響振動板。
2. 前記金属箔は、比重が１．７以上５．０以下である請求項１に記載の音響振動板。
3. 前記熱可塑性樹脂フィルムのＭＤ方向における線膨張係数及びＴＤ方向における線膨張係数のうちの小さい方の線膨張係数と、前記金属箔の線膨張係数との差が０ｐｐｍ／Ｋ以上１５ｐｐｍ／Ｋ以下である請求項１又は請求項２に記載の音響振動板。
4. 前記金属箔の線膨張係数が５．０ｐｐｍ／Ｋ以上３５ｐｐｍ／Ｋ以下である請求項３に記載の音響振動板。
5. 前記熱可塑性樹脂フィルムのＭＤ方向における線膨張係数及びＴＤ方向における線膨張係数のうちの小さい方の線膨張係数が１０ｐｐｍ／Ｋ以上５０ｐｐｍ／Ｋ以下である請求項１～４のいずれか一項に記載の音響振動板。
6. 前記金属箔に隣接する少なくとも一つの前記熱可塑性樹脂フィルムは、ポリイミドフィルムである請求項１～５のいずれか一項に記載の音響振動板。
7. 請求項１～６のいずれか一項に記載の音響振動板の製造方法であって、
   前記金属箔と前記熱可塑性樹脂フィルムとを熱圧着させるラミネート工程を有することを特徴とする音響振動板の製造方法。