JP7709012B2

JP7709012B2 - マルテンサイト系ステンレス鋼板および刃物

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Publication number: JP7709012B2
Application number: JP2021045913A
Authority: JP
Inventors: 宜治井上; 圭一大村
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2021-03-19
Filing date: 2021-03-19
Publication date: 2025-07-16
Anticipated expiration: 2041-03-19
Also published as: JP2022144759A

Description

本発明はマルテンサイト系ステンレス鋼板に関する。さらに、そのマルテンサイト系ステンレス鋼板から作られる刃物に関する。

これまで包丁等に用いられる金属としては普通鋼、ステンレス鋼があり、耐食性に優れるステンレス鋼はメンテナンスが簡便であることから家庭用を中心に使用されている。ＳＵＳ４２０Ｊ２がもっともよく使用されている。しかし、近年、包丁等に用いられる金属に対する硬度および耐食性の要求が高度化してきており、高Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼の需要が増加している。より硬度が高い鋼種としてはＳＵＳ４４０Ａ鋼があるが、製造が非常に困難であるため高価格であるとともに耐食性にもやや難がある。硬度と耐食性の両立が求められている。

例えば、特許文献１にＮ、Ｃｕを添加して硬さと耐食性を向上させた鋼が開示されている。しかしながら、窒素を多く含有させることは難しく、場合によっては付加的設備が必要であり、コスト増加を招いている。

さらに、特許文献２に低Ｃ高Ｎ低Ｃｒとすることにより硬度と耐食性に優れた鋼が開示されている。やはり、窒素が高いことがコスト増加招いている。

そうした中で、非特許文献１に開示されているような０．４５Ｃ－１３Ｃｒ系のＥＮ１．４０３４鋼やこれにＭｏ，Ｖを添加したＥＮ１．１４１１６鋼が汎用の設備で製造可能であることから、使われることが多くなってきている。

また特許文献３には、錫を微量含有しＣを０．４０～０．５０％含有する刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼が開示されている。

特開平１１－６１３５１号公報国際公開第２０１６／１４６８５７号特開２０１８－９２３１号公報

ステンレス鋼欧州規格ＥＮ１００８８－２

非特許文献１に開示されている０．４５Ｃ－１３Ｃｒ系の合金鋼のような高Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼は強度と耐食性のバランスがよいが、高Ｃであるため、汎用設備、特に連続鋳造を用いた設備で製造するには製造性に課題が多い。特に、熱間延性が低い傾向にあり、そのため連続鋳造で割れが発生しやすく、場合によっては製造中止となる場合もある。さらに製品に疵が発生しやすく、製品歩留りを低下させている。したがって、連続鋳造設備ではなくインゴット鋳造で製造する場合も多く、コスト増加を招いている。このように、本発明者は、製造性に優れた高Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼が存在しなかったことを認識した。そこで、本発明は、高Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼において製造性を改善することを課題にとする。

本発明者らは、上記課題を解決するために、まず鋼板の疵の発生状況を調査した。鋼板の疵はいわゆるへげ疵であり、熱延で生じていると考えられる。しかし、その実態は、鋳造時の熱間延性の不足による微細割れが熱延で引き延ばされた疵として発現したものであると知見した。

そこで、この熱間延性の改善について鋭意検討した結果、微細割れの原因は粒界での液相脆化であることを見出した。これを防止するためには、Ｐ，Ｓの低減を行った上で、Ｃａを添加し、さらに、ＲＥＭを適量含有させることが良いことが判明した。特にＲＥＭの効果が大きく、多めに含有させることにより顕著な効果を得た。また、低Ｐ、低Ｓ化を行わない場合は、ＲＥＭおよびＣａ含有の効果が乏しいことも判明した。また、ＲＥＭ系の介在物形成を抑制させるためにＯの制限も必要であることも見出した。

本発明は、これらの知見に基づいて到ったものであり、その要旨は以下の通りである。

（１）
質量％で、
Ｃ：０．４０～０．６０％、
Ｓｉ：０．０５～０．６０％、
Ｍｎ：０．１０～１．５０％、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．００５０％以下、
Ｃｒ：１１．０～１５．０％、
Ｎｉ：０．０１～２．００％、
Ｃｕ：０．０１～０．５０％、
Ａｌ：０．０５％以下、
Ｎ：０．０１０～０．０９０％、
Ｏ：０．００５０％以下、
Ｃａ：０．０００１～０．００１０％、
ＲＥＭ：０．０１～０．２０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼組成を有することを特徴とするマルテンサイト系ステンレス鋼板。
（２）
前記マルテンサイト系ステンレス鋼板の表面において、長さ１０ｍｍ以上の表面疵の長さの合計を鋼板の全面積で除した表面疵の存在率Ｒが０．１００／ｍ以下であること特徴とする（１）に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼板。
（３）
さらに、質量％で、
Ｍｏ：１．００％以下、
Ｖ：０．３０％以下
の１種または２種を含有することを特徴とする（１）または（２）に記載にマルテンサイト系ステンレス鋼板。
（４）
さらに、質量％で、
Ｓｎ：０．１００％以下、
Ｂｉ：０．２０％以下
の１種または２種を含有することを特徴とする（１）～（３）の何れか１項に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼板。
（５）
（１）～（４）の何れか１項に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼からなる刃物。

本発明の高Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼は、熱間延性を改善することにより安定して連続鋳造を行え、鋳造時に形成される微小な割れを抑制する結果、熱延でのへげ疵を低減できる。その結果、製造性に優れた刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼板を得ることができる。

以下、本発明の実施に形態の一例について説明する。なお、特に断りのない限り、元素の含有量に関する「％」は質量％を意味する。また、特に下限を規定していない場合は、含有しない場合（０％）を含んでよい。

＜鋼板の化学成分＞
Ｃ：０．４０～０．６０％
Ｃは焼入れ後に所定の硬さを得るために必須な元素である。高Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼として求められる硬度５４ＨＲＣ以上を安定して得るために０．４０％以上含有するとよい。一方、過度に添加すると、鋳造時や熱延時に割れやすくなり、疵も増え、さらには、焼入れ時の鋭敏化が促進されて耐食性を損なうとともに、未固溶炭窒化物による焼入れ後の靱性も低下する。このため、０．６０％以下含有するとよい。一定の強度や硬度を確保する観点から、Ｃの下限は０．４２％、０．４４％、０．４６％、０．４８％、または０．５０％であるとよい。

Ｓｉ：０．０５％～０．６０％
Ｓｉは、溶解精錬時における脱酸のために必要である他、焼入れ熱処理時の酸化スケール生成を抑制するのにも有用である。また、Ｓｉが低いと脱酸不十分となりやすく、介在物が多くなり、そこが起点となり発銹する場合があり、耐食性に劣る。これらの観点から０．０５％以上含有するとよい。安定した脱酸効果を得る観点からＳｉ含有量の下限は、０．０８％、０．１０％、０．１３％、０．１５％、０．１７％または０．２０％であるとよい。また、Ｓｉはオーステナイト単相温度域を狭くし、焼入れ安定性を損ねるために、０．６０％、好ましくは０．５８％、０．５５％、０．５２％、０．５０％、０．４５％、または０．４０％であるとよい。

Ｍｎ：０．１０～１．５０％
Ｍｎは、脱酸剤として添加される元素であるとともに、オーステナイト単相域を拡大し焼入れ性の向上に寄与する。Ｍｎが十分に添加されないと、二相領域が拡大し、α相が増える。その結果、Ｃｒ炭窒化物も増え、その周りにＣｒ欠乏層ができるため、発銹起点となり易く、耐食性が低下する。これらの観点から、０．１０％以上含有するとする。安定して焼入れ性を確保するためにＭｎ含有量の下限は０．２０％、好ましくは０．３０％、０．４０％、０．５０％、または０．６０％にするとよい。但し、必要以上のＭｎは耐食性を低下させ、焼入れ加熱時の酸化スケールの生成を促進し、その後の研磨負荷を増加させるため、その上限を１．５０％にするとよい。ＭｎＳ等の粒化物に起因する耐食性の低下も考慮するとＭｎ含有量の上限は、１．４５％、１．４０％、１．３５％、または１．３０％であるとよい。

Ｐ：０．０２０％以下
Ｐは原料である溶銑やフェロクロム等の主原料中に不純物として含まれる元素である。Ｐは、熱間延性を低下させる主要な原因となる元素であることからその含有量はできるだけ低減させた方がよい。この観点から、Ｐ含有量を０．０２０％以下、好ましくは０．０１５％以下、０．０１３％以下、０．０１０％以下、または０．００８％以下であるとよい。しかしながら、過度な低減は極端なコストの増加に繋がるため、Ｐ含有量の下限は０．００１％、０．００２％、０．００３％、０．００４％、または０．００５％であるとよい。

Ｓ：０．００１０％以下
Ｓは、硫化物系介在物を形成し、鋼材の一般的な耐食性（全面腐食や孔食）を劣化させる元素であり、また、熱間延性を低下させ熱延鋼板の耳割れ感受性を高めるため、その含有量はできるだけ少ない方が好ましい。また、ＳとＰが共存する場合、特に熱間延性を低減し割れ感受性を高めることを知見したため、Ｓを特に制限し、その含有量の上限は０．００１０％とする。これらの観点から、Ｓ含有量はできるだけ少ない方がよいので、その上限は、好ましくは０．０００９％、０．０００８％、０．０００７％、０．０００６％、０．０００５％、０．０００４％、０．０００３％、０．０００２％であるとよい。一方、Ｓの含有量は少ないほど熱間加工性および耐食性は良好となるが、低Ｓ化には脱硫負荷が増大し、製造コストが増大するので、その含有量の下限は０．０００１％であってもよい。

Ｃｒ：１１．０～１５．０％
Ｃｒは、マルテンサイト系ステンレス鋼において必要とされる耐食性を確保するために、その含有量は１１．０％以上であるとよい。一方、焼入れ後の残留オーステナイト生成を防止するためにＳｉ含有量は１５．０％以下であるとよい。これらの効果がより効果的に発揮されるには、Ｃｒ含有量の下限は、１１．３％、１１．５％または１２．０％であるとよく、その上限は１４．７％、１４．５％、または１４，０％であるとよいが好ましい。

Ｎｉ：０．０１～２．００％
Ｎｉは、Ｍｎと同様にオーステナイト安定化元素である。また、焼入れ後の靭性を向上させ、孔食の進展抑制する効果も有す。この観点から、Ｍｎ含有量の下限は０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、または０．１０％であるとよい。一方、多量の添加は、オーステナイト相が安定となりすぎ、マルテンサイト変態を抑制するため、Ｎｉ含有量は２．００％を上限とする。熱延焼鈍鋼板において固溶強化によるプレス成形性の低下を招くおそれがあり、また、高価な元素であるため、Ｎｉ含有量の上限は、１．７０％、１．４０％、１．１０％、０．８０％、０．６０％、０．５０％、０．４０％、または０．３０％であるとよい。

Ｃｕ：０．０１～０．５０％
Ｃｕは、δフェライトを含むマルテンサイト組織の耐食性向上に有効であり、その効果を得る観点からＣｕ含有量の下限は０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、または０．０５％以上であるとよい。また、オーステナイト安定化元素として焼入れ性の向上のために積極的な添加が行われる場合もある。但し、過度な添加は熱間加工性の低下や、原料コストの増加に繋がるためにＣｕ含有量の上限は０．５０％、０．４５％、０．４０％、０．３５％、または０．３０％であるとよい。

Ａｌ：０．０５％以下
Ａｌは、脱酸元素として添加される他、耐酸化性を向上させる元素である。その効果を得る観点からＡｌ含有量は０．００１％以上とするとよい。一方、Ａｌの含有は大型の酸化物系介在物の形成しやすくなり、母相との界面にＣｒが偏析し母相の耐銹性が劣化する。このため、Ａｌ含有量の上限を０．０５％とするとよい。Ａｌ含有量を低下させるほど好ましく、その上限は０．０４％、０．０３％、０．０２％、または０．０１％とすることが望ましい。もちろん、Ａｌは含有していなくても良い。ここでＡｌ含有量はＴ．Ａｌ（トータルＡｌ）含有量である。

Ｎ：０．０１０～０．０９０％
Ｎは、固溶していると耐銹性にも優れる効果がある。その効果が明確に発現させる。この効果を確実に得る観点から、Ｎ含有量の下限は、０．０１０％、０．０１５％、０．０２０％、０．０２５％、または０．０３０％であるとよい。しかし、Ｃｒ系窒化物を形成すると、Ｃｒ欠乏層を生じる場合があり、その場合は、耐銹性を低下させる。また、過剰に添加すると、製鋼段階での制御が難しく、気泡系欠陥が形成されやすくなる。気泡系欠陥が形成されるとそこが発銹起点となりやすく耐銹性を低下させるだけでなく、製品歩留りの低下をもたらすことが危惧されるため、Ｎ含有量の上限は０．０９０％、０．０８０％、０．０７０％、０．０６０％、または０．０５０％とするとよい。

Ｏ：０．００５０％以下
本発明ではＲＥＭおよびＣａを添加するため、ノズル詰まり等を引き起こすＲＥＭ系介在物を低減するためにＯは少ない方が好ましい。Ｏが０．００５０％を超えて含有すると、鋼中に残存する大きなＲＥＭ系の介在物の個数が増え、製造性および耐銹性に悪影響を与えるため、Ｏ含有量の上限は０．００５０％、０．００４０％、または０．００３０％えあるとよい。できるだけ低減するのが好ましいが、過度の低減はコスト上昇となるため、実用上のＯ含有量の下限は０．００１％であってもよい。ここでＯ含有量はＴ．Ｏ（トータル酸素）含有量である。

Ｃａ：０．０００１％～０．００１０％
Ｃａは製鋼段階で成分調整のために添加されるが、強力な脱酸材として作用し、脱酸を促進させる効果を持つため添加する。しかし、強力な脱酸元素であるため、ほとんどが介在物として溶鋼中で浮上し、鋼中にはほとんど残らない。また、Ｃａ単独で熱間延性を改善する効果があると言われているが、ＲＥＭと合わせて添加することにより、より顕著に熱間加工性を改善することが分かった。そのため、Ｃａ含有量の下限は０．０００１％、０．０００２％、０．０００３％、０．０００４％、０．０００５％、または０．０００６％とするとよい。一方、Ｃａは耐食性を低下させる懸念があるので、その含有量の上限は、０．００１０％とする。

ＲＥＭ：０．０１～０．２０％
本発明で重要な元素である。ＲＥＭを適量含有することにより、熱間延性の顕著な向上が見られる。この効果は、ＰやＳの含有量を低減し、さらにＣａとＲＥＭを適量含有することにより、熱間延性がより顕著に改善することが確認された。この理由は明確でないが、溶湯中のＰやＳは溶湯に分配されるため凝固中に溶湯に濃縮され溶湯の融点を下げる効果があり、いわゆる低融点相を形成する。凝固最終段階で粒界にその低融点相が存在して熱間延性を低下させている。そこにＣａやＲＥＭが存在することによりそれらの硫化物が優先的に形成された結果、低融点相が形成されなくなったため、熱間延性が向上したと考えている。この効果を得るため、ＲＥＭの含有量の下限は０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、または０．０６％とするとよい。一方、過度に添加すると大型のＲＥＭ系酸化物が形成しやすくなり、鋳造時のノズル詰まり等を引き起こすので好ましくなく、ＲＥＭ含有量の上限を０．２０％、０．１９％、０．１８％、０．１７％、０．１６％、または０．１５％とするとよい。ＲＥＭは通常、複合体であるミッシュメタルの形で添加することが多いが、Ｌａ，Ｃe、Ｐｒ、Ｎｄ等の単体元素での添加でも同様の効果を示す。ここでＲＥＭ（希土類元素）は、一般的な定義に従い、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）の２元素と、ランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の総称を指す。これらのＲＥＭ元素を単独で含有してもよいし、複数のＲＥＭ元素を含有してもよい。複数のＲＥＭ元素を含有する場合、それらの総量が上記下限および上限の範囲内に入っているとよい。

本発明の一実施態様は、上記元素の他、残部としてＦｅと不純物である。ここで不純物とは、鋼を工業的に製造する際に、鉱石やスクラップ等のような原料をはじめとして、製造過程において不可避的に意図せず混入する元素であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。

上記元素を規定量含有することにより、強度と耐食性のバランスがとれ、さらに凝固時の微小割れがない熱間延性がよいため製造性が著しく改善された高Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼を得ることができる。さらに、本実施形態のステンレス鋼は、これらの元素に加えて、Ｆｅの一部に代えて、Ｍｏ、Ｖ、Ｓｎ、Ｂｉ１種または２種以上を含んでもよい。これらの元素は含有しなくてもよいが、含有することによりさらなる効果を得ることができる。以下、これら元素について説明する。

Ｍｏ：～１．００％
Ｍｏは、δフェライトを含むマルテンサイト組織の耐食性向上に有効であり、また、焼き戻し軟化抵抗を高める働きがあるため含有してもよい。しかし、Ｍｏはフェライト相の安定化元素であり、過度の添加は、オーステナイト単相温度域を狭くすることで焼入れ特性を損ねるため、その上限を１．００％、好ましくは０．９０％または０．８０％であるとよい。下限は特に限定しないが、効果を確実に得る観点から０．０１％、０．０２％または０．０３％であるとよい。

Ｖ：～０．３０％
Ｖは、フェライト系ステンレス鋼の合金原料に不可避的不純物として混入し、精錬工程における除去が困難である元素であるが、微細な炭窒化物を形成し、耐磨耗性を向上させる他、耐食性の向上にも効果を有するため、含有してもよい。一方、過剰に含有すると、析出物の粗大化を招くおそれがあり、その結果、焼入れ後の靭性が低下してしまうので、Ｖ含有量の上限は０．３０％、好ましくは０．２０％であるとよい。なお、Ｖ含有量の下限は特に限定しないが、製造コストや製造性を考慮すると０．０１％、０．０３％、０．０５％、０．０８％、または０．１０％であるとよい。

Ｓｎ：０．１００％以下
Ｓｎは焼入れ後の耐食性向上に有効な元素であるが、過度な添加は熱延時の耳割れを促進する。そのためＳｎ含有量の上限は０．１００％、好ましくは０．０９０％または０．０８０％であるとよい。Ｓｎ含有量の下限は特に限定しないが、効果を確実に得る観点から０．００２％、好ましくは、０．００５％、０．０１０％、０．０１５％、または０．０２０％であるとよい。

Ｂｉ：～０．２０％以下
Ｂｉは、耐食性を向上させる元素である。その機構については明確になっていないが、発銹起点となり易いＭｎＳをＢｉ添加により微細化する効果があるため、発銹起点となる確率を低下させると考えている。一方、過度に含有しても効果は飽和するだけなので、Ｂｉ含有量の上限を０．２０％、好ましくは０．１５％とするとよい。Ｂｉ含有量の下限は特に限定しないが、効果を確実に得る観点から０．０１％、好ましくは、０．０２％、０．０３％、０．０４％、または０．０５％であるとよい。

以上説明した各元素の他にも、本発明の効果を損なわない範囲で含有しても良い。
特に、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂは、焼き戻し特性を改善する効果があり、Ｔｉ：０．０５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｂ：０．００５０％以下を１種または２種以上含有してもよい。

また、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｅ、Ｓｂ、Ｈ、Ｇａ、Ｔａ、Ｍｇ、Ｚｒ、等は可能な限り低減することが好ましい。一方、これらの元素は、本発明の課題を解決する限度において、必要に応じて、Ｚｎ：１００ｐｐｍ以下、Ｐｂ：１００ｐｐｍ以下、Ｓｅ：１００ｐｐｍ以下、Ｓｂ：５００ｐｐｍ以下、Ｈ：１００ｐｐｍ以下、Ｇａ：５００ｐｐｍ以下、Ｔａ：５００ｐｐｍ以下、Ｍｇ：１２０ｐｐｍ以下、Ｚｒ：１２０ｐｐｍ以下の１種または２種以上を含有してもよい。

＜表面疵＞
鋼板にみられる表面疵（へげ疵）は、その個数、長さ、深さが問題となるが、品質に影響する重要な要因はその存在率である。本発明者らは、目視により鋼板コイルの疵の個数、長さを測定し、長さ１０ｍｍ以上の疵の長さの合計（ｍ）をコイル全面積（ｍ^２）で除した表面疵の存在率Ｒ（／ｍ）で評価した。その存在率Ｒが低いほど、刃物製造時の品質上の合格率が向上する。但し、長さ１０ｍｍ未満の疵は浅く製品品質に影響しない場合がほとんどなので、疵としてカウントしなかった。通常、この表面疵の存在率Ｒが０．０１０ｍ／ｍ^２（／ｍ）以下であることが好ましい。また、疵の個数に関しては少ないほど良く、単位面積当たりの個数（個数密度）で評価し、０．１０個／ｍ^２以下が好ましい。なお。検査方法は目視に限定されるわけではなく、疵の個数、長さを検出できる手法（例えば、光学的疵検査装置）も使用できる。

＜製造方法＞
本発明に係る鋼鈑の製造方法の一実施形態について説明する。
本実施形態の鋼板は、通常のマルテンサイト系ステンレス鋼板の製造方法を用いて製造される熱延鋼板または冷延鋼板である。つまり、熱延鋼板の場合は、溶解・鋳造－熱延－熱延板焼鈍・酸洗の工程で製造され、冷延鋼板は、熱延鋼板に引き続き、冷延－冷延板焼鈍・酸洗により製造される。

鋳造時の熱間加工性を改善して鋳造時の割れおよび熱延での割れ、疵を低減することはできる。即ち、低Ｐ含有量、低Ｓ含有量の下でＣａ、ＲＥＭが存在することにより、Ｐ，Ｓの液相への濃化を抑制し、ＣａやＲＥＭの硫化物が優先的に形成されて低融点相の形成が抑制されるため、熱間延性が向上し、鋳造時の熱間加工性を改善する。ところが、ＲＥＭ添加の弊害として大きな介在物（ＲＥＭ酸化物）ができやすくなるため、Ａｌを適量含有させてＯをできるだけ低減し、大きな介在物の存在を抑制する。そのため、溶解工程では、特に規定しないが、攪拌をできるだけ低減し、１時間以内とし、その後、介在物浮上のため、３分以上静置時間をとることが好ましい。静置時間は、長いほど介在物は浮上、除去されやすいが、溶鋼温度が低下するため好ましくなく、３０分以内が好ましい。さらに、連続鋳造工程においては、できるだけゆっくり鋳造することにより介在物が浮上する時間を確保できる。その連続鋳造における引き抜き速度は、２ｍ／ｍｉｎ以下が好ましい。
このように操業条件を制御することにより、ＲＥＭ添加による弊害を排除して鋳造時の熱間延性の向上を達成し、割れを低減できる。

熱延および熱延板焼鈍工程は、特に限定せず、マルテンサイト系ステンレス鋼の常法の製造法を適用できる。例えば、熱延工程では、スラブを１１００～１３００℃で加熱後、粗圧延および仕上げ圧延により、板厚２～８ｍｍに仕上げる。熱延板焼鈍工程は、通常の箱焼鈍を利用し、７５０～９００℃で焼鈍を行う。その後、酸洗により表面のスケールを除去して熱延鋼板とする。引き続き、得られた熱延鋼板を冷延し、最終焼鈍、酸洗を行って、冷延鋼板とする。

得られた鋼鈑を刃物用として使用する場合は、通常、焼入れ、焼き戻し処理を行う。焼入れ条件は、加熱温度１０００～１１００℃が望ましい。これにより、硬さが５６ＨＲＣ以上となる。また、焼き戻し条件として、１５０～２５０℃で５ｍｉｎ～１ｈの保持が好ましい。

さらに実施例を用いて具体的に説明する。なお、本発明は以下の実施例で用いた条件に限定されるものでない。
表１に示す成分の鋼を溶製して連続鋳造機にて２００ｍｍ厚のスラブに鋳造する。このスラブを１１５０～１２５０℃に加熱後、粗熱延、仕上げ熱延を経て、板厚５ｍｍの熱延鋼板とした。引き続き、熱延鋼板の焼鈍を箱型焼鈍炉で行った。最高加熱温度８００℃以上、９００℃以下の温度域とした。その後、酸洗しスケールを除去した後、冷延にて厚さ２ｍｍの鋼板とした。最終焼鈍、酸洗を行い、製品板の冷延鋼板とした。一部は冷延以降の工程を実施せず、熱延鋼板のままとした。

＜熱間延性の評価＞
溶製したスラブからグリーブル試験片（１０φ×１２０ｍｍ）を採取し、熱間延性の評価として、溶融グリーブル試験を行った。溶融グリーブル試験とは、試験片中央部を融点直上まで加熱して半溶融とし、その後、引張温度まで低下させ、引張試験を行うものである。その結果から、熱間延性の指標として、連続鋳造の表面温度域に当たる８５０～１１５０℃の領域において、絞り値が７０％以上あるものをＡ、６０％以上７０％未満をＢ、５０％以上６０％未満をＣ,５０％未満をＤとした。Ａ，Ｂ，Ｃが合格である。

＜表面疵の評価＞
また、熱延鋼板の表面疵を調査した。コイルの全長全幅を目視にて検査した。長さ１０ｍｍ以上のものを対象とし、前述に従い、その存在率Ｒ（／ｍ）その個数密度（個／ｍ２）を求めた。そして、表面疵の存在率Ｒが０．０１０／ｍ以下を合格(○)、それを超えるものを不合格（×）とした。さらに、存在率Ｒが０．００５０／ｍ以下のものを優秀(◎)とした。また、個数密度は、０，１０個／ｍ２以下を優（○）、それを超えるものを劣（×）とした。

＜熱処理後の鋼板の特性＞
熱処理後の特性を調査するために、熱延鋼板、冷延鋼板ともに、１０００～１１００℃の焼入れを行った後、１５０～２５０℃の焼き戻し熱処理を行い、以下に示す硬さ、耐食性の評価を行った。その結果を表２に示す。

［硬さの評価］
表面を＃８０研磨仕上げした後、ＪＩＳＺ２２４５に準拠して、ロックウェルＣスケールで硬度を測定し、硬さ５４ＨＲＣ以上を合格（〇）、それ未満を不合格（×）とした。さらに合格した中で、５８ＨＲＣ以上を優秀（◎）とした。

［耐食性の評価］
耐食性の評価は、＃６００研磨仕上げをした後、ＪＩＳＺ２３７１に準拠して、塩水噴霧試験を２４時間または９６時間実施後、さび面積率を測定し、さび面積率１０％未満を合格（〇）とし、それ以上を不合格（×）とした。さらに合格した中で、発銹しなかったものは優秀（◎）とした。

本発明はマルテンサイト系ステンレス鋼として、産業全般で利用することができる。特に刃物用に利用することができる。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．４０～０．６０％、
Ｓｉ：０．０５～０．６０％、
Ｍｎ：０．１０～１．５０％、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．００５０％以下、
Ｃｒ：１１．０～１５．０％、
Ｎｉ：０．０１～１．７０％、
Ｃｕ：０．０１～０．５０％、
Ａｌ：０．０５％以下、
Ｎ：０．０１０～０．０９０％、
Ｏ：０．００５０％以下、
Ｃａ：０．０００１～０．００１０％、
ＲＥＭ：０．０１～０．２０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼組成を有することを特徴とするマルテンサイト系ステンレス鋼板。
前記マルテンサイト系ステンレス鋼板の表面において、長さ１０ｍｍ以上の表面疵の長さの合計を鋼板の全面積で除した表面疵の存在率Ｒが０．１００／ｍ以下であること特徴とする請求項１に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼板。
さらに、質量％で、
Ｍｏ：１．００％以下、
Ｖ：０．３０％以下
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または２に記載にマルテンサイト系ステンレス鋼板。
さらに、質量％で、
Ｓｎ：０．１００％以下、
Ｂｉ：０．２０％以下
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１～３の何れか１項に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼板。
請求項１～４の何れか１項に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼板からなる刃物。