JP7818492B2 - プレス装置 - Google Patents

Description

本発明は、プレス装置に関する。

特許文献１には、プレス装置において、サイドフレーム（タイロッド及びアプライト）の伸びに対応させてスライドの移動量を補正することが示されている。当該補正により、プレス加工の精度を向上できる。

特開２０１３－０２２６１０号公報

プレス装置においては、スライドに大きな荷重が加わった際、サイドフレーム以外の構成にもたわみが生じることがあった。

本発明は、より加工精度を向上できるプレス装置を提供することを目的とする。

本発明に係るプレス装置は、
スライドと、
前記スライドに荷重を加える複数の駆動部と、
前記スライドの移動量の補正値を求める制御部と、を備え、
前記補正値は、前記複数の駆動部のうちの何れが駆動しているかに応じて変化する。

本発明によれば、より精密な加工を実現できる。

本発明の実施形態のプレス装置を示す図である。 プレス装置のたわみを説明する正面図である。 成形精度に影響するたわみの内訳を示す説明図である。 複数の駆動部の選択パターンとスライドのたわみ量との関係を説明するグラフである。 金型サイズとスライド及び下フレームのたわみ量との関係を説明するグラフである。 たわみの計算式を導出するために用意されるデータセットの一例である。 制御部が実行するプレス処理を示すフローチャートである。

以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態のプレス装置を示す図である。本実施形態のプレス装置１は、金属等の加工対象物を金型８０（下金型８１と上金型８２）の間に挟み、荷重を加えて成形する装置である。

プレス装置１は、下フレーム１１と、昇降移動するスライド１２と、スライド１２に荷重を加える複数の駆動部１３ａ～１３ｃと、複数の駆動部１３ａ～１３ｃを支持する上フレーム１４と、上フレーム１４と下フレーム１１とを締結するサイドフレーム１５と、スライド１２を上方に押し戻すリターンシリンダ１７とを備える。

下フレーム１１は、具体的には、ベッド及びボルスタである。上フレーム１４は、具体的には、クラウンである。サイドフレーム１５は、具体的には、ベッドとクラウンとを締結するタイロッドを含んだアプライトである。スライド１２は、サイドフレーム１５（アプライト）に昇降可能にガイドされている。サイドフレーム１５は、前後左右に配置された４本の支柱であるが、その数は４本に限られないし、形態も柱状に限られず、壁状であってもよい。

下フレーム１１には下金型８１が固定される。スライド１２には上金型８２が固定される。そして、スライド１２が下降することで、下金型８１と上金型８２との間に加工対象物が挟まれ、駆動部１３ａ～１３ｃがスライド１２を加圧することで、加工対象物に荷重が加えられ、加工対象物が金型８０のキャビティに沿って成形される。以下、下金型８１と上金型８２との間隔のことを「金型間距離」と記す。下金型８１と上金型８２とには、加工対象物を挟まずに近接させたときに接触可能な箇所があり、金型間距離とは当該箇所における上下方向の距離を意味する。

駆動部１３ａ～１３ｃの各々は、例えば液圧式の駆動機構（ラムシリンダ等）である。しかし、駆動部１３ａ～１３ｃは、当該駆動機構に限定されず、例えばサーボモータの駆動力で荷重を加える機械式の駆動機構であってもよいし、液圧式の駆動機構と機械式の駆動機構とが混在する構成であってもよい。

プレス装置１は、更に、スライド１２の位置を測定する位置センサ２１と、金型８０の温度を測定する温度センサ２２と、金型８０に加わる荷重を測定する荷重センサ２３とを備える。

位置センサ２１は、プレス装置１の相対位置を測定する。位置センサ２１は、具体的には、サイドフレーム１５（アプライト）とスライド１２の側部とに設けられたリニアエンコーダであり、サイドフレーム１５（アプライト）に対するスライド１２の側部の相対位置（上下方向の相対位置）を測定する。金型８０の周囲は潤滑油が多く付着するので、上記のように位置センサ２１が配置されることで、潤滑油の影響を多く受けずにスライド１２の位置、延いては、上金型８２の位置を計測することができる。

なお、位置センサ２１は、上記の構成に限られず、スライド１２の所定部位の相対位置を測定できれば、どのような構成であってもよい。また、測定対象となるスライド１２の所定部位は、スライド１２の側部であってもよいし、スライド１２の中央部であってもよい。

温度センサ２２は、下金型８１の温度と、上金型８２の温度とを別々に測定する２つの温度センサ２２ａ、２２ｂを含む。温度センサ２２としては、測定対象と離間して温度を測定できる離間型温度計（例えば放射温度計）などが適用される。熱間成形（例えば熱間鍛造）又は温間成形（例えば温間鍛造）を行う場合、金型８０の周囲は高温になり、また、金型８０の周囲は潤滑油が多く付着する。したがって、離間型温度計を採用することで温度センサ２２の取付け箇所の確保が容易になる。

荷重センサ２３は、例えばサイドフレーム１５の一部のたわみを検出することで荷重に換算するセンサである。その他、荷重センサ２３は、金型８０に加わる荷重を検出できればどのような形式のものであってもよい。

プレス装置１は、さらに、駆動部１３ａ～１３ｃを制御する制御部３１と、プレス装置１の情報を表示する表示部３２と、オペレータにより情報を入力可能な３３とを備える。

制御部３１は液圧回路（例えばその制御弁）を制御することで、少なくとも駆動部１３ａ～１３ｃの駆動開始と駆動停止の制御が可能である。制御部３１は、加えて、駆動部１３ａ～１３ｃの加圧力（荷重）を制御可能に構成されてもよい。上記の液圧回路とは、駆動部１３ａ～１３ｃが液圧式の駆動機構である場合に、駆動部１３ａ～１３ｃに液圧を供給する回路である。駆動部１３ａ～１３ｃがサーボモータを有する機械式の駆動機構である場合、制御部３１はサーボモータの電気的な制御によって、上記の制御を行うように構成される。

位置センサ２１及び温度センサ２２の出力は制御部３１に送られる。入力部３３を介して入力された情報は制御部３１に送られる。制御部３１は、制御プログラムに基づいて制御動作を行うコンピュータである。

表示部３２は、画像表示又は文字表示が可能であり、スライド１２のストローク（移動量）を表示する。ここで、ストロークとは、上述した金型間距離を表わす。すなわち、ストロークとは、下金型８１と上金型８２とが僅かに接する位置をゼロ点としたスライド１２の位置を表わす。表示部３２は、制御部３１が計算したスライド１２のストロークを表示する。

入力部３３は、キーボード、マウス、タッチパネル等であり、オペレータは、入力部３３を介して金型８０のサイズを入力することができる。入力部３３から入力された情報は制御部３１に送られる。入力可能な金型８０のサイズには、少なくとも下金型８１の幅と長さ（奥行）、並びに、上金型８２の幅と長さ（奥行）が含まれる。さらに、入力可能な金型８０のサイズには、下金型８１の高さ、並びに、上金型８２の高さが含まれていてもよい。

＜プレス装置のたわみ＞
図２は、プレス装置のたわみを説明する正面図である。図３は、成形精度に影響するたわみの内訳を示す説明図である。

駆動部１３ａ～１３ｃのうちの１つ又は複数が駆動して、下金型８１と上金型８２との間で加工対象物に荷重が加えられると、反力によりプレス装置１の各部にたわみが生じる。当該たわみには、サイドフレーム１５の上下方向における伸び（たわみ量δ１）と、下フレーム１１の中央が低くなる弧状のたわみ（たわみ量δ２）と、スライド１２の中央が高くなる弧状のたわみ（たわみ量δ３）と、下金型８１が上下方向に圧縮されるたわみ（たわみ量δ４）と、上金型８２が上下方向に圧縮されるたわみ（たわみ量δ５）とが含まれる。

さらに、金型８０に生じる別のたわみとして、熱間成形又は温間成形等において金型８０が熱せられると、熱膨張により金型８０が上下方向に伸長する（たわみ量δ６）。

ここで、まず、上記のたわみが生じない場合における制御について説明する。たわみが生じない場合、位置センサ２１の出力から得られるスライド１２のストローク量と、金型間距離とは一致する。したがって、例えば金型間距離が５ｍｍのときに、規定の厚みのプレス成形が達成される場合、位置センサ２１の出力から得られるストロークが５ｍｍのときにスライド１２を停止させることで、金型間距離が５ｍｍのときに、スライド１２が停止し、規定の厚みの成形品が得られる。

次に、たわみが生じる場合について説明する。図２及び図３に示したたわみが生じる場合、位置センサ２１により計測されたストロークと、金型間距離との間には、たわみに応じた乖離が生じる。当該乖離の量は、上記のたわみ量δ１～δ６を金型間距離のズレ量として換算し、合算した値となる。

上記各部のたわみのうち、金型８０の熱膨張によるたわみ量δ６は、金型８０の熱によって変化する。また、金型８０の圧縮によるたわみ量δ４、δ５と、サイドフレーム１５、下フレーム１１及びスライド１２のたわみ量δ１、δ２、δ３は、加工対象物に加えられる荷重によって変化する。

さらに、下フレーム１１及びスライド１２のたわみ量δ２、δ３は、図４と図５に示すように、別の条件によっても変化する。

図４は、複数の駆動部の選択パターンとスライドのたわみ量との関係を説明するグラフである。複数の駆動部１３ａ～１３ｃの「選択パターン」とは、複数の駆動部１３ａ～１３ｃのうちの何れを駆動させるのか、そのパターンを意味する。図４において、「選択パターン１本」のグラフ線は中央一つの駆動部１３ｂが駆動されるパターン、「選択パターン２本」のグラフ線は左右２つの駆動部１３ａ、１３ｃが駆動されるパターン、「選択パターン３本」のグラフ線は３つの駆動部１３ａ～１３ｃが駆動されるパターンをそれぞれ示す。上記のように選択パターンが異なると、駆動される駆動部１３ａ～１３ｃの数に応じて最大荷重も異なる。

図４のたわみ量は、荷重に応じて変化（例えば比例）する。さらに、図４のたわみ量は、荷重が等しくても、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンによって異なる値をとる。これは、スライド１２の下面の中央に金型８０が位置するため、スライド１２の中央が加圧される場合には、スライド１２が弧状にたわむ作用が小さくなる一方、スライド１２の端寄りが加圧される場合には、スライド１２が弧状にたわむ作用が大きくなるためである。

図５は、金型サイズと、スライド及び下フレームのたわみ量との関係を説明するグラフである。図５における「金型１～３」のグラフ線は、サイズの異なる３つの金型８０がプレス装置１にセットされているときそれぞれの特性線を示す。図５のたわみ量は、荷重に応じて変化（例えば比例）するが、荷重が等しくても、金型８０のサイズによっても異なる値をとる。これは、金型８０のサイズにより、下フレーム１１とスライド１２とに金型８０から反力を受ける範囲が大小変化し、当該範囲の大きさにより下フレーム１１とスライド１２とが弧状に撓む作用が大小に変化するためである。図５のたわみ量に影響する金型８０のサイズとは、主に幅と長さ（奥行）であるが、高さも影響を及ぼすことがある。

＜たわみの計算式＞
図４に示した駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンとたわみ量との関係は、金型８０のサイズを或るサイズに固定したときの特性であり、金型８０のサイズが変われば、図４に示した特性も変化する。また、図５に示した金型サイズとたわみ量との関係は、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンを或るパターンに固定したときの特性であり、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンが変われば、図５に示した特性も変化する。つまり、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンが固定でなく、かつ、金型８０のサイズも固定ではない場合には、これら複数のパラメータに応じてプレス装置１のたわみ量は変化する。

制御部３１は、上記の複数のパラメータに応じて変化するプレス装置１の総合的なたわみ量ΔＸを求めるために、予め、次の計算式（１）を有している。総合的なたわみ量ΔＸとは、金型間距離のズレ量に換算される量に相当する。
ここで、ｎ＝１～３とは、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターン１本～３本をそれぞれ意味する。ａ_１～ａ_３、ｂ_１～ｂ_３、ｃ_１～ｃ_３、ｄ_１～ｄ_３、ｅ_１～ｅ_３、αは係数であり、Ａは金型幅、Ｂは金型の長さ（奥行）、Ｈは基準温度のときの金型の高さ、Ｗは荷重、ΔＴは基準温度からの温度差である。基準温度は例えば常温である。

計算式（１）は、ｎ、Ａ、Ｂ、Ｈ、Ｗ、ΔＴを入力パラメータとし、総合的なたわみ量（たわみによる総合的な金型間距離の変化量）ΔＸを出力する式である。当該たわみ量ΔＸは、スライド１２の移動量の補正値に相当する。

制御部３１は、計算式（１）の代わりに、上記の入力パラメータと総合的なたわみ量ΔＸとの関係を示すデータテーブルを有していてもよい。

＜計算式の導出例＞
続いて、計算式（１）の各係数を導出する一例について説明する。係数ａ_１～ａ_３、ｂ_１～ｂ_３、ｃ_１～ｃ_３、ｄ_１～ｄ_３、ｅ_１～ｅ_３は、複数の実測値又は複数の解析値から回帰分析（具体的には重回帰分析回帰などの統計的回帰分析手法）によって導出することができる。

まず、回帰分析により、式（２－１）の係数“ａ_１、ｂ_１、ｃ_１、ｄ_１、ｅ_１”を導出する例を示す。当該回帰分析を行うためには、金型幅Ａ、金型長さＢ、金型高さＨ、荷重Ｗを複数種類に変えたときの、総合的なたわみ量ΔＸの実測値又は解析値をそれぞれ示すデータセットを用意する。ただし、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンを中央１本とし、金型８０の温度を基準温度とする。たわみ量ΔＸを解析値として得る方法としては、ＦＥＭ（Finite Element Method）解析などの数値解析手法を適用できる。温度＝基準温度とする条件により、式（２－１）中の“－Ｈ×α×ΔＴ”がゼロとなる。

図６は、計算式を導出するためのデータセットの一例である。データセット４１は、図６に示すように、各パラメータが少ない偏りで分散したものであるとよい。データセット４１は、荷重Ｗが１０ＭＮ、２０ＭＮ、３０ＭＮの３種類、金型幅Ａが５００ｍｍ、８００ｍｍ、１２００ｍｍの３種類、金型長さＢが３００ｍｍ、４００ｍｍ、５００ｍｍの３種類、金型高さＨが２００ｍｍ、２５０ｍｍ、３００ｍｍの３種類の各々としたときに生じるたわみ量ΔＸが含まれている。データ量が膨大であるため、図６では、一部を省略して、金型高さＨ＝２００ｍｍのデータのみを示している。

回帰式では、式（２－１）に示すように、変数Ａ、Ｂを含む項は、変数Ａ、Ｂに反比例する項を採用している。これは、金型幅Ａと金型の長さＢが大きいほどたわみが小さくなる特性を有するためである。回帰式において、変数Ｈを含む項は、変数Ｈに比例する項を採用している。これは、金型の高さＨが大きいほど荷重に応じたたわみ量が大きくなるためである。そして、上記のデータセットと回帰式とを用いて重回帰分析することで、係数“ａ_１、ｂ_１、ｃ_１、ｄ_１、ｅ_１”を導出することができる。

回帰分析により、式（２－２）の係数“ａ_２、ｂ_２、ｃ_２、ｄ_２、ｅ_２”を導出する場合も同様である。この場合、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンを左右の２本とし、同様の条件でデータセットを用意する。この場合、１本の場合よりも最大荷重が増えるので、荷重Ｗは、例えば２０ＭＮ、４０ＭＮ、６０ＭＮの３種類など、最大荷重に合わせた値でデータセットを用意するとよい。そして、同様の重回帰分析を行うことで、係数“ａ_２、ｂ_２、ｃ_２、ｄ_２、ｅ_２”を導出することができる。同様に、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンが３本の場合についても、同様の方法で、式（２－３）の係数“ａ_３、ｂ_３、ｃ_３、ｄ_３、ｅ_３”を導出することができる。

なお、上述の回帰式は、一例に過ぎない。回帰式には、より特性に適合した項を含めてもよいし、あるいは、大きな影響を及ぼさない項を省略することで単純化された回帰式が適用されてもよい。

次に、係数αについて説明する。式（２－１）～（２－３）中の“－Ｈ×α×ΔＴ”は、温度によるたわみの補正項である。係数αは、金型８０を構成する材料の熱膨張係数である。熱間成形又は温間成形における事前の予熱により金型８０が高温になると、金型８０の高さが熱膨張により増し、金型間距離を減少させる。当該たわみ（金型間距離の減少量）をΔＸ_Ｓと記す。当該たわみΔＸ_Ｓは、金型幅Ａ、金型長さＢ及び駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンには、略依存せず、金型高さＨと、温度の変化量ΔＴ（使用温度－基準温度：常温）と、熱膨張係数αとによって略決定する。したがって、温度上昇後の金型高さをＨ２、温度上昇前（＝基準温度）の金型高さをＨ１（＝Ｈ）、金型高さの変化量をΔＨと記せば、次式（３）のように記載できる。
ΔＸ_Ｓ ＝ ΔＨ ＝ －（Ｈ２－Ｈ１） ＝ －Ｈ１×α×ΔＴ …（３）
しかして、式（２－１）～（２－３）の温度によるたわみの補正項は、前述の通りとなる。

上記のたわみ量ΔＸは、スライド１２の移動量の補正値として求められる。そして、上記のたわみ量ΔＸは、複数の駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターン、並びに、金型８０のサイズと温度とに基づいて変化し、実際のたわみ量を高い精度で表わす。したがって、たわみ量ΔＸを用いてスライド１２の移動量を補正することで、より精密なプレス加工が可能となる。

＜動作例＞
続いて、プレス装置１の動作について説明する。図７は、制御部が実行するプレス処理のフローチャートである。当該プレス処理のプログラムは、制御部３１の記憶部３１ａに格納されている。プレス処理が開始されると、プレス動作の開始の前に、制御部３１は、初期データの入力処理を行う（ステップＳ１）。初期データには、金型８０のサイズ（幅、長さ、高さ）、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターン、並びに、成形完了時の金型間距離の要求値が含まれる。これらの初期データは、オペレータが、入力部３３を介して入力する構成としてよいし、金型８０のサイズなどはデジタルカメラ等を介して制御部３１が自動計測する構成としてもよい。また、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターン、並びに、成形完了時の金型間距離の要求値についても、オペレータによる入力としてもよいし、制御部３１が人工知能等を用いて自動的に選択する構成、あるいは、デフォルトの値が設定される構成としてもよい。

成形完了時における金型間距離の要求値は、成形品の厚みに関係する。当該要求値が大きく設定されることで、金型間距離が大きいときに加圧が終了し、成形品が厚くなる。上記の要求値が小さく設定されることで、金型間距離が小さいときに加圧が終了し、成形品が薄くなる。

初期データが入力されたら、続いて、制御部３１は、プレス開始の指令があるまで待機する（ステップＳ２）。その間、オペレータは、必要があれば金型８０を予熱し、加工対象である材料を金型８０にセットする。そして、プレス開始の指令があれば、制御部３１は、スライド１２の位置センサ２１、温度センサ２２及び荷重センサ２３の各測定値を読み込みながら（ステップＳ３）、選択された駆動部１３ａ～１３ｃを駆動し（ステップＳ４）、スライド１２を下降させるループ処理を実行する。

ループ処理中、制御部３１は、上述した計算式（１）を用いてたわみ量ΔＸを計算し（ステップＳ５）、位置センサ２１の測定値と計算されたたわみ量ΔＸとから、スライド１２の実際のストローク量を計算し（ステップＳ６）、当該ストローク量を表示部３２に表示出力する（ステップＳ７）。当該ストローク量は実際の金型間距離を高い精度で表わす。

さらに、ループ処理中、制御部３１は、上記ストローク量が、要求された金型間距離に到達したか判別し（ステップＳ８）、到達したと判別されたら、スライド１２の下降を停止し（ステップＳ９）、必要あれば加圧終了時の処理を行い（ステップＳ１０）、その後、スライド１２を上昇させて（ステップＳ１１）、１回のプレス処理を終了する。

ステップＳ７の判別で使用されるスライド１２のストローク量は、プレス装置１の下フレーム１１、スライド１２、サイドフレーム１５及び金型８０のたわみの影響を反映した実際の金型間距離に高い精度で合致した値である。したがって、上記のプレス処理により、要求された値により近い金型間距離でスライド１２の下降が停止され、より精工な成形品を得ることができる。

以上のように、本実施形態のプレス装置１によれば、スライド１２と、スライド１２に荷重を加える複数の駆動部１３ａ～１３ｃと、スライド１２の移動量を制御する制御部３１とを備える。当該構成によれば、制御部３１の制御によって、スライド１２を所定位置まで下降させて加工対象物を成形するプレス処理を実現できる。

さらに、制御部３１は、スライド１２の移動量の補正値（たわみ量ΔＸ）を求め、当該補正値でスライド１２の移動量を補正する。そして、上記の補正値は、複数の駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターン（複数の駆動部１３ａ～１３ｃの何れが駆動されるか）に基づいて変化する。複数の駆動部１３ａ～１３ｃを有し、その中の１つ又は複数が選択されて駆動されるプレス装置１においては、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンによって、プレス動作時のスライド１２及び上フレーム１４のたわみ具合が変化する。そこで、上記のような補正値を採用することで、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンに応じた適正な補正値を適用することができる。したがって、プレス装置１のたわみによって、実際の金型間距離と制御上の金型間距離とが乖離してしまうことを抑制でき、精密なプレス成形が可能となる。

さらに、本実施形態のプレス装置１によれば、上記の補正値（たわみ量ΔＸ）は、更に金型８０のサイズに基づいて変化する。幅又は奥行が広いプレス装置１においては、金型８０のサイズによって、プレス動作時のスライド１２及び下フレーム１１のたわみ具合が変化する。そこで、上記のような補正値を用いることで、金型８０のサイズに応じた適正な補正値を適用することができる。したがって、プレス装置１のたわみによって、実際の金型間距離と制御上の金型間距離とが乖離してしまうことを抑制でき、精密なプレス成形が可能となる。

さらに、本実施形態のプレス装置１によれば、上記の補正値（たわみ量ΔＸ）は、更に金型８０の温度に基づいて変化する。このような補正値を用いることで、熱間成形又は温間金型において金型８０が熱膨張する場合でも、当該熱膨張に対応した適正な補正値を適用することができる。したがって、金型８０を含めたプレス装置１のたわみによって、実際の金型間距離と制御上の金型間距離とが乖離してしまうことを抑制でき、精密なプレス成形が可能となる。

さらに、本実施形態のプレス装置１によれば、金型８０の温度を計測し、計測された温度の情報を制御部３１に送る温度センサ２２ａ、２２ｂを備える。したがって、制御部３１は、温度センサ２２ａ、２２ｂから送られる温度の情報に基づいて、スライド１２の移動量の補正値（たわみ量ΔＸ）を求めることができる。

さらに、本実施形態のプレス装置１によれば、制御部３１は、少なくとも荷重Ｗ（荷重値）を入力として、スライド１２の移動量の補正値（たわみ量ΔＸ）を出力する計算式又はデータテーブルを有する。そして、当該計算式又はデータテーブルは、下金型８１のたわみ、上金型８２のたわみ、下フレーム１１のたわみ、スライド１２のたわみ、サイドフレーム１５の伸び、金型８０の熱膨張を反映した補正値を出力する。したがって、制御部３１は、負荷の少ない計算処理によって、適正な補正値を得て、精密なプレス成形を実現できる。

さらに、本実施形態のプレス装置１によれば、上記の計算式又はデータテーブルは、複数の駆動部１３ａ～１３ｃのうちの何れが駆動しているかを示す情報（選択パターン）、金型８０のサイズ、並びに、金型８０の温度を入力として、スライド１２の移動量の補正値（たわみ量ΔＸ）を出力する。したがって、制御部３１は、複数の駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターン、金型８０のサイズ、並びに、金型８０の温度に応じた適正な補正値を、負荷の少ない計算処理によって取得し、精密なプレス成形を実現できる。

さらに、本実施形態のプレス装置１によれば、スライド１２の位置を計測する位置センサ２１を備え、位置センサ２１の計測値と上述した補正値（たわみ量ΔＸ）とに基づいて、プレス動作におけるスライド１２の停止位置が制御される。したがって、プレス成形の終了時における金型間距離の精度が向上し、精密な成形品の厚みを実現できる。

さらに、本実施形態のプレス装置１によれば、補正後のスライド１２の移動量（ストローク量）を表示する表示部３２を更に備える。したがって、オペレータは、表示から正確なスライド１２のストローク量を認識することができ、オペレータに分かりやすいプレス処理を実現できる。

以上、本発明の実施形態について説明した。しかし、上記の実施形態は本開示のプレス装置の一例にすぎない。例えば、プレス装置１では、複数の駆動部１３ａ～１３ｃを有し、その中のいずれを駆動させるのか選択できる構成を示した。しかし、プレス装置１は、１つの駆動部を有する構成、あるいは、駆動部の選択パターンが一通りである構成であってもよい。この場合、制御部３１が計算する補正値（たわみ量ΔＸ）は、駆動部１３ａ～１３ｃの選択パターンに基づき変化するという特徴を有さずに、金型８０のサイズ、金型８０の温度、又はこれら両方に基づいて変化するという特徴を有していてもよい。また、上記の実施形態では、金型８０のサイズとして、金型８０の高さを含む例を示したが、高さの影響は比較的に小さいため、高さについては省略してもよい。さらに、上記実施形態では、駆動部１３ａ～１３ｃとして、左右に並ぶ３つの駆動部を示したが、駆動部の数及び配置は様々に変更可能である。また、駆動部は、液圧式のラムシリンダに限られず、液圧式の他の形態の駆動部が適用されてもよいし、機械式の駆動部が適用されてもよい。その他、実施の形態で示した細部は、発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。

１ プレス装置
１１ 下フレーム
１２ スライド
１３ａ～１３ｃ 駆動部
１４ 上フレーム
１５ サイドフレーム
２１ 位置センサ
２２、２２ａ、２２ｂ 温度センサ
２３ 荷重センサ
３１ 制御部
３１ａ 記憶部
３２ 表示部
３３ 入力部
４１ データセット
８０ 金型
８１ 下金型
８２ 上金型

Claims (9)

1. スライドと、
   前記スライドに荷重を加える複数の駆動部と、
   前記スライドの移動量の補正値を求める制御部と、を備え、
   前記補正値は、前記複数の駆動部のうちの何れが駆動しているかに応じて変化する、
   プレス装置。
2. 前記補正値は、更に金型のサイズに応じて変化する、
   請求項１記載のプレス装置。
3. 金型の前記サイズを取得し、前記サイズの情報を前記制御部へ送る入力部を更に備える、
   請求項２記載のプレス装置。
4. 前記補正値は、更に金型の温度に応じて変化する、
   請求項１記載のプレス装置。
5. 前記金型の温度を計測し、前記温度の情報を前記制御部へ送る温度センサを更に備える、
   請求項４記載のプレス装置。
6. 前記制御部は、少なくとも荷重値を入力として、前記移動量の補正値を出力する計算式又はデータテーブルを有し、
   前記計算式又は前記データテーブルは、下金型のたわみ、上金型のたわみ、前記下金型を支持する下フレームのたわみ、前記スライドのたわみ、サイドフレームの伸び、金型の熱膨張のうちのいずれか複数を反映した前記移動量の補正値を出力する、
   請求項１記載のプレス装置。
7. 前記計算式又は前記データテーブルは、前記荷重値に加えて、前記複数の駆動部のうちの何れが駆動しているかを示す情報、前記金型のサイズ、並びに、前記金型の温度を入力として、前記移動量の補正値を出力する、
   請求項６記載のプレス装置。
8. 前記スライドの位置を計測する位置センサを備え、
   前記位置センサの計測値と前記補正値とに基づいて、プレス動作における前記スライドの停止位置が制御される、
   請求項１記載のプレス装置。
9. 補正後の前記移動量を表示する表示部を更に備える、
   請求項１記載のプレス装置。