JPS595653B2 - 加工用制振鋼板の製造方法 - Google Patents
加工用制振鋼板の製造方法Info
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- JPS595653B2 JPS595653B2 JP4165880A JP4165880A JPS595653B2 JP S595653 B2 JPS595653 B2 JP S595653B2 JP 4165880 A JP4165880 A JP 4165880A JP 4165880 A JP4165880 A JP 4165880A JP S595653 B2 JPS595653 B2 JP S595653B2
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、冷間加工後の振動減衰能が著しく高（、し
かもその振動減衰能が時効劣化しない特性を有し、加工
性にも優れる割振鋼板の製造方法に関する。
かもその振動減衰能が時効劣化しない特性を有し、加工
性にも優れる割振鋼板の製造方法に関する。
近時、振動や騒音が各方面から問題視されるようになり
、これに伴い種々な対応策が検討されている。
、これに伴い種々な対応策が検討されている。
振動発生部分に振動減衰能の高い材料を使うのもその効
果的な対策の一つと云うことができ、振動減衰能の高い
、いわゆる制振鋼板の必要性もここにある。
果的な対策の一つと云うことができ、振動減衰能の高い
、いわゆる制振鋼板の必要性もここにある。
一般に合金の振動減衰能は、内部摩擦Ｑ−１の大きさで
表わされる。
表わされる。
ここでＱ−１は、次式％式％
による。
このＱ−１は、歪振巾１サイクル当りに失なわれるエネ
ルギーの大きさを表わし、Ｑ−１が大きい程振動エネル
ギーを材料内部の熱に変検する割合が犬なることを意味
する。
ルギーの大きさを表わし、Ｑ−１が大きい程振動エネル
ギーを材料内部の熱に変検する割合が犬なることを意味
する。
制振材料として、従来より広く一般に知られているもの
に、Ｍｎ−Ｃｕ合金があるが、これはヤング率が低く、
また製造コストの高（つ（欠点がある。
に、Ｍｎ−Ｃｕ合金があるが、これはヤング率が低く、
また製造コストの高（つ（欠点がある。
この他、制振鋼として、■強磁性型、■介在物型とでも
云うべき、振動減衰方式の異なる２種類のものが挙げら
れる。
云うべき、振動減衰方式の異なる２種類のものが挙げら
れる。
■の強磁性型とは、鋼中の固溶Ｃや固溶Ｎ量を減じて磁
壁移動を容易にしたもので、磁気−機械静履歴損失によ
り振動を減衰させる形式のものであって、具体例として
はＣｒを多量含有するフェライト系ステンレス鋼をはじ
め、脱炭鋼やＴｉ添加鋼などがある。
壁移動を容易にしたもので、磁気−機械静履歴損失によ
り振動を減衰させる形式のものであって、具体例として
はＣｒを多量含有するフェライト系ステンレス鋼をはじ
め、脱炭鋼やＴｉ添加鋼などがある。
この形式に共通して云えるのは、（１）先に述べたＱ−
１が冷間加工によって著しく低下し、この回復には成形
加工後において７００℃以上での歪取焼鈍が必要である
、（２）低歪域（最大歪振巾：１Ｘ１０−５以下）での
Ｑ−１が小さい、などの欠点を有するということである
。
１が冷間加工によって著しく低下し、この回復には成形
加工後において７００℃以上での歪取焼鈍が必要である
、（２）低歪域（最大歪振巾：１Ｘ１０−５以下）での
Ｑ−１が小さい、などの欠点を有するということである
。
他方、■の介在物型とは、介在物を多量含有するもので
、加工により生じた空孔で振動を吸収するものであり、
鋳鉄などがその一例として挙げられる。
、加工により生じた空孔で振動を吸収するものであり、
鋳鉄などがその一例として挙げられる。
この型のものは、先の■に較べると低歪域でのＱ −１
が大きいが、しかし介在物の存在により加工性が悪劣を
極め、冷間加工が殆んど不可能であるほか、強度的にも
不安を残すなど、実用上必須の要件を欠く。
が大きいが、しかし介在物の存在により加工性が悪劣を
極め、冷間加工が殆んど不可能であるほか、強度的にも
不安を残すなど、実用上必須の要件を欠く。
清浄度の高い鋼を急熱短時間焼鈍する方法（特開昭５０
−１４２４２１号）にて製造されるものも、一応介在物
型の範嗜に属するものであり、従って介在物による加工
性劣化の難は免れず、それに加工した後時が立つにつれ
やがてＱ−１が劣化する、いわゆる時効劣化の性質をも
ち、実際使用におげろ制振効果に疑問がある。
−１４２４２１号）にて製造されるものも、一応介在物
型の範嗜に属するものであり、従って介在物による加工
性劣化の難は免れず、それに加工した後時が立つにつれ
やがてＱ−１が劣化する、いわゆる時効劣化の性質をも
ち、実際使用におげろ制振効果に疑問がある。
上記実状に鑑み本発明は、冷間加工後の振動減衰能が著
しく良好で、しかもその振動減衰能が時効劣化しない特
性をもち、加えて加工性、強度など、実用上不可欠な要
件を備える制振鋼板の製造方法を提供しようとするもの
である。
しく良好で、しかもその振動減衰能が時効劣化しない特
性をもち、加えて加工性、強度など、実用上不可欠な要
件を備える制振鋼板の製造方法を提供しようとするもの
である。
すなわち本発明は、
■ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、Ｍ
ｎ ： ０．１５〜３．０％で、Ｓ二０．０４２〜０．
２５％を含み、かつＭｎ （％）／Ｓ（％）≧４を満た
し、更にＳｏｌ、 Ａｌ ： ０．０１５〜０．２０％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
。
ｎ ： ０．１５〜３．０％で、Ｓ二０．０４２〜０．
２５％を含み、かつＭｎ （％）／Ｓ（％）≧４を満た
し、更にＳｏｌ、 Ａｌ ： ０．０１５〜０．２０％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
。
■ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、Ｍ
ｎ ： ０．０５〜３．０％で、Ｐｂ ：０．０３〜０
．３０％を含み、更にＳｏｌ、Ａ１：０．０１５〜０．
２０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物から
なる鋼。
ｎ ： ０．０５〜３．０％で、Ｐｂ ：０．０３〜０
．３０％を含み、更にＳｏｌ、Ａ１：０．０１５〜０．
２０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物から
なる鋼。
■ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、Ｍ
ｎ ： ０．０５〜３．０％、Ｐｂ ： ０．０３〜０
．３０％、Ｓ：０．０４２〜０．２５％を含み、更にＳ
ｏｌ、 Ａｌ ： ０．０１５〜０．２０％を含有し
、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼。
ｎ ： ０．０５〜３．０％、Ｐｂ ： ０．０３〜０
．３０％、Ｓ：０．０４２〜０．２５％を含み、更にＳ
ｏｌ、 Ａｌ ： ０．０１５〜０．２０％を含有し
、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼。
上記■、■、■のうちの何れかの鋼を用い、熱間圧延、
或いは更に冷間圧延後、６５０〜７５０℃の温度で脱炭
焼鈍してＣ：０．００３％以下に調整し、更に必要に応
じ０．３％以上の調質圧延を行うことを特徴とする制振
鋼板の製造方法を要旨とする。
或いは更に冷間圧延後、６５０〜７５０℃の温度で脱炭
焼鈍してＣ：０．００３％以下に調整し、更に必要に応
じ０．３％以上の調質圧延を行うことを特徴とする制振
鋼板の製造方法を要旨とする。
本発明方法における調質圧延は、実際使用に当り冷間加
工が行われない場合にのみ必要とされるものであり、そ
の場合この調質圧延によりＱ−１が著しく向上する。
工が行われない場合にのみ必要とされるものであり、そ
の場合この調質圧延によりＱ−１が著しく向上する。
ユーザー側で冷間加工して使用される場合には、その冷
間加工に上記調質圧延と同じ効果を期待することができ
るので、製造段階での調圧は不要である。
間加工に上記調質圧延と同じ効果を期待することができ
るので、製造段階での調圧は不要である。
この本発明方法によれば、上記調圧、或いは冷間加工十
常温１ケ月時効後のＱ−１が板表面の最大歪振巾約０．
５Ｘ１０−５で２Ｘ１０−３以上、また加工性について
は伸び（Ｇ、 Ｌ＝ ５０ｍｍ） が４０％以上（冷
延鋼板の場合）と、優れた特性を有する制振鋼板が製造
できる。
常温１ケ月時効後のＱ−１が板表面の最大歪振巾約０．
５Ｘ１０−５で２Ｘ１０−３以上、また加工性について
は伸び（Ｇ、 Ｌ＝ ５０ｍｍ） が４０％以上（冷
延鋼板の場合）と、優れた特性を有する制振鋼板が製造
できる。
先に述べた従来の強磁性型、介在物型のそれぞれにみら
れる欠点は、その根本原因が各型式における振動減衰方
式そのものにあるということができる。
れる欠点は、その根本原因が各型式における振動減衰方
式そのものにあるということができる。
そこで本発明者らは、これら従来の強磁性型、介在物型
とは振動減衰方式を異にする制振鋼板の新規開発を意図
し、種々実験研究を重ねた。
とは振動減衰方式を異にする制振鋼板の新規開発を意図
し、種々実験研究を重ねた。
その結果、鋼中に圧延方向に伸展されたＭｎＳ相、Ｐｂ
相、ＰｂＳ相などが存在し、かつ固溶Ｃ１固溶Ｎが可及
的に除かれていると、その場合に限り冷間加工によって
著しく高いＱ−１が確保され、しかもこのＱ−１は経時
的に、つまり時効により劣化しないという新たな事実を
突止めた。
相、ＰｂＳ相などが存在し、かつ固溶Ｃ１固溶Ｎが可及
的に除かれていると、その場合に限り冷間加工によって
著しく高いＱ−１が確保され、しかもこのＱ−１は経時
的に、つまり時効により劣化しないという新たな事実を
突止めた。
この場合の振動減衰メカニズムの詳細は、未だ十分な解
明に至っていないが、恐ら＜ＭｎＳ相、Ｐｂ相、ＰｂＳ
相とＦｅ相との界面に冷間加工により導入された転位の
振動が、優れた振動減衰機能を発揮するものと考えられ
る。
明に至っていないが、恐ら＜ＭｎＳ相、Ｐｂ相、ＰｂＳ
相とＦｅ相との界面に冷間加工により導入された転位の
振動が、優れた振動減衰機能を発揮するものと考えられ
る。
このような振動減衰機能は、転位線上に集まり易い固溶
Ｃや固溶Ｎが存在しない場合には、経時的にも低下する
ことがないものと理解される。
Ｃや固溶Ｎが存在しない場合には、経時的にも低下する
ことがないものと理解される。
本発明者らの詳細な実験によれば、上記振動減衰機能を
低下させないためには、固溶Ｃ１固溶Ｎをそれぞれ０．
００３％以下に調整しなげればならないことが確認され
た。
低下させないためには、固溶Ｃ１固溶Ｎをそれぞれ０．
００３％以下に調整しなげればならないことが確認され
た。
ところで、溶製段階にてＣ，Ｎ量そのものを上記のよう
に極めて低いレンジに安定に止めるのは実際上容易では
なく、著しいコストアンプは避けられない。
に極めて低いレンジに安定に止めるのは実際上容易では
なく、著しいコストアンプは避けられない。
しかるに本発明のように、溶製段階では普通Ｃ量とし、
鋼板に至ったとき湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行なう方
法によれば、固溶Ｃく０．００３％は容易かつ低コスト
に実現できる。
鋼板に至ったとき湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行なう方
法によれば、固溶Ｃく０．００３％は容易かつ低コスト
に実現できる。
この場合鋼板の厚みとしては３．０ｍｍ以下であれば問
題はない。
題はない。
一方Ｎについては死水素中の長時間焼鈍により脱Ｎ可能
であるが、この方法は長時間を要し得策ではない。
であるが、この方法は長時間を要し得策ではない。
本発明のように０．０１５％以上のＡＩ添加により鋼中
ＮをＡＩＮとして固定してしまうと、鋼中Ｎ量が高くて
も固溶Ｎ量はなく、この方法がコスト的に最も有利で、
しかも効果的な固溶Ｎの除去方法と云える。
ＮをＡＩＮとして固定してしまうと、鋼中Ｎ量が高くて
も固溶Ｎ量はなく、この方法がコスト的に最も有利で、
しかも効果的な固溶Ｎの除去方法と云える。
以下、本発明における各要件限定の理由について説明す
る。
る。
Ｃ：溶製鋼のＣ量は振動減衰能に影響を与えない。
しかし０．００４％未満では溶製コストを嵩む。
他方０．８％をこえると、大きな冷間圧延パワーを要し
、実際上製造困難となる。
、実際上製造困難となる。
Ｓｉ ：必ずしも添加を要しないが、含有量が多いほど
脱炭が容易となり、強度上も好ましい。
脱炭が容易となり、強度上も好ましい。
ただし４％より多くなると、硬化が著しく製造時に割れ
が入り易い。
が入り易い。
Ｍｎ ：ＭｎＳ相を利用して高いＱ−１を確保しようと
する場合、０．１５％以上でないと高Ｑ−１は得られな
い。
する場合、０．１５％以上でないと高Ｑ−１は得られな
い。
０．１５％未満ではＭｎＳが溶解し易いからである。
ＭｎＳ相と同じ効果を期待してＰｂ相、またはＰｂＳ相
を用いるときには、熱間脆性防止のため、０．０５％以
上の含有を要す。
を用いるときには、熱間脆性防止のため、０．０５％以
上の含有を要す。
ただし３．０％を越える含有では、溶製が困難となる。
Ｓ：ＭｎＳ相或いはＰｂＳ相の形成を通して振動減衰能
を向上させる効果があるが、０．０４２％未満では効果
が不足する。
を向上させる効果があるが、０．０４２％未満では効果
が不足する。
しかし０．２５％を越える場合には、加工性の低下を来
たす。
たす。
Ｐｂ：振動減衰能の改善に有効であるが、０．０３％未
満では効果の不足を来たす。
満では効果の不足を来たす。
しかし０．３％を越えると加工性が低下し好ましくない
。
。
上記ｓ、ｐｂは単独、複合の何れの添加でもよい。
Ｍｎ／Ｓ：Ｐｂが添加されない場合、熱間脆性を防止す
るには、４以上としなげればならない。
るには、４以上としなげればならない。
Ｓｏｌ、 Ａｌ ：ＮをＡＩＮとして固定する作用があ
るが、０．０１５％未満ではその作用が充分に期待でき
ない。
るが、０．０１５％未満ではその作用が充分に期待でき
ない。
反面０．２％を越える含有は、徒らにコストのみ上昇さ
せる。
せる。
脱炭焼鈍ニ一般に板厚３．０ｍｍ以下であれば、湿水素
中にてＣ≦０．００３％までの脱炭は充分可能５である
。
中にてＣ≦０．００３％までの脱炭は充分可能５である
。
その温度としては、６５０〜７５０℃が適する。
すなわち６５０℃未満ではＣの拡散速度が遅いため脱炭
の効率が低（、また７５０℃をこえるとオーステナイト
相が発生するので脱炭が進行しに（（なる。
の効率が低（、また７５０℃をこえるとオーステナイト
相が発生するので脱炭が進行しに（（なる。
脱炭焼鈍後の調質圧延二０．３％以上でないと、Ｑ −
１の充分な向上は望めない。
１の充分な向上は望めない。
先にも述べたが、ユーザーにて冷間加工される場合には
、調質圧延は要しない。
、調質圧延は要しない。
調質圧延の圧下率は高ければ高い程Ｑ−１は向上するが
、圧延機の能力や調質圧延による諸機械的特性の変化の
程度等により上限値も変わるので上限値は特に限定する
ものではない。
、圧延機の能力や調質圧延による諸機械的特性の変化の
程度等により上限値も変わるので上限値は特に限定する
ものではない。
以下、実施例に基いて本発明の詳細な説明する。
実施例 １
第１表に示す成分の鋼を転炉にて溶製し、連続鋳造によ
り２１０ｍｍ厚のスラブとし、次いで加熱炉にて１１８
０℃まで加熱し、最終仕上温度８６０℃で熱間圧延を行
なった。
り２１０ｍｍ厚のスラブとし、次いで加熱炉にて１１８
０℃まで加熱し、最終仕上温度８６０℃で熱間圧延を行
なった。
酸洗後、冷間圧延で１．０ｍｍ厚とし、７００℃にて、
普通焼鈍、または脱炭焼鈍を行なった。
普通焼鈍、または脱炭焼鈍を行なった。
焼鈍雰囲気は、普通の場合、１０％Ｈ２＋９０％Ｎ２で
、露点は約−１０℃、脱炭焼鈍の場合は、１５％Ｈ２＋
８５％Ｎ２で、露点は約＋２０℃、とした。
、露点は約−１０℃、脱炭焼鈍の場合は、１５％Ｈ２＋
８５％Ｎ２で、露点は約＋２０℃、とした。
なお脱炭焼鈍では、ルーズコイルを用いた。
均熱時間は、何れも１０時間であった。
焼鈍物、１．０％め調圧を行い、常温に１か月放置後、
ＪＩ８５号による引張試験を圧延方向と直角方向：Ｔ方
向に実施し、同時にＱ−１の測定を行なった。
ＪＩ８５号による引張試験を圧延方向と直角方向：Ｔ方
向に実施し、同時にＱ−１の測定を行なった。
Ｑ−１の測定は、静電容量型横振動法により、周波数約
２８０Ｈｚにて行なった。
２８０Ｈｚにて行なった。
このときの板表面の最大歪振巾は０．２〜１．０Ｘ１０
−５であった。
−５であった。
Ｑ−１測定試験片サイズは、１．０ｍｍ厚Ｘ１０ｍｍ巾
Ｘ１２０７１１７Ｍ長で、測定は、採取のまま、２％引
張加工直後、そしてさらに５０°Ｃで３日間時効後の３
種の状態にて行なった。
Ｘ１２０７１１７Ｍ長で、測定は、採取のまま、２％引
張加工直後、そしてさらに５０°Ｃで３日間時効後の３
種の状態にて行なった。
これは実験使用でのプレス成形とその後の経年変化を想
定している。
定している。
これらの結果をまとめて第２表に記す。
なお、各供試鋼板のＣ含有量を分析調査したところ、普
通焼鈍板では第１表の溶製鋼のままであったが、脱炭焼
鈍材では何れも０．００１〜０．００２％に低減してい
た。
通焼鈍板では第１表の溶製鋼のままであったが、脱炭焼
鈍材では何れも０．００１〜０．００２％に低減してい
た。
第２表において、Ｓ或はｐｂが本発明範囲にある脱炭鋼
板Ａ１、Ｂ１は、Ｑ−１が何れの状態でも満足できる値
になっている。
板Ａ１、Ｂ１は、Ｑ−１が何れの状態でも満足できる値
になっている。
これに対しＳ或いはｐｂが本発明範囲にあるが、普通焼
鈍を行なった鋼板Ａ２、Ｂ２は、特にＱ −１の時効劣
化が著しい。
鈍を行なった鋼板Ａ２、Ｂ２は、特にＱ −１の時効劣
化が著しい。
またｓ、ｐｂともに本発明範囲から外れた場合には、例
え脱炭鋼板であっても、Ｃ２が示すようにＱ−１が高く
なら・ない。
え脱炭鋼板であっても、Ｃ２が示すようにＱ−１が高く
なら・ない。
なお引張試験結果は、何れも大差なく、本発明によって
も加工性、強度に不安のないことが明らかにされた。
も加工性、強度に不安のないことが明らかにされた。
実施例 ２
第１表の鋼Ａ、 Ｂに関し、実施例１と同じ方法で製造
した１、８ｍｍ厚の熱延板を、１５％Ｈ２＋８５％Ｎ２
、露点＋２０℃で、７００℃にて、均熱時間を３０分〜
１０時間の間で変えて脱炭焼鈍した。
した１、８ｍｍ厚の熱延板を、１５％Ｈ２＋８５％Ｎ２
、露点＋２０℃で、７００℃にて、均熱時間を３０分〜
１０時間の間で変えて脱炭焼鈍した。
この熱延鋼板から、１．０ｍｍ厚Ｘ１０ｍｍ巾Ｘ１２Ｏ
ｉｉ長の試験片を採り、２％引張＋５０°Ｃで３日時効
後のＱ−１を測定した。
ｉｉ長の試験片を採り、２％引張＋５０°Ｃで３日時効
後のＱ−１を測定した。
第１図は、焼鈍板のＣ分析値と上記により測定したＱ−
１の関係を示す。
１の関係を示す。
同図から、Ｃ≦０．００３％以下で、著しく高いＱ’が
得られることが判る。
得られることが判る。
実施例 ３
第３表に示す成分の鋼を溶製し、２０龍厚の鋼片とした
あと、１１５０℃に加熱して８３０℃以上の仕上温度で
３，２朋に熱延し、直ちに空冷した。
あと、１１５０℃に加熱して８３０℃以上の仕上温度で
３，２朋に熱延し、直ちに空冷した。
酸洗後、１．０ｍｍに冷延し、次いで７００℃×１０時
間の脱炭焼鈍を実施した。
間の脱炭焼鈍を実施した。
雰囲気は、Ｈ２１５％十Ｎ２８５％、露点は約３０℃で
あった。
あった。
調圧後、５０℃で３日間時効処理し、Ｑ−１を測定した
、なお最終Ｃ量は、０．００１〜０．００２％と変化し
ていた。
、なお最終Ｃ量は、０．００１〜０．００２％と変化し
ていた。
結果を第４表に示す。
第４表から次のことが明らかである。
すなわち、／１６１はＳが低すぎるためＱ−１が小さく
、／Ｉ６３と／Ｉ６．７は、Ｓｏｌ、ＡＩが低いために
、同じく充分なＱｌ が得られていない。
、／Ｉ６３と／Ｉ６．７は、Ｓｏｌ、ＡＩが低いために
、同じく充分なＱｌ が得られていない。
更に／１６．６は、Ｍｎ／Ｓ〈４であって、熱延により
割れが入っている。
割れが入っている。
これに対し、應２、／Ｉ６４、廃５、扁８〜１０は、本
発明の鋼組成となっており、何れも高いＱｌ を示して
いる。
発明の鋼組成となっており、何れも高いＱｌ を示して
いる。
なかでも、ｐｂとＳが複合添加されている／ｉ６．５で
はＭｎ ／ Ｓ ＜ ４でも割れがなく、しかもＱ −
１が最も高くなっている。
はＭｎ ／ Ｓ ＜ ４でも割れがなく、しかもＱ −
１が最も高くなっている。
なお／Ｉ６８〜１０では、Ｂ、Ｃｒ、Ｃｕ などが添加
されているが、これは強度向上や耐食性改善を狙ったも
ので、このような添加はＱ−１の確保の上で支障とはな
らない。
されているが、これは強度向上や耐食性改善を狙ったも
ので、このような添加はＱ−１の確保の上で支障とはな
らない。
以上の説明から明らかなように本発明によれば、冷間加
工（調質圧延）後の振動減衰能が著しく高く、しかもこ
れは時効により劣化せず、加工性、強度の点でも問題の
ない割振鋼板の製造が可能であり、このような制振鋼板
は機械、建築構造物の振動発生部分に採用して、振動、
騒音防止に極めて有効なものである。
工（調質圧延）後の振動減衰能が著しく高く、しかもこ
れは時効により劣化せず、加工性、強度の点でも問題の
ない割振鋼板の製造が可能であり、このような制振鋼板
は機械、建築構造物の振動発生部分に採用して、振動、
騒音防止に極めて有効なものである。
第１図は、熱延板焼鈍後のＣ量とＱ −１との関係例を
示す図表である。
示す図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、
Ｍｎ ： ０．１５〜３．０％で、Ｓ ： ０．０４２
〜０．２５％を含み、かつＭｎ （％）／Ｓ（％）≧４
を満たし、更にＳｏｌ 、 Ａｌ ： ０．０１５〜０
．２０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼を、熱間圧延、或いは更に冷間圧延後、６５０
〜７５０°Ｃの温度で脱炭焼鈍してＣ：０．００３％以
下に調整することを特徴とする加工用制振鋼板の製造方
法。 ２ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、
Ｍｎ ： ０．１５〜３．０％で、Ｓ ： ０．０４２
〜０．２５％を含み、かつＭｎ （％）／Ｓ（％）〉４
を満たし、更にＳｏｌ、 Ａｔ ： ０．０１５〜０
．２０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物か
ら鋼を、熱間圧延、或いは更に冷間圧延後、６５０〜７
５０℃の温度で脱炭焼鈍してＣ：０．００３％以下に調
整し、更に０．３％以上の調質圧延を行うことを特徴と
する加工用制振鋼板の製造方法。 ３ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、
Ｍｎ ： ０．０５〜３．０％で、Ｐｂ ： ０．０３
〜０．３０％を含み、更にＳｏｌ、 Ａｌ ： ０．０
１５〜０．２０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的
不純物からなる鋼を、熱間圧延、或いは更に冷間圧延後
、６５０〜７５０℃の温度で脱炭焼純してＣ：０．００
３％以下に調整することを特徴とする加工用制振鋼板の
製造方法。 ４ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、
Ｍｎ ： ０．０５〜３．０％で、Ｐｂ ：０．０３〜
０．３０％に含み、更にＳｏｌ、 ＡＩ ： ０．０
１５〜０．２０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的
不純物からなる鋼を、熱間圧延、或いは更に冷間圧延後
、６５０〜７５０℃の温度で脱炭焼鈍してＣ：０．００
３％以下に調整し、更に０．３％以上の調質圧延を行う
ことを特徴とする加工用制振鋼板の製造方法。 ５ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、
Ｍｎ ： ０．０５〜３．０％、Ｐｂ ： ０．０３〜
０．３０％、Ｓ ： ０．０４２〜０．２５％を含み、
更にＳｏｌ、 Ａｌ：０．０１５〜０．２０％を含有し
、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、熱間
圧延、或いは更に冷間圧延後、６５０〜７５０℃の温度
で脱炭焼鈍してＣ：０．００３％以下に調整することを
特徴とする加工用制振鋼板の製造方法。 ６ Ｃ：０．００４〜０．８０％、Ｓｉ：４％以下、
Ｍｎ ： ０．０５〜３．０％、Ｐｂ ： ０．０３〜
０．３０％、Ｓ ： ０．０４２〜０．２５％を含み、
更にＳｏｌ、Ａｌ：０．０１５〜０．２０％を含有し、
残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧
延、或いは更に冷間圧延後、６５０〜７５０℃の温度で
脱炭焼鈍してＣ：０．００３％以下に調整し、更に０．
３％以上の調質圧延を行うことを特徴とする加工用制振
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4165880A JPS595653B2 (ja) | 1980-03-31 | 1980-03-31 | 加工用制振鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4165880A JPS595653B2 (ja) | 1980-03-31 | 1980-03-31 | 加工用制振鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56139623A JPS56139623A (en) | 1981-10-31 |
| JPS595653B2 true JPS595653B2 (ja) | 1984-02-06 |
Family
ID=12614463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4165880A Expired JPS595653B2 (ja) | 1980-03-31 | 1980-03-31 | 加工用制振鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS595653B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0965U (ja) * | 1996-04-30 | 1997-01-28 | 日之出水道機器株式会社 | 地下構造物用蓋 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4608148B2 (ja) * | 2001-08-07 | 2011-01-05 | 新日本製鐵株式会社 | 高清浄薄鋼板の製造方法および鋼板 |
| WO2017093143A1 (en) * | 2015-11-30 | 2017-06-08 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | A method for producing precipitation strengthened steel strip and steel strip produced thereby |
| CN112899577B (zh) * | 2021-01-18 | 2021-12-24 | 北京科技大学 | 一种Fe-Mn系高强度高阻尼合金的制备方法 |
-
1980
- 1980-03-31 JP JP4165880A patent/JPS595653B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0965U (ja) * | 1996-04-30 | 1997-01-28 | 日之出水道機器株式会社 | 地下構造物用蓋 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56139623A (en) | 1981-10-31 |
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