JPS60810B2 - 逆対数増幅器 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は逆対数変換要素として半導体のＰＮ接合を使用
した逆対数増幅器に関し、特に逆対数変換素子の物理的
性質による逆対数直線性からのずれを補正しうるように
したものである。

なお、逆対数直線性とは第３図のａのように入力電圧Ｖ
ｉをリニアで、出力電圧Ｖｏをログでとったグラフ上で
、入出力特性が直線となるもの、即ち、ｌｏｇＶｏ＝Ａ
Ｖｊ＋Ｂの形で記述される特性をいう。

但しここにおいてＡ、Ｂは定数である。一般に逆対数増
幅器は広にダイナミックレンジで逆対数直線性の良いこ
とが要求される。しかしながら、逆対数変換要素として
半導体のＰＮ接合を使用した逆対数増幅器は、ＰＮ接合
の団体物理的性質のため逆対数直線性が第３図ｂのよう
にくずれて逆対数変換有効範囲が限られてくる。即ち、
ＰＮ接合の電圧Ｖ−電流１特性は、１＝ｌｓ〔ｅｘｐ｛
ｑ（Ｖ−ＩＲ）／ｋＴ｝−１〕で表わされる。

ただし、ｌｓは逆飽和電流、ｑは電子電荷量、ｋはボル
ッマン定数、ｒはケルビン温度、ＲはＰＮ接合のオーミ
ック抵抗である。上記の電圧−電流特性を示す式におい
て最後の項（逆飽和電流ｌｓ）は小電流（数ｐＡ以下）
領域を示しており、ＩＲの項（オーミック抵抗電圧降下
）が大電流（約１肌Ａ以上）領域において逆対数直線性
のくずれる原因となっている。しかし、逆飽和電流ｌｓ
は通常扱う電流１に比べて非常に小さいため、上記の電
圧−電流特性の式は次の式に近似できる。１＝ｌｓｅｘ
ｐ〔ｑ（Ｖ−ＩＲ）／ｋＴ〕１｝特性式【１｝のオーミ
ック抵抗電圧降下ＩＲは大電流領域の有効限界をつくる
原因となり、従来、逆対数増幅器の上限が宿命的に決定
されて、広範囲な逆対数変換ができなくなっていた。

また、広範囲の逆対数直線性を得るために、逆飽和電流
ｌｓが小さく、かつＰＮ接合のオーミック抵抗Ｒが特に
小さい半導体素子が用いられた。このため、逆対数変換
素子が高額になり、結果的に広範囲な直線性を有する逆
対数増幅器は高価なものとならざるを得なかった。本発
明は上記のような欠点を除去すべくなされたものであり
、以下にその実施例を図面と共に説明する。

第１図において、１は定電流ｌｒを流し出す公知の定電
流回路、２，３は互いに電圧−電流特性の良く揃ったＮ
ＰＮ型トランジスタＴｒ２，Ｔｒ３、８，９は高入力イ
ンピーダンスで低オフセット電圧の演算増幅器、４は演
算増幅器９の負帰還抵抗Ｒｆ、５は温度に比例して抵抗
値が増加する正抵抗温度係数をもった抵抗Ｒｐ、６は入
力抵抗Ｒｉ、７は正帰還抵抗Ｒｃ、１０，１１は本逆対
数増幅器の周波数安定度を良好に保つキャパシタと抵抗
、１２，１３はそれぞれ本逆対数増幅器の入力端子、出
力端子である。尚ＮＰＮトランジスタ２（Ｔｒ２），３
（Ｔｒ３）と正抵抗温度係数をもった抵抗５（Ｒｐ）と
は同一温度で平衡状態にあるように選ばれている。また
、演算増幅器１４は加算反転回路を、演算増幅器９と負
帰還抵抗４（Ｒｆ）は電流−電圧変換回路を形成してい
る。そして第１図に示す実施例は公知の逆対数演算回路
に正帰還抵抗７（Ｒｃ）による正帰還回路を設けた構成
になっている。次に本回路の動作について説明する。

ＮＰＮトランジスタ２（Ｔｒ，），３（Ｔｒ２）は共に
コレクタ電位がベース電位と同電位に保たれるから、単
純なＰＮ接合として動作し、電圧−電流特盤ま｛１｝式
に従う。トランジスタ２（Ｔｒ，），３（Ｔ【２）のベ
ースーェミツタ間電圧をそれぞれ「ＶＢＥ、ＶＢＥ２と
し、コレクタ電流をそれぞれ、ｌｃ・、ＩＣ２とし「オ
ーミツク抵抗をそれぞれ、Ｒ，、Ｒ２とし、逆飽和電流
をそれぞれ、ｌｓｌｔ ｌｓ２とすれば、ｌｃ，＝ｌｓ
，ｅｘｐ〔ｑ（ＶＢＥ，一１，Ｒ，）／ＫＴ〕（２｝ｌ
ｃ２＝ｌｓ２ｅｘｐ〔ｑ（ＶＢＥ２−１２Ｒ２）／ｋＴ
〕｛３｝が成立する。

ところで、この場合定電流回路１から定電流ｌｒが供給
されるように構成され演算幅器８の入力インピーダンス
は十分高いように、ばれているから、ｌｃｌ＝ｌｒとし
てよい。また、負帰還抵抗４（Ｒｆ）に流れる電流をｌ
ｏとすれば、上記と同様に、ｌｃ２＝ｌｏとしてもよい
。つて、‘２）、‘３｝式は「ｌｒ＝ｌｓ，ｅｘｐ〔ｑ
（ＶＢＥ．−ｌｒＲ，）ノｋＴ〕■ｌｏ＝ｌｓ２ｅｘｐ
〔ｑ（ＶＢＥ２−ｌｏＲ２）ノｋＴ〕‘５’となる。

ところで‘５｝式と■式の比をとれば、帯：器ｅＸｐ〔
昔｛（ｖＢＥ２−ＶＢＥ・）−（１０Ｒ２−ｌｒＲ・）
｝〕となる。ここで、トランジスタ２（Ｔｒ２），３（
Ｔｒ３）の特性が良く揃っているから、ＩＳ２３１Ｓ・
３、Ｒ，ごＲ２＝Ｒとしてよく、上式は、帯＝ｅＸｐ〔
昔・｛（ｖＢＥ２−ｖＢＥ，）−Ｒ（１０−ｌｒ）｝〕
（６）に近似できる。従って、ｌｏ＝Ｉｒｅ
ｘｐ〔ｑ ｛（ＶＢＥ２−ＶＢＥ，）一Ｒ（ｌｏ−ｌｒ
）｝／ｋＴ〕 ‘７１となる。

また、トランジスタ２（Ｔｒ２）のベース電位、即ち演
算増幅器１４の出力電圧は、一（Ｒｐ／Ｒｉ）Ｖｉ一（
Ｒｐ／Ｒｃ）Ｖｏであり、これらのトランジスタ２（Ｔ
ｒ，）と３（Ｔｒ２）のエミツタが共通になっているこ
とから、ｖＢＥ２−ｖＢＥ，＝器州蚤ｖ。

（８）が成り立つ。

出力電圧ＶｏはＲｆｌｏに等しいから、（７）、‘８）
式より出力電圧Ｖｏは、ｖ。＝Ｒｆ，ｒｅＸｐ〔拝｛群
小（留学−Ｒ）１０冊ｒ｝〕 （９）となる。
側式の項のうち、Ｒｌｒ‘ま入力電圧Ｖｉに関係なく一
定で「電流ｌｏが大きい範囲でのオーミック抵抗Ｒによ
る電圧降下Ｒ１ｏに対して十分小さいため、逆対数直線
性のくずれに対する影響は殆んど無く、無視できる。従
って、【９｝式は、ｖ。＝ＲｆｌｒｅＸｐ〔語鴨ｖｉ＋
（Ｒ雫夢−Ｒ）１０｝〕ｏ■に近似できる。さて、働式
において、Ｒｃ＝ＲｐＲｆ／ＲＯＤ となるようにＲｃを設定すれば、（１０ー式は、Ｖ。

＝ＲｆｌｒｅＸｐ（昔・篭ｖｉ）ｏ２となり、逆対数直
線性をくずす誤差項は消えて、電流の大きな範囲での直
線性が大幅に改善できる。

また、温度安定度の問題から、正抵抗温度係数をもった
抵抗５（Ｒｐ）は、０２）式より、温度に比例して抵抗
値が増加するものであれば温度項が打ち消される。さら
に、ＯＵ式より、正帰還抵抗７（Ｒｃ）は上記抵抗Ｒｐ
を含んだものであるから「ＯＵ式を満足する感温抵抗を
Ｒｃとして選べば、逆対数直線性の温度安定度も補償さ
れる。・さて、■式から胤式への近似の途中で「オーミ
ツク抵抗Ｒによる電圧降下Ｒｈが無視できない場合や、
さらに直線性を改善する要求がある場合は、このＲ１ｒ
を消去してやる必要がある。

この場合の実施例を第２図に示す。第２図において、１
から１４までの各素子、回路構成は第ｉ図のそれに対応
し、同様の機能を有するものである。１５は抵抗Ｒｒで
あり、１６は抵抗１５（Ｒｒ）を介して演算増幅器１４
の反転入力端子に接続される補正電圧印加端子である。

補正電圧印加端子１６には補正電圧−Ｖｒが印加されて
いる。ここでトランジスタ２（Ｒｒ，）のベース電位は
、一（Ｒｐ／Ｒｉ）Ｖｉ−（Ｒｐ／Ｒｃ）Ｖ。十（Ｒｐ
／Ｒｒ）Ｖｒとなり、ＶＢＥ２一ＶＢＥ．：農事Ｖｉ＋
葦旨〉。

一員亭Ｖｒ０３が成り立つ。Ｖｏ＝Ｒｆｌｏの関係と｛
７｝式、０３〕式から、出力電圧Ｖｏは「ｖ。

＝Ｒｆ・。ｅＸｐ〔苦｛群ｖｉ十（Ｒ零さ−Ｒ）１０十
（Ｒ１ｒ−蓑Ｗ｝〕脚となる。さて、０４式において、
Ｒｒ／Ｖｒ＝Ｒｐ／Ｒ１ｒ ■と
なるように、Ｒｒ、Ｖｒを設定すれば、ＯＵ式と０９式
とにより、雌式は、近似しない形で０２式が得られて、
トランジスタ２（Ｔｒ，）と３（Ｔｒ２）の２つのオー
ミック抵抗Ｒが消去されることになる。

このとき、補正電圧Ｖｒを一定の電圧にし、Ｒｒ＝Ｒｐ
Ｖｒ／Ｒ１ｒを満足する感温抵抗をＲｒに選べば、逆対
数直線性の温度安定度も補償される。トランジスタ２（
Ｔｒ，）のオーミツク抵抗Ｒによる電圧降下Ｒ１ｒを打
ち消す方法は、上記の他に、入力電圧Ｖｉに負の直流電
圧を重畳させておく方法、演算増幅器１４の非反転入力
端子に正の直流電圧を与える方法などがあるが、いずれ
の方法も結果的には同じである。また、剛式において、
正帰還抵抗７（Ｒｃ）の値をＲＣ＜ＲＰＲｆノＲ
雌となるように設定したときの出
力電圧をＹｏとし、ＯＵ式を満たすように設定したとき
の出力電圧をＶｏとすれば、帯＝ｅＸｐ〔〈Ｒ零さ−Ｒ
）篭〕＞・ 血となり、出力電圧Ｖ′ｏは、その値が
大きくなるほど大きく入力電圧Ｖｉの逆対数関数から上
廻ってくる。

即ち「正帰還を過度にかければ、第３図ｃのように大き
な出力電圧ほど大きく逆対数直線性から大きい方にずれ
てくる逆対数増幅器が実現できる。これは、例えば電子
楽器に応用されて有効である。即ち「楽音のピッチを決
める鍵に対応した等差電圧を入力として、出力でリニア
なＶＣ○（電圧制御発振器）を制御する場合、上記の過
度に正帰還のかかった逆対数増幅器を使用すれば、ピア
ノのように高いピッチほど平均率音階からずり上り、低
いピッチほどずり下った自然楽器のピッチを上記のＶＣ
Ｏから得ることができる。第４図は、入力に正帰還をか
ける手段として燈抗のみで構成した抵抗加算回路を用い
た場合の一実施例を示すものである。第４図１〜１３の
各素子、回路は第１図のそれに対応し、同機の機能を有
するものである。ただし、５で示す正抵抗温度係数をも
った抵抗ＲＴは、第１図の５（Ｒｐ）と異なり、その抵
抗値が温度に対して直線的に増加するものではなく、所
定の非線形的な正の抵抗温度係数を有するものである。
また回路構成は、第１図に示すものと若干異り、トラン
ジスタ２（Ｔｒ２）のベースが接地され、トランジスタ
３（Ｔｒ３）のベースが逆対数演算回路部の入力となっ
ている。これは、本器の入力特性を、第１図の実施例と
同じく正特性にするためである。定電流回路１は、定電
圧源＋ＶＢを印加する端子１５と、電圧−電流変換用の
抵抗Ｒｓとからなり、演算増幅器８の非反転入力が接地
され、かつ負帰還がかかっていることから、演算増幅器
８の反転入力は接地電位（仮想接地）となりその結果ト
ランジスタ２（Ｔｒ２）のコレクタに、ｌｒ＝ＶＢ／Ｒ
ｓの定電流が流れる。トランジスタ２（Ｔｒ，），３（
Ｔｒ３ ）にも‘４｝式〜〔７｝式が成立し、入力電圧
、出力電圧を、それぞれＶｉ，Ｖｏとすれば、トランジ
スタ３（Ｔｒ３）のベース電圧、即ちＶＢＥ２−ＶＢＥ
，はｔＲＴＲＣ ＲＴＲｉ
■Ｒ旧Ｃ＋ＲＴ
（ＲＣ十Ｒｉ）Ｖｉ＋ＲｉＲＣ＋ＲＴ（ＲＣ十Ｒ。

Ｖｏとなる。また、出力電圧ＶｏはＲｆｌｏに等しいか
り、ｖ。

＝ＲｆｌｒｅＸｐ〔語｛Ｋ，ｖｉ十（Ｋ２Ｒｆ−Ｒ）１
０十ＲＩで｝〕 脚となる。ただし、
ＲＴＲｃ ＲＴＲｉＫ，＝Ｒｉ
ＲＣ＋ＲＴ（ＲＣ＋Ｒｉ）、Ｋ２ニＲ政Ｃ＋ＲＴ（ＲＣ
十ＲＤである。

■式の項のうち、Ｒ１ｒは■式から胤式への近似と同様
な理由で無視できて、側式は「ｖ。：Ｒｆｌ雌ｐ〔誌｛
Ｋ，ｖｉ＋（Ｋ２Ｒｆ−Ｒ）１０｝〕
（２■に近似できる。さて、■式において、ＲＣ＝Ｒ
事宅台Ｇ費事子 （２０となるようにＲｃを設
定すれば、■式は、ｖ。

＝Ｒｆｌｒｅｘｐ（語・Ｋ・Ｖｉ〉 （２２！となり
Ｌ逆対数直線性をくずす誤差項は消えて、電流の大きな
範囲での直線性が大幅に改善できる「 また、温度安定
度の問題から、正抵抗温度係数抵抗５（ＲＴ）は、２２
式のＶｉの係数が温度変化に対して一定の値を保つ必要
があるから、ＲＴＲＣ ■Ｋ，＝Ｒ
ｉＲＣ＋ＲＴ（ＲＣ＋Ｒｊ）＝ＭＴを満たすものであれ
ばよい。

ただし、Ｍは入出力特性よって決まる定数である。さら
に、脚式より正帰還抵抗７（Ｒｃ）は上記抵抗ＲＴを含
んだものであるからト御式を満足する感温抵抗をＲｃと
して選べば、逆対数直線性の温度安定度も補償される。
さて、■式から■式への近似の途中で、オーミック抵抗
Ｒによる電圧降下Ｒ１ｒが無視できない場合や「さらに
直線性を改善する要求がある場合は、このＲ１ｒを消去
してやる必要があるが、この場合も第２図における手段
と同様で、トランジスタ３（Ｔｒ３）のベースに、第２
図の抵抗１５（Ｒｒ）に対応した抵抗を接続し、該抵抗
の池端に適切な補正電圧を与えてやる方法など、結果的
に入力電圧Ｖｉに補正電圧を重畳させる手段を用いて、
電圧降下Ｒ１ｒの消去が実現できる。

また「（２０式において、正帰還抵抗７（Ｒｃ）の値を
ＲＣく鰐詩紫豊 脚となるように設定すれば、第
１図の場合と同様に、入出力特性が第３図ｃのように大
きな出力電圧ほど大きく逆対数直線性から大きい方にず
れてくる逆対数増幅器が実現でき、第１図の場合と全く
同様な効果が期待できる。

この第４図の実施例は、第１図の加算回路を構成する演
算増幅器１４のドリフトやオフセット成分、あるいはこ
れらの温度変動による逆対数直線性の変動をのがれて、
これらの変動要素のない抵抗で加算回路を横成している
ことに特徴をもつ。なお、以上の実施例では「入出力特
性が正、即ち出力電圧Ｖｏが入力電圧Ｖｉの正の増加関
数になっている場合のみを述べたが、この逆の場合でも
結果的に正帰還がかかるように構成すれば、全く同様に
逆対数直線性を補正することができる。

また、実施例中、第１図、第２図では抵抗Ｒｐを、第４
図では抵抗ＲＴを正抵抗温度係数抵抗として取り扱った
が、温度安定度の問題から言えば、第１図、第２図の実
施例では、抵抗Ｒｐを温度的に固定して入力抵抗Ｒｉに
抵抗値が温度に反比例して減少する負抵抗温度係数抵抗
を使えば温度項を打ち消すことができるし、正帰還抵抗
Ｒｃは温度的に固定の抵抗のままで温度補償できる。第
４図の実施例では、抵抗ＲＴを温度的に固定にして入力
抵抗Ｒｉと正帰還抵抗Ｒｃを、２１）、■式を満足する
負抵抗温度係数抵抗にすれば温度項を打ち消して温度補
償が可能となる。以上のように本発明は、逆対数変換素
子の半導体ＰＮ接合のもつオーミック抵抗による電圧降
下を出力から正帰還をかけることにより打ち消すことが
できるため、より広い範囲での逆対数直線性を得ること
が可能となり、特に、ＰＮ接合オーミック抵抗による利
用範囲の上限を取り除くことができて非常に価値の高し
、ものである。さらに温度補償用のＰＮ接合のオーミツ
ク抵抗も同時に打ち消すことによって「より完壁な逆対
数直線性を得ることができる。また、正帰還を過度に施
すことによってピアノのような自然楽器の音階ピッ升こ
比例した電圧を得ることもできて、その果たす効果は非
常に大きいものである。さらにまた、正帰還を過少に施
すことによって、ホンキートンクのようにピンチ感のく
るつたような音階を発生する電圧を得ることもできるな
ど楽器への利用価値はきわめて大きいものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の具体的な一実施例の回路構成図、第２
図は本発明の他の具体的な一実施例の回路構成図、第３
図は逆対数直線性を説明するための入出力特性図、第４
図は本発明の他の具体的な一実施例の回路構成図。 １・・・・・・定電流回路、２・・…・第１のトランジ
スタ、３・・・・・・第２のトランジスタ、４・・・・
・・員帰還抵抗Ｒｆ、５・・・・・・正抵抗温度係数抵
抗、６・・・・・・入力抵抗Ｒｉ「 ７・・・・・・正
帰還抵抗Ｒｃ、８・・・・・・第１の演算増幅器「 ９
・・・・・・第２の演算増幅器、１４・・・・・・弟３
の演算増幅器、１５・・・・・・抵抗Ｒｒ。 第１図第２図 第３図 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 逆対数変換要素として半導体のＰＮ接合を使用した
   逆対数演算回路と、帰還回路とを具備し、上記逆対数演
   算回路の出力から上記帰還回路を介して上記逆対数演算
   回路の入力に正帰還を施したことを特徴とする逆対数増
   幅器。 ２ 定電流回路の出力を反転入力に接続した第１の演算
   増幅器の出力から抵抗を介して第１のトランジスタのエ
   ミツタに、上記第１のトランジスタのベースを上記第１
   の演算増幅器の非反転入力に、上記第１のトランジスタ
   のコレクタを上記第１の演算増幅器の反転入力に、それ
   ぞれ接続して成る第１の増幅回路と、非反転入力を接地
   した第２の演算増幅器の非反転入力を第２のトランジス
   タのベースに、上記第２の演算増幅器の反転入力を上記
   第２のトランジスタのコレクタに、上記第２の演算増幅
   器の出力から負帰還抵抗を介して反転入力に、それぞれ
   接続して成る第２の増幅回路とを具備し、上記第１のト
   ランジスタのエミツタと上記第２のトランジスタのエミ
   ツタとを接続して、上記第１のトランジスタのベースと
   上記第１の演算増幅器の非反転入力との接続点を入力、
   上記第２の演算増幅器の出力を出力とする逆対数演算回
   路を用いた特許請求の範囲第１項記載の逆対数増幅器。 ３ 正帰還信号と入力信号とを第３の演算増幅器で構成
   した加算回路で加算した特許請求の範囲第２項記載の逆
   対数増幅器。４ 非反転入力を接地した第３の演算増幅
   器の出力から負帰還抵抗Ｒｐを介して反転入力に負帰還
   をかけ、正帰還信号が抵抗Ｒｃを、入力信号が抵抗Ｒｉ
   をそれぞれ介して上記第３の演算増幅器の反転入力に印
   加するように構成した加算回路を具備し、第２のトラン
   ジスタのオーミツク抵抗をＲとし、第２の演算増幅器の
   負帰還抵抗をＲｆとしたとき、上記抵抗Ｒｃの値が、Ｒ
   ｃ＝ＲｐＲｆ／Ｒとなるように設定したことを特徴とす
   る特許請求の範囲第３項記載の逆対数増幅器。 ５ 抵抗Ｒｐと抵抗Ｒｃに正抵抗温度係数をもつた抵抗
   （正特性サーミスタ）を用いた特許請求の範囲第４項記
   載の逆対数増幅器。 ６ 抵抗Ｒｉに負抵抗温度係数をもつた抵抗（負特性サ
   ーミスタ）を用いた特許請求の範囲第４項記載の逆対数
   増幅器。 ７ 正帰還信号と入力信号とを抵抗で構成した抵抗加算
   回路で加算した特許請求の範囲第２項記載の逆対数増幅
   器。 ８ 正帰還信号と入力信号と補正信号とを第３の演算増
   幅器で構成した加算回路で加算した特許請求の範囲第２
   項記載の逆対数増幅器。 ９ 非反転入力を接地した第３の演算増幅器の出力から
   負帰還抵抗Ｒｐを介して反転入力に負帰還をかけ、正帰
   還信号が抵抗Ｒｃを、入力信号が抵抗Ｒｉをそれぞれ介
   して上記第３の演算増幅器の反転入力に印加されるよう
   にし、さらに所定の補正電圧−Ｖｒが抵抗Ｒｒを介して
   上記第３の演算増幅器の反転入力に印加されるように構
   成した加算回路を具備し、第２のトランジスタのオーミ
   ツク抵抗をＲ、第２の演算増幅器の負帰還抵抗をＲｆ、
   定電流回路の出力電流をＩｒとしたとき、上記抵抗Ｒｃ
   の値が、Ｒｃ＝ＲｐＲｆ／Ｒとなり、かつ上記抵抗Ｒｒ
   の値が、Ｒｒ＝ＲｐＶｒ／ＲＩｒとなるように設定した
   ことを特徴とする特許請求の範囲第８項記載の逆対数増
   幅器。 １０ 抵抗Ｒｐ、抵抗Ｒｃ、抵抗Ｒｒに正抵抗温度係数
   抵抗（正特性サーミスタ）を用いた特許請求の範囲第９
   項記載の逆対数増幅器。 １１ 抵抗Ｒｉに負抵抗温度係数抵抗（負特性サーミス
   タ）を用いた特許請求の範囲第９項記載の逆対数増幅器
   。 １２ 非反転入力を接地した第１の演算増幅器の出力か
   ら抵抗を介して、ベースを接地した第１のトランジスタ
   のエミツタに、上記第１のトランジスタのコレクタを上
   記第１の演算増幅器の反転入力に、上記第１の演算増幅
   器の反転入力を定電流源に、それぞれ接地して成る第１
   の増幅回路と、非反転入力を接地した第２の演算増幅器
   の出力から負帰還抵抗を介して反転入力に、上記第２の
   演算増幅器の反転入力を第２のトランジスタのコレクタ
   に、それぞれ接続して成る第２の増幅回路とを具備し、
   上記第１のトランジスタのエミツタと上記第２のトラン
   ジスタのエミツタとを接続して、上記第２のトランジス
   タのベースを入力、上記第２の演算増幅器の出力を出力
   とする逆対数演算回路を用いた特許請求の範囲第１項記
   載の逆対数増幅器。 １３ 正帰還信号と入力信号とを第３の演算増幅器で構
   成した加算回路で加算した特許請求の範囲第１２項記載
   の逆対数増幅器。 １４ 正帰還信号と入力信号とを抵抗で構成した抵抗加
   算回路で加算した特許請求の範囲第１２項記載の逆対数
   増幅器。 １５ 一端を接地した抵抗Ｒ＿Ｔの他端に、抵抗Ｒｃの
   一端と抵抗Ｒｉの一端とを接続し、上記抵抗Ｒｃの他端
   に正帰還信号を、上記抵抗Ｒｉの他端に入力信号をそれ
   ぞれ印加するように構成した加算回路を具備し、第２の
   トランジスタのオーミツク抵抗をＲ、第２の演算増幅器
   の負帰還抵抗をＲｆとしたとき、上記抵抗Ｒｃの値が、
   Ｒｃ＝（ＲｉＲ＿Ｔ（Ｒｆ−Ｒ））／（Ｒ（Ｒｉ＋Ｒ＿
   Ｔ））となるように設定したことを特徴とする特許請求
   の範囲第１４項記載の逆対数増幅器。 １６ 抵抗Ｒ＿Ｔと抵抗Ｒｃに正抵抗温度係数抵抗（正
   特性サーミスタ）を用いた特許請求の範囲第１５項記載
   の逆対数増幅器。 １７ 抵抗Ｒｉと抵抗Ｒｃに負抵抗温度係数抵抗（負特
   性サーミスタ）を用いた特許請求の範囲第１５項記載の
   逆対数増幅器。 １８ 正帰還として丁度逆対数直線性を補正するように
   した特許請求の範囲第１項〜第１７項のいずれか一項記
   載の逆対数増幅器。 １９ 正帰還を過少に施して大きな出力ほど小さい方向
   に大きく逆対数直線性からずれるようにしたことを特徴
   とする特許請求の範囲第１項〜第１７項記載のいずれか
   一項記載の逆対数増幅器。 ２０ 正帰還を過大に施して大きな出力ほど大きい方向
   に大きく逆対数直線性からずれるようにしたことを特徴
   とする特許請求の範囲第１項〜第１７項のいずれか一項
   記載の逆対数増幅器。 ２１ 逆対数変換要素として互いに電圧−電流特性の揃
   つたペア・トランジスタを使用した特許請求の範囲第１
   項〜第２０項のいずれか一項記載の逆対数増幅器。