JPS6132901B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は直流式電気鉄道の給電系或は直流の送
電系統に適用される交―直変換装置としての順電
力変換装置の保護装置に係り、特に交―直変換装
置の交流入力側に変圧器が挿入される一般の系の
場合、変圧器を含めた交―直変換装置の想定され
る汎ゆる故障に対して、故障検出と同時に確実に
しかも高精度で所定の保護を行なう事ができる新
規な保護装置を提供しようとするものである。

直流式電気鉄道の給電系或は直流送電の系で
は、周知の様に商用周波電源母線より入力される
交流電力を直流電力に変換するものとして順電力
変換装置が適用されており、この種順電力変換装
置を含めた系の代表的な保護方法を第１図に示
す。同図で１は三相の商用周波電源母線で、２は
交流遮断器で、３は各相の相電流ia及びib，icを
取出す変流器で、４はサイリスタを順ブリツジ接
続した順電力変換装置で、５は直流電流idcを取
出す直流変流器で、６は所望の直流電力が供給さ
れる負荷で、７は各変流器３，５より取出された
検出量の大小を比較して順電力変換装置の内部故
障を検出し所定の保護を行なう電流差動リレーで
ある。以上の様な構成の保護方法を述べると、各
変流器３，５より取出した相電流に関連した信号
と、直流電流に関連した信号とを電流差動リレー
７で比較―判定する事によつて順電力変換装置４
の異常の有無を検出し所定の保護を行なうもので
あるが、この保護方法の技術思想は、例えばサイ
リスタ素子が順方向の阻止能力を失つたり、さら
には外部より侵入するノイズにより誤点弧して転
流失敗した場合の事故と、サイリスタ素子が逆方
向の阻止能力を失つて当該素子が挿入されるアー
ムが短絡した場合の事故との区別を行なう場合、
転流失敗時には直流電流が定常電流値の1.5倍〜
２倍ほど上昇するのに対して、アーム短絡時には
直流電流が略零となる現象に基づき判定するもの
であるからして、この様に直流電流が増大する転
流失敗時の事故と、直流電流が略零となるアーム
短絡時の事故とは確実に検出できるものである
が、例えばゲート信号を供給するゲート回路の故
障、或は信号線が断線した場合のゲート欠相、さ
らにはよく見られる現象であるが遮断器２側の故
障で、電源の一相が欠相した場合の電源欠相の事
故時に際して、電流差動リレーの判定要素として
取出される相電流と直流電流とに、共に電流があ
る期間と、共に電流がない期間とが存在するので
両電流の信号レベルを比較した所でほとんど同レ
ベルとなり、欠相時の事故は検出できない事とな
る。

本発明はこの点に鑑みて発明されたものであつ
て、特に本願は従来と同様な電流差動保護法を適
用したとしても想定される汎ゆる故障を検出し、
且つ所定の保護が行なえる保護方法を実現した所
に特徴を有し以下第２図及び第３図の具体例に基
づき詳述するものとする。

第２図は本発明の基本的な保護方法の具体的な
構成例を示し同図で第１図と同一のものは同一符
号を附しており、８は本保護法による一方の保護
対象となる変圧器で、この変圧器は通常の系では
よくみられるものであつて例えば入力電源電圧を
所定値に降圧する為のもので、図では一次側と二
次側とを共に△結線した場合を示したが、例えば
Ｙ―△或は△―Ｙ結線した変圧器が一般には適用
されている。さて本発明の要部たる電流差動リレ
ー７の具体的な構成図を示したのが第３図であつ
て、ia及びib，icは夫々変流器３の二次側より取
出された各相の相電流で、idcは直流変流器５の
二次側より取出された直流電流で、Ａは第１図に
示す従来の差動リレーと略々同機能を有する電流
差動リレーで、Ｂは本発明の要部たる相平衡を監
視するリレーである。さて前者の差動リレーＡは
図示する様に、各相電流の瞬時値ia，ib，icより
絶対値｜ia｜，｜ib｜，｜ic｜を取り出してこれ
ら各絶対値を夫々加算して瞬時、瞬時の交流入力
電流Σ｜ｉ｜を求める加算回路９と、この回路９
で求めた瞬時、瞬時の交流入力電流の総和Σ｜ｉ
｜を入力電源電圧波形の各半波期間に渡つて累積
するか、或は入力電源電圧波形の１サイクルに渡
つて累積して、この累積した結果より交流入力電
流の平均値を求める第１の平均値算出回路１０
と、相電流の瞬時値を取出す為にサンプリングす
る信号と同期して直流電流idcを順次サンプリン
グして、これらサンプルした直流電流の各瞬時値
より絶対値｜idc｜を取出す絶対値回路１１と、
この絶対値回路より出力される信号を上記した方
法と同様に、例えば入力電源電圧波形の各半波期
間に相応した期間に渡つて順次累積して、この累
積した結果より直流電流の平均値を求める第２の
平均値算出回路１２と、交流入力電流の平均値Σ
｜ｉ｜と直流電流の平均値kidcとを減算してΣ｜
ｉ｜―kidcなる動作量を得、この動作量と不感帯
の量Koを表わす抑制量とを比較―判定する第１
の判定回路１３と、同様に上記動差量Σ｜ｉ｜―
kidcと、抑制量としての交流入力電流の平均値Ｋ
Σ｜ｉ｜とを比較―判定する第２の判定回路１
４、なおこの第２の判定回路１４はΣ｜ｉ｜―
kidcなる動作量と、直流電流の平均値を示すkidc
なる抑制量とを比較―判定してもよい。但し上記
したｋ及びＫは夫々定数で、例えば前者の定数ｋ
は変流器３の変流比をαとすると、ｋ＝２αとな
る式で示される。１５は第１及び第２の判定回路
１３，１４より出力される信号のAND条件を取
るANDゲートで、１６はANDゲートより出力さ
れる信号を所定期間に渡つて遅延する第１のタイ
マで、このタイマより出力される信号を以つて変
圧器８の内部事故或は順電力変換装置４の内部事
故が検出されるものである。さて相平衡を監視す
るリレーＢは、図示する様に順次サンプリングし
て取出された各相の瞬時値より絶対値を取出した
信号｜ia(t)｜，｜ib(t)｜，｜ic(t)｜と、これら信
号より60゜前にサンプリングした信号｜ia（ｔ−
60゜）｜，｜ib（ｔ−60゜）｜，｜ic（ｔ−60
゜）｜とで｜ia(t)｜−｜ib（ｔ−60゜）｜＋｜ib
(t)｜−｜ic（ｔ−60゜）｜＋｜ic(t)｜−｜ia（ｔ
−60゜）｜ ― 式の演算を行なう演算回路１８と、なお式
で60゜は順電力変換装置４の６個の素子群が60゜
毎に順次転流するのを条件として導びき出された
値であつて、何もこの様に60゜前にサンプリング
した相電流の瞬時値を利用するのではなく、例え
ば120゜前にサンプリングした相電流の瞬時値を
利用しても相平衡を監視する諸量としては何ら支
障ない。さて再び第３図に戻つて、１９は上記
式で導びき出された交流入力電流の瞬時値を電源
電圧波形の半波期間に渡つて順次累積するか、或
は電源電圧波形の１サイクルに渡つて順次累積し
た結果よりその平均値を求める第３の平均値算出
回路で、２０は第３の平均値算出回路１９より出
力された信号が零かもしくは“信号あり”かで事
故の有無の判定を行なう第３の判定回路で、２１
は相電流の瞬時値を取出す為にサンプリングした
信号と同期して直流電流を順次サンプリングして
得られる瞬時値を、電流電圧波形の１サイクルに
渡つて順次累積した結果よりその平均値を求めた
信号量Σidc(t)と、この信号量の１サイクル前の
平均値化した信号量Σとを減算する減算回路
で、２２は第４の平均値算出回路で前記減算回路
２１より出力される信号の平均値を求める回路
で、２３は第４の平均値算出回路２２より出力さ
れる信号が零かもしくは“信号あり”かで事故の
有無の判定を行なう為のものである。２４は第３
及び第４の判定回路２０，２３より出力される信
号のAND条件を取るANDゲートで、２５はこの
ANDゲート２４より出力される信号を所定期間
に渡つて遅延する第２のタイマである。以上の様
に相平衡を監視するリレーＢは演算回路１８―第
３及び第４の平均値算出回路１９，２２−減算回
路２１―第３及び第４の判定回路２０，２３―
ANDゲート２４―タイマ２５とで構成され、同
様に電流差動リレーＡは加算回路９―第１及び第
２の平均値算出回路１０，１２―直流電流瞬時値
回路１１―第１及び第２の判定回路１３，１４―
ANDゲート１５―タイマ１６とで構成され、こ
れら両リレーＡ，Ｂの各出力信号P₁，P₂をORゲ
ート１７に入力して、さらにORゲートの出力側
に挿入されるインヒビツト回路２８の出力信号を
以つて変圧器と順電力変換装置との内部事故を最
終的に検出して、この検出出力で警報を発生して
所定の保護を行なうものである。なお２６は順電
力変換装置の始動時に変圧器に流れる励磁突入電
流によりＡ，Ｂのリレーが誤動作するのを防止す
る図示しない誤動作防止用リレーのａ接点で、２
７はこのリレーの接点出力信号を所定期間に渡つ
て遅延する第３のタイマである。

さて、以上の様に構成される本願の動作を第４
図〜第６図に示すタイムチヤート図に基き詳述す
る。第４図は保護対象となる変圧器及び順電力変
換装置共に何ら異常のない定常動作時の入力電源
の相電流ia，ib，icと変圧器一次電流iab，ibc，
ica、二次電流iAB，iBC，iCAと順電力変換装置
のアーム電流iAO，iBO，iCOと、直流電流idc、
との対応関係を示したもので、これら各電流の相
互関係に於て、変圧器の一次側各相電流ia，ib，
icと変圧器の二次側各相電流iA，iB，iCとは変流
比ｎで同相と考えてよくさらに変圧器の二次側相
電流iA，iB，iCと順電力変換装置のアーム電流
iAO，iBO，iCOと直流電流idcとは、iA（＝iB＝
iC）＝iAO（＝iBO＝iCO）＝idcの関係にあり、さ
らに交流入力電流の総和Σ｜ｉ｜は周知の様にΣ
｜ｉ｜＝｜ia｜＋｜ib｜＋｜ic｜の関係にあるの
で、従つて第４図で順電力変換装置の各サイリス
タの通流期間時に於けるタイムチヤート図を注目
してみるに、例えばサイリスタTH_Aの通流幅120
゜に於て前半の通流幅60゜に於てはサイリスタ
TH_Bが導通しており、後半の通流幅60゜に於て
はサイリスタTH_Cが導通して、サイリスタ
TH_B，TH_Cの通流幅はサイリスタTH_Aの通流幅
の1/2となつている。従つてサイリスタTHAがオ
ンでサイリスタTHBがオン時には、 iB＝iA，iC＝０であるので、そのときにおける
絶対値は、 ｜iA｜＋｜iB｜＋｜iC｜＝２｜iA｜となり、ま
た、THAオンでサイリスタTHCオン時には、 iB＝０，iC＝iAであるのでこの場合も｜iA｜＋
｜iB｜＋｜iC｜＝２｜iA｜となり、iAは上記し
た様にiA＝iDCの関係にあるのでΣ｜i′｜＝２｜
iDC｜となる。ここで変圧器の二次側電流の総和
Σ｜i′｜と変圧器の一次側電流の総和Σ｜ｉ｜と
は、上記した様に略同相で電流値そのものは変流
比ｎのみに規制されるものであるからして、この
変流比ｎを無視するものとし、さらに一次側相電
流を取出す変流器の変流比をαとすれば、変流器
の二次側より取出される変圧器一次側総電流Σ｜
ｉ｜と直流電流idcとの関係はΣ｜ｉ｜＝２αidc
……なる関係式が得られる事になる。

さて、以上の様な関係にある変圧器、順電力変
換装置の夫々の入―出力電流の関係を踏まえた上
で定常時の動作を述べてみるに、交流入力電流の
電圧波形が第４図ロに示す如き相順で順次移行し
て行くものとすれば、この電源電圧波形に応じて
順電力変換装置の各サイリスタを第４図イに示す
パターンで順次点弧すると、変圧器の二次側出力
電流、即ち順電力変換装置の相電流（サイリスタ
電流は）第４図ハ、変圧器の一次側巻線に流れる
電流は第４図ニ、交流入力電流の相電流は第４図
ホに夫々示す様な波形パターンとなり、さらに交
流入力電流の総和Σ｜ｉ｜、即ち直流電流idcの
２α倍の電流は第４図ヘに示される。この様な電
流モードに於て、第３図に示す電流差動リレーＡ
及び相平衡の状態を監視するリレーＢは、先ず始
めに交流入力電源の相電流ia，ib，icと直流電流
idcとを順次取り込んで、電流差動リレーＡであ
れば加算回路９→第１の平均値算出回路１０の経
路を介して第４図ロに示す電源電圧波形の各半波
（180゜）毎、或は１サイクル（360゜）に渡る交
流入力電流（第４図ヘに示す）の総和Σ｜ｉ｜の
平均値を取出すと共に、同様に直流電流検出回路
１１→第２の平均値算出回路１２の経路を介して
電源電圧波形の半波期間或は１サイクルに渡る直
流電流idcの平均値を取出す。さらに相平衡の状
態を監視するリレーＢにあつては、取出した交流
入力電流の相電流ia(t)，ib(t)，ic(t)と、これら相
電流の取出した時点より60゜前に取出した相電流
ia（ｔ−60），ib（ｔ−60゜），ic（ｔ−60゜）と
で第４図トに示す様な演算を行なつて、当該相の
相電流と他方の相の60゜前の相電流との差（みか
け上の線間電流を示す）を取出し、この差電流値
を電源電圧波形の半波或は１サイクルに渡つて累
積しその平均値を平均値算出回路１９より取出
す。同様に減算回路２１と第４の平均値算出回路
２２とで、取出した直流電流idc(t)と、この直流
電流より１サイリスルに渡つて前の直流電流idc
（ｔ−360゜）とを減算して、この操作を電源電圧
波形の１サイクルに渡つて順次行つて累積し、こ
の累積した結果よりその平均値を取出す。以上の
様な方法で指定した電流の平均値が夫々算出され
ると、これら平均値出力を第３図に示す第１の判
定回路１３〜第４の判定回路２３に夫々入力し
て、第１の判定回路１３では交流入力電流の総和
の平均値Σ｜ｉ｜と直流電流の平均値に２αを乗
じた値ｋ｜idc｜＝２α｜idc｜とを減算して、こ
の減算した値と抑制量としての不感帯値Koとの
大小関係を比較しさらに第２の判定回路１４では
動作量としてのΣ｜ｉ｜−ｋ｜idc｜なる演算結
果と、抑制量としてのｋΣ｜ｉ｜なる値との大小
関係を比較し、さらに第３の判定回路２０と第４
の判定回路２３では平均値算出回路１９，２２よ
り出力される信号値が「０」か“信号あり”かの
判別を行なう。この様な判別結果で第４図トに示
す電流モードより明らかな様に第３の平均値算出
回路１９の出力は零であつて、さらに第４図ヘの
電流モードより明らかな様に第４の平均値算出回
路２２の出力も零であるので、第３図のANDゲ
ート２４のAND条件は成立せず保護対象の変圧
器及び順電力変換装置は共に正常である旨の判定
がなされる。これに対して電流差動リレーＡの第
１及び第２の判定回路１３，１４では、第４図ヘ
に示す電流モードより明らかな様にΣ｜ｉ｜とｋ
｜idc｜＝２α｜idc｜とが同値であるので、その
電流差分を示す零値と各抑制量との大小関係は抑
制量が大となり変圧器、順電力変換装置共に正常
である旨の判定がなされる。なお、第３図に示す
終段のインヒビツト回路２８の動作は始動時に変
圧器の突入励磁電流が流れるので、リレー接点２
６が閉路しインヒビツト２８の入力信号の一方が
「０」となる。定時はリレー接点２６が開路状態
にあるのでタイマ２７よりインヒビツト２８には
「１」の信号が入力されている。

さて、第５図は順電力変換装置の正極側のサイ
リスタTH_Aが逆方向の阻止能力を失つてアーム
短絡事故を生じた場合の電流モードを示したもの
で、サイリスタTH_Aが故障すると、第５図のt₀―
t₁期間で電源電圧のＶ_A相が電位が最も高く負荷
電流がサイリスタTH_A→TH_B及びサイリスタ
TH_A→TH_Cの経路を通して流れている間は、変
圧器の二次側電流（第５図ハに示す）及び第５図
ニに示す直流電流、第５図ホに示す交流入力電流
の総和Σ｜ｉ｜の各電流波形は正常時と何ら変わ
りはなく、交流入力電流の総和Σ｜ｉ｜より直流
電流に関連する信号ｋ｜idc｜を減算した値は第
５図ヘに示す様に零で、同様に取り出した現時点
の相電流と60゜前に取り出した相手側の相電流と
の差分も第５図トに示す如く零値となつている。
この状態でt₁点でサイリスタTH_Aよりサイリスタ
TH_Bに転流すると、サイリスタTH_Aが逆方向の
阻止能力を失つているので、サイリスタTH_Bを
通して流れる負荷電流（＝変圧器の二次側電流）
iBは本来ならば負極側のサイリスタTH_Cを通して
流れるものが、故障したサイリスタTH_Aを通し
て電源側え流れる様になる。従つて直流電流idc
は第５図ニのt₁以降に示す如く次第に減少して行
つて遂には零となり通流パターンがサイリスタ
TH_Aに切換えるまで略々零の状態を保持する様
になる。一方、Ｖ_A相とＶ_B相の相電流iA，iBは
第５図ハに示す如く非常に増大して行くので交流
入力電流の総和Σ｜ｉ｜も第５図ホに示す如く大
となり、これら関係より交流入力電流の総和Σ｜
ｉ｜と直流電流に関連する信号ｋ｜idc｜との差
分は第５図ヘに示す如く零値より次第に大きくな
つて、この点を第３図に示す電流差動リレーＡの
第１及び第２の判定回路１３，１４が感知して所
定の比較―判定を行ない、ANDゲート１５を通
して順電力変換装置が故障である旨を外部に報知
する。一方、相平衡の状態を監視するリレーＢで
は、第５図トに示す様に当該相の相電流と、この
相電流より60゜前に取り出した相手側の相電流と
を減算した差電流が次第に零値より大なる方向に
移行するので、この変化を第３図に示す第３の判
定回路２０と第４の判定回路２３とが感知して
ANDゲート２４を通して外部に順電力変換装置
が故障である旨を報知する様になる。ここで第３
図に示す電流差動リレーＡと相平衡の状態を監視
するリレーＢとがアーム短絡事故に於ては、共に
外部に所定の警報を発するものであるが、どちら
が先に警報を発するかは事故時の相電流の上昇或
は減衰度合と、直流電流の減衰度合と各リレー
Ａ，Ｂの感知度合との兼合いによつて決定され
る。

第６図の実施例は順電力変換装置の正極側のサ
イリスタTH_Aが、ゲート制御部の故障等により
所定の点弧時点でゲート信号が供給されずに点弧
しない場合の、所謂“ゲート欠相”による事故時
の場合の動作パターンを示したもので、例えば第
６図ロのt₀点〜t₁点で電源電圧のＶ_A相が最も高電
位にあつて前半の60゜期間はサイリスタTH_A→
サイリスタTH_Bの経路、後半の60゜期間はサイ
リスタTH_A→サイリスタTH_Cの経路を通して負
荷電流が流れる様な場合、サイリスタTH_Aのゲ
ート信号が欠相しているので第６図ハ，ニに示す
如く変圧器の二次側電流、即ち順電力変換装置の
相電流iA，iB，iCと直流電流idcとが共にそう失
している。従つて、これら電流を取り込んで所定
の動作を行なう第３図の電流差動リレーＡ及び相
平衡の状態を監視するリレーＢとは夫々OFF状
態にある。この状態でt₁点よりt₂点の期間で電源
電圧Ｖ_B相が最も高電位となつてサイリスタTH_B
に転流して前半の60゜幅の期間は、サイリスタ
TH_B→負荷→サイリスタTH_Cの経路で負荷電流
が流れ始める様になると、第６図ニ，ホの電流モ
ードで示される様に直流電流idcと交流入力電流
の総和Σ｜ｉ｜とが共に略々定常電流値に復帰し
（これは過渡期の直流偏磁を無視した場合）、これ
ら直流電流idcと交流入力電流の総和Σ｜ｉ｜と
に関連する信号によつて動作する第３図の電流差
動リレーＡは定常時と同様にOFF状態にある。
これに対して相平衡の状態を監視するリレーＢの
演算回路１８は相電流iB(t)，ic(t)，を取り出した
時点と、この相電流を取り出した時点より60゜前
（第６図のt₀′〜t₁期間に相当する）のＶ_C相の相電
流ic（ｔ−60゜），Ｖ_A相の相電流iA（ｔ−60゜）
とを夫々減算して、この減算した結果が第６図ト
のt₁〜t₂点の期間に示す如く“信号あり”でこの
出力信号を第３の平均値算出回路１９を通して第
３の判定回路２０に入力する。第３の判定回路２
０は入力される“信号あり”の信号によつて直ち
に順電力変換装置が故障である旨の信号をAND
ゲート２４に出力する。さて、相平衡の状態を監
視するリレーＢの減算回路２１は、第６図t₁〜t₂
点の期間に取出した直流電流idcに関連する信号
と、この取出した直流電流の信号より１サイクル
前（第６図のt₁〜t₂期間を示す）の直流電流idcと
を減算して、この減算した結果を第４の平均値算
出回路２２を通して第４の判定回路２３に入力す
る。この第４の判定回路２３ではidc―idの値
が零ではない事を確認すると順電力変換装置が故
障である旨を示す信号をANDゲート２４に出力
する。従つてANDゲート２４は第３及び第４の
判定回路２０，２３より出力される信号でAND
条件が成立し、このAND条件の成立した信号を
以つてタイマー２５→ORゲート１７→インヒビ
ツト回路２８の経路を通して順電力変換装置が故
障である旨を外部に報知するものである。この様
にゲート信号の欠相時に於ては電流差動リレーＡ
では検出できないが、他方の相平衡の状態を監視
するリレーＢは確実にその故障を検出して外部に
報知する訳であるが、変圧器８の二次側の一相が
欠相した場合でも上記したゲート欠相の事故時と
全く同様な電流モードあるので確実に検出でき
る。さらに本実施例に於ては順電力変換装置の内
部事故で特にアーム短絡事故、ゲート欠相さらに
は電源欠相の場合のみを述べたが、例えば何らか
の原因で転流失敗して過電流が流れた場合や、さ
らには変圧器が層間短絡事故を生じて事故電流が
流れた場合は、本願ではこの種大きな事故電流を
電流差動リレーＡと相平衡の状態を監視するリレ
ーＢとが共に確実に検出できるので所定の保護を
行なわれるのは申す迄もなく、さらに地絡事故も
確実に検出できるものである。

以上の様に本発明は電流差動リレーと相平衡の
状態を監視するリレーとを有機的に組み合せて所
定の保護を行なうものであるからして、以下に示
す様に種々の効果を奏するものである。

順電力変換装置の事故は勿論の事、交流入力
側に設置される変圧器の事故をも確実に検出で
きるので交―直変換系そのものの信頼性が一層
向上する。

従来では不可能とされたゲート欠相、電源欠
相の事故も確実に検出できるので系そのものの
フエルセールが一段と向上する。

電流差動リレー、相平衡の状態を監視するリ
レーは共にほとんどの事故を確実に検出できる
ので、一方のリレーが故障した場合でも他方の
リレーがその後備保護を行なう事ができ信頼性
が向上する。

アナログであれデイジタルであれ共に実現で
きる構成ではあるが、特にデイジタルリレーで
あれば想定される汎ゆる事故を高精度で検出で
きる利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は変圧器を保護範囲としない従来の保護
方法を示す一具体例、第２図は本発明による保護
方法の基本的な構成を示す一具体例、第３図は本
発明による一実施例を示す具体的なブロツク構成
図、第４図は本保護方法を適用した場合の定常時
に於ける電流モードを示すタイムチヤート図、第
５図及び第６図はアーム短絡事故時、ゲート欠相
時に対して本保護方法を適用した場合の電流モー
ドを示すタイムチヤート図。 １は商用周波電源母線、３は変流器、４は順電
力変換装置、５は直流変流器、６は負荷、７及び
Ａは電流差動リレー、８は変圧器、９は加算回
路、１０，１２及び１９，２２は平均値算出回
路、１３，１４及び２０，２３は判定回路、１８
は演算回路、２１は減算回路、１５，２４は
ANDゲート回路、１６，２５及び２７はタイ
マ、１７はORゲート、２８はインヒビツト回
路、Ｂは相平衡を監視するリレー。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 商用周波電源母線に接続される変圧器と順電
   力変換装置とを含めた系の交―直変換装置を保護
   するものにおいて、前記変圧器に流入する相電流
   の絶対値の総和の平均値と、前記順電力変換装置
   の直流出力瞬時値の絶対値の平均値とを求め、相
   電流絶対値の総和の平均値より直流瞬時値の平均
   値を減算してこの減算値を抑制量となる定数とを
   比較判定し、更に前記減算値と相電流絶対値総和
   の平均値とを比較判定し、各判定結果の論理積条
   伴にて出力を発生する差動リレーと、 前記変圧器に流入する各相電流の瞬時値の絶対
   値を順次サンプリングし、各相電流の現サンプリ
   ング値より夫々他相の先にサンプリングされた瞬
   時値の絶対値を減算した後、各減算値を加算して
   平均値を求めて相電流に関連する不平衡信号の有
   無を判定すると共に、前記順電力変換装置の直流
   出力電流を順次サンプリングして得られた瞬時値
   を任意数累積して順次平均値を求め、現在の平均
   値と先の平均値とを減算し、この減算値の任意数
   の平均値を求めて信号の有無判断し、この信号と
   前記相電流に関連する不平衡信号との論理積条件
   にて出力を発生する相平衡を監視するリレーとを
   備えたことを特徴とする交―直変換装置の保護装
   置。