JPS6365491B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6365491B2 JPS6365491B2 JP59227197A JP22719784A JPS6365491B2 JP S6365491 B2 JPS6365491 B2 JP S6365491B2 JP 59227197 A JP59227197 A JP 59227197A JP 22719784 A JP22719784 A JP 22719784A JP S6365491 B2 JPS6365491 B2 JP S6365491B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- foaming
- mouth
- thickness
- shape
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C51/00—Shaping by thermoforming, i.e. shaping sheets or sheet like preforms after heating, e.g. shaping sheets in matched moulds or by deep-drawing; Apparatus therefor
- B29C51/10—Forming by pressure difference, e.g. vacuum
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
- B29K2105/04—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped cellular or porous
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
ポリスチレン、スチレンを主体としスチレンと
共重合し得るブタジエン、メチルアクリレート等
の共重合体樹脂にプロパン、ブタン、フレオン等
の低沸点有機物質を保有せしめて製造される発泡
倍率８〜18倍程度の熱可塑性発泡樹脂シート、又
はこれ等の片面もしくは両面にポリスチレン
（PS）、ハイインパクトポリスチレン（HIPS）、
不延伸ポリプロピレン（CPP）、ポリエチレン
（PE）などからなる非発泡熱可塑性フイルムを積
層加工した発泡性複合シートを基材とした成形品
容器には一般にその品質特性としてシヤープな寸
法形状が達成されていることに加え安定的な積重
ね高さの維持と曲げタワミ変形を与えた時の十分
な反発性強度が要求されるものである。
共重合し得るブタジエン、メチルアクリレート等
の共重合体樹脂にプロパン、ブタン、フレオン等
の低沸点有機物質を保有せしめて製造される発泡
倍率８〜18倍程度の熱可塑性発泡樹脂シート、又
はこれ等の片面もしくは両面にポリスチレン
（PS）、ハイインパクトポリスチレン（HIPS）、
不延伸ポリプロピレン（CPP）、ポリエチレン
（PE）などからなる非発泡熱可塑性フイルムを積
層加工した発泡性複合シートを基材とした成形品
容器には一般にその品質特性としてシヤープな寸
法形状が達成されていることに加え安定的な積重
ね高さの維持と曲げタワミ変形を与えた時の十分
な反発性強度が要求されるものである。
通常の成形品容器は形状デサイン面より、必ら
ずその側壁部立上り角度が規定されるものである
が、此の場合には積重ね特に側壁部が互に接触す
る構造とするか否かに拘わらず、単純に積重ね高
さは側壁部肉厚の影響に依つて決定される。即
ち、側壁部肉厚を厚くとれば積重ね高さは高く維
持する必要が生じ、又逆に側壁部肉厚を薄くとれ
ば積重ね高さは低く維持し得る。
ずその側壁部立上り角度が規定されるものである
が、此の場合には積重ね特に側壁部が互に接触す
る構造とするか否かに拘わらず、単純に積重ね高
さは側壁部肉厚の影響に依つて決定される。即
ち、側壁部肉厚を厚くとれば積重ね高さは高く維
持する必要が生じ、又逆に側壁部肉厚を薄くとれ
ば積重ね高さは低く維持し得る。
尚、発泡性シートによつて作られる成形品容器
の積重ね高さは一般的に非発泡シートによつて作
られるものに比較して格段に大きいものである
が、これは軽量厚肉化発泡シート成形品の特質か
らして避け得られないものである。
の積重ね高さは一般的に非発泡シートによつて作
られるものに比較して格段に大きいものである
が、これは軽量厚肉化発泡シート成形品の特質か
らして避け得られないものである。
しかし乍ら、積重ね高さそのものを輸送面及び
在庫面から見た場合には出来るだけ低く維持した
方が積載個数が増えること及び同一個数に対して
は在庫スペースをより小さく保てることなどから
経済的により有利に作用するであろうことは容易
にうかがわれるも、一方、成形品容器に要求され
るタワミ変形強度を考えた場合には、基材の種類
及び目付量、発泡度等が同様なものでは単純に出
来るだけ厚肉形状とした方が全体の剛性度を高く
維持できることから逆な面で有利となり、結局、
両者は相反する方向での優劣性を呈するものとな
る。その様な状況下にあつて、本発明は成形品容
器の口部周辺で作用するタワミ変形強度は全体の
厚肉形状の影響によることもさることながら口部
周辺の肉厚と底部立上り周辺部の肉厚に特に多大
な相関性を有し、その傾向はミート・トレイ或は
弁当箱と云つた比較的延伸倍率の低い、しかも角
型形状の容器に殊に顕著に作用するものであるこ
とを発見してこの発明に到達した。即ち、厚肉化
の手段として、成形延伸シート厚みよりも大なる
空隙を有し、且つその周囲はクランプでエアタイ
ト可能とした構造で基材両表面より−500mmHg
（ゲージ圧）以上の真空圧例えば−600mmHg（ゲー
ジ圧）、−650mmHg（ゲージ圧）を適用し、且つ雄
金型については50〜60℃に温調された型内発泡を
可能とした雄雌嵌合の成形金型に加熱シートを導
いて、これを成形する際補強の対象を積重ね高さ
に影響を及ぼす側壁部分を除いた範囲、即ち、口
部周辺、底部、及び底部立上り部周辺の一部又は
全部に限定して此の部分を更に高発泡厚肉状とす
べく、金型内を真空雰囲気下に維持することより
達成される最大自由発泡構造とした形状にするこ
とにより、与えられた基材でもつて積重ね高さの
制限範囲内で最高の強度体を有する成形容器を得
るべく成形方法の改良を行つたものである。
在庫面から見た場合には出来るだけ低く維持した
方が積載個数が増えること及び同一個数に対して
は在庫スペースをより小さく保てることなどから
経済的により有利に作用するであろうことは容易
にうかがわれるも、一方、成形品容器に要求され
るタワミ変形強度を考えた場合には、基材の種類
及び目付量、発泡度等が同様なものでは単純に出
来るだけ厚肉形状とした方が全体の剛性度を高く
維持できることから逆な面で有利となり、結局、
両者は相反する方向での優劣性を呈するものとな
る。その様な状況下にあつて、本発明は成形品容
器の口部周辺で作用するタワミ変形強度は全体の
厚肉形状の影響によることもさることながら口部
周辺の肉厚と底部立上り周辺部の肉厚に特に多大
な相関性を有し、その傾向はミート・トレイ或は
弁当箱と云つた比較的延伸倍率の低い、しかも角
型形状の容器に殊に顕著に作用するものであるこ
とを発見してこの発明に到達した。即ち、厚肉化
の手段として、成形延伸シート厚みよりも大なる
空隙を有し、且つその周囲はクランプでエアタイ
ト可能とした構造で基材両表面より−500mmHg
（ゲージ圧）以上の真空圧例えば−600mmHg（ゲー
ジ圧）、−650mmHg（ゲージ圧）を適用し、且つ雄
金型については50〜60℃に温調された型内発泡を
可能とした雄雌嵌合の成形金型に加熱シートを導
いて、これを成形する際補強の対象を積重ね高さ
に影響を及ぼす側壁部分を除いた範囲、即ち、口
部周辺、底部、及び底部立上り部周辺の一部又は
全部に限定して此の部分を更に高発泡厚肉状とす
べく、金型内を真空雰囲気下に維持することより
達成される最大自由発泡構造とした形状にするこ
とにより、与えられた基材でもつて積重ね高さの
制限範囲内で最高の強度体を有する成形容器を得
るべく成形方法の改良を行つたものである。
この発明は、熱可塑性発泡性樹脂シート又は熱
可塑性発泡性樹脂シートに非発泡熱可塑性樹脂層
を積層した複合発泡性樹脂シートを加熱可塑化し
て真空成形する雄雌嵌合の金型内にて容器を成形
する方法において、容器の側壁部は型内発泡にて
達成される最大自由発泡度肉厚以下として成形品
側壁肉厚寸法を金型表面で規制し、その他の部分
の一部又は全部は型内発泡の最大自由発泡度肉厚
以上となるように雄雌金型の両面から−500mmHg
以上の真空圧を適用することによる両面真空成形
法を内容とする。
可塑性発泡性樹脂シートに非発泡熱可塑性樹脂層
を積層した複合発泡性樹脂シートを加熱可塑化し
て真空成形する雄雌嵌合の金型内にて容器を成形
する方法において、容器の側壁部は型内発泡にて
達成される最大自由発泡度肉厚以下として成形品
側壁肉厚寸法を金型表面で規制し、その他の部分
の一部又は全部は型内発泡の最大自由発泡度肉厚
以上となるように雄雌金型の両面から−500mmHg
以上の真空圧を適用することによる両面真空成形
法を内容とする。
第１図は当発明による金型例について成形品形
状が最終的に達成された状態での概略断面図を示
すものであり、第図は同じくその比較を行う意
味から、従来通常の金型で熱可塑性発泡性樹脂シ
ートに対する型内発泡を伴う成形金型ではある
が、その成形品肉厚寸法は金型両表面で規制を受
ける場合の概略断面図を示している。尚、各々に
は両者の具体的内容の差異を明示すべく、口部周
辺での加熱延伸発泡シートの型内発泡に伴う気泡
形状並びに断面形状の拡大図を示しているが、以
下にこれ等について説明する。
状が最終的に達成された状態での概略断面図を示
すものであり、第図は同じくその比較を行う意
味から、従来通常の金型で熱可塑性発泡性樹脂シ
ートに対する型内発泡を伴う成形金型ではある
が、その成形品肉厚寸法は金型両表面で規制を受
ける場合の概略断面図を示している。尚、各々に
は両者の具体的内容の差異を明示すべく、口部周
辺での加熱延伸発泡シートの型内発泡に伴う気泡
形状並びに断面形状の拡大図を示しているが、以
下にこれ等について説明する。
一般に成形操作そのものは可塑化と軟化、発泡
が行われた加熱シートを成形ステーシヨンに導く
と同時に金型２及び３，２′及び３′でまず延伸成
形を行い、金型口部周辺と発泡シートとの間で型
締めによるエアタイトがなされた状態で真空ポン
プより配管５，５′を介して、金型両表面に通じ
る細孔４，４′より真空圧を適用することから未
だ可塑化状態に保たれている延伸シート１，１′
は独立気泡内ガス圧力と気泡を形成する熱可塑性
樹脂の粘弾性力に起因する張力のバランスの下に
型内発泡を生じ、最終的には金型面２，３，２′，
３′より樹脂温を奪われて、冷却固化されること
から成形形状が達成されるものであり、成形の操
作そのものとしては殊に両者の間で差異を有する
ものではない。
が行われた加熱シートを成形ステーシヨンに導く
と同時に金型２及び３，２′及び３′でまず延伸成
形を行い、金型口部周辺と発泡シートとの間で型
締めによるエアタイトがなされた状態で真空ポン
プより配管５，５′を介して、金型両表面に通じ
る細孔４，４′より真空圧を適用することから未
だ可塑化状態に保たれている延伸シート１，１′
は独立気泡内ガス圧力と気泡を形成する熱可塑性
樹脂の粘弾性力に起因する張力のバランスの下に
型内発泡を生じ、最終的には金型面２，３，２′，
３′より樹脂温を奪われて、冷却固化されること
から成形形状が達成されるものであり、成形の操
作そのものとしては殊に両者の間で差異を有する
ものではない。
しかし乍ら、第図に於いて示されている通
り、熱可塑性発泡性樹脂シートに対する此の場合
の成形法とは、マツチド・モールドと呼称されて
いるもので雄雌両金型の嵌合時、間隙形状が目標
とする成形品断面形状と同一となるべく設計され
ており、その場合の成形品各部の肉厚は型内発泡
にて達成される最大発泡度肉厚以下とすることか
ら、即ち成形品内外面形状とその肉厚寸法は金型
表面で完全に規制を受けるものであるのに対し
て、本発明の方法によるものでは第１図に示す如
く、積重ね高さに影響する側壁部肉厚寸法を除い
た口部周辺及び底部とその周辺については金型の
一方の面からのみしか形状規制を行わない。即
ち、成形品を雄金型に沿つた形状とするか、雌金
型に沿つた形状とするかは、その都度の市場から
の要求によつて定めるとするも延伸シートの両面
に適用する真空圧に圧力調整弁をもつて圧力差を
作用させることから任意の形状が選択し得るもの
であるが、いずれにしろ片面からのみしか形状規
制を行わず此の部分を型内発泡によつて達成され
る最大自由発泡肉厚で成形品を構成することか
ら、口部に於いて発生するタワミ変形強度の補強
を図つたところに大きな特徴を有するものであ
る。
り、熱可塑性発泡性樹脂シートに対する此の場合
の成形法とは、マツチド・モールドと呼称されて
いるもので雄雌両金型の嵌合時、間隙形状が目標
とする成形品断面形状と同一となるべく設計され
ており、その場合の成形品各部の肉厚は型内発泡
にて達成される最大発泡度肉厚以下とすることか
ら、即ち成形品内外面形状とその肉厚寸法は金型
表面で完全に規制を受けるものであるのに対し
て、本発明の方法によるものでは第１図に示す如
く、積重ね高さに影響する側壁部肉厚寸法を除い
た口部周辺及び底部とその周辺については金型の
一方の面からのみしか形状規制を行わない。即
ち、成形品を雄金型に沿つた形状とするか、雌金
型に沿つた形状とするかは、その都度の市場から
の要求によつて定めるとするも延伸シートの両面
に適用する真空圧に圧力調整弁をもつて圧力差を
作用させることから任意の形状が選択し得るもの
であるが、いずれにしろ片面からのみしか形状規
制を行わず此の部分を型内発泡によつて達成され
る最大自由発泡肉厚で成形品を構成することか
ら、口部に於いて発生するタワミ変形強度の補強
を図つたところに大きな特徴を有するものであ
る。
実施例 １
発泡剤としてフレオンを用いたポリスチレンを
基材とする厚み２mm、発泡倍率11.3倍の押出しシ
ートを養生後、炉内温度180℃に設定した遠赤外
線加熱炉で10秒加熱した時の平均発泡厚みは4.2
mmであつた。これを縦横外形寸法160×160mm、絞
り深さ22mm、立上り角度35.5゜、側壁部金型間隙
3.37mm、口部頂辺及び底面部より5.5mm高さ範囲
を自由発泡構造としたミート・トレイ金型で雄型
面真空度−650mmHg（ゲージ圧）、雌型面真空度−
600mmHg（ゲージ圧）を適用して成形したミー
ト・トレイは口部周辺肉厚が4.7mm、側壁部肉厚
3.37mm、底立上り部肉厚4.6mmの内面形状が雄型
金型表面形状と一致するものであり、100枚当り
の積重ね高さは580mm、口部周辺中央に５mmの集
中的変形歪を与えた時の反発性強度390ｇを有す
るものであつた。
基材とする厚み２mm、発泡倍率11.3倍の押出しシ
ートを養生後、炉内温度180℃に設定した遠赤外
線加熱炉で10秒加熱した時の平均発泡厚みは4.2
mmであつた。これを縦横外形寸法160×160mm、絞
り深さ22mm、立上り角度35.5゜、側壁部金型間隙
3.37mm、口部頂辺及び底面部より5.5mm高さ範囲
を自由発泡構造としたミート・トレイ金型で雄型
面真空度−650mmHg（ゲージ圧）、雌型面真空度−
600mmHg（ゲージ圧）を適用して成形したミー
ト・トレイは口部周辺肉厚が4.7mm、側壁部肉厚
3.37mm、底立上り部肉厚4.6mmの内面形状が雄型
金型表面形状と一致するものであり、100枚当り
の積重ね高さは580mm、口部周辺中央に５mmの集
中的変形歪を与えた時の反発性強度390ｇを有す
るものであつた。
これに対して、各部の金型間隙が3.37mmの、成
形品肉厚が内外面両方共、金型表面形状で規制を
受ける従来方式の金型で−600mmHgの真空度を適
用して成形したものは、各部の肉厚が3.37mm、
100枚当りの積重ね高さが580mm、口部周辺に５mm
の集中的変形歪を与えた時の反発性強度は340ｇ
を有するものであつた。
形品肉厚が内外面両方共、金型表面形状で規制を
受ける従来方式の金型で−600mmHgの真空度を適
用して成形したものは、各部の肉厚が3.37mm、
100枚当りの積重ね高さが580mm、口部周辺に５mm
の集中的変形歪を与えた時の反発性強度は340ｇ
を有するものであつた。
実施例 ２
発泡剤としてフレオンを用いたポリスチレンを
基材とする厚み２mm、発泡倍率14倍の押出しシー
トを養生後、炉内温度200℃に設定した遠赤外線
加熱炉で6.5秒加熱した時の平均発泡厚みは3.7mm
であつた。これを縦横外形寸法250×100mm、絞り
深さ15mm、立上り角度35.5゜、側壁部金型間隙3.37
mm、口部頂辺及び底面部より5.8mm高さ範囲を自
由発泡構造としたミート・トレイ金型で雄型面真
空度−650mmHg（ゲージ圧）、雌型面真空度−600
mmHg（ゲージ圧）を適用して成形したミート・ト
レイは口部周辺肉厚が4.5mm、側壁部肉厚3.37mm、
底立上り部肉厚4.8mmの内面形状が雄型金型表面
形状と一致するものであり、100枚当りの積重ね
高さは580mm、口部周辺中央に５mmの集中的変形
歪を与えた時の反発性強度375ｇを有するもので
あつた。
基材とする厚み２mm、発泡倍率14倍の押出しシー
トを養生後、炉内温度200℃に設定した遠赤外線
加熱炉で6.5秒加熱した時の平均発泡厚みは3.7mm
であつた。これを縦横外形寸法250×100mm、絞り
深さ15mm、立上り角度35.5゜、側壁部金型間隙3.37
mm、口部頂辺及び底面部より5.8mm高さ範囲を自
由発泡構造としたミート・トレイ金型で雄型面真
空度−650mmHg（ゲージ圧）、雌型面真空度−600
mmHg（ゲージ圧）を適用して成形したミート・ト
レイは口部周辺肉厚が4.5mm、側壁部肉厚3.37mm、
底立上り部肉厚4.8mmの内面形状が雄型金型表面
形状と一致するものであり、100枚当りの積重ね
高さは580mm、口部周辺中央に５mmの集中的変形
歪を与えた時の反発性強度375ｇを有するもので
あつた。
これに対して、各部の金型間隙が3.37mmの、成
形品肉厚が内外面両方共、金型表面形状で規制を
受ける従来方式の金型で−600mmHg（ゲージ圧）
の真空度を適用して成形したものは、各部の肉厚
が3.37mm、100枚当りの積重ね高さが580mm、口部
周辺に５mmの集中的変形歪を与えた時の反発性強
度は325ｇを有するものであつた。
形品肉厚が内外面両方共、金型表面形状で規制を
受ける従来方式の金型で−600mmHg（ゲージ圧）
の真空度を適用して成形したものは、各部の肉厚
が3.37mm、100枚当りの積重ね高さが580mm、口部
周辺に５mmの集中的変形歪を与えた時の反発性強
度は325ｇを有するものであつた。
第図―１は本発明の成形金型の成形終了時の
状態を示す説明用断面図、第図―２はその成形
容器の口部周辺部の拡大断面図、第図―１は従
来通常の成形金型の成形終了時の状態を示す説明
用断面図、第図―２はその成形容器口部周辺部
の拡大断面図。 １，１′は成形熱可塑性発泡性樹脂シート、２，
３及び２′，３′は金型、４，４′は真空用細孔、
５，６及び５′，６′は真空ポンプよりの配管。
状態を示す説明用断面図、第図―２はその成形
容器の口部周辺部の拡大断面図、第図―１は従
来通常の成形金型の成形終了時の状態を示す説明
用断面図、第図―２はその成形容器口部周辺部
の拡大断面図。 １，１′は成形熱可塑性発泡性樹脂シート、２，
３及び２′，３′は金型、４，４′は真空用細孔、
５，６及び５′，６′は真空ポンプよりの配管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱可塑性発泡性樹脂シート又は熱可塑性発泡
性樹脂シートに非発泡熱可塑性樹脂層を積層した
複合発泡性樹脂シートを加熱可塑化したのち、雄
雌嵌合の金型内にて容器を成形する方法におい
て、容器の側壁部肉厚寸法を型内発泡で達成され
る最大自由発泡肉厚以下となるよう金型表面で規
制し、その他の部分の一部又は全部の厚さを金型
表面で規制せず、型内発泡の最大自由発泡肉厚と
なるように雄雌金型の両面から−500mmHg以上の
真空圧を適用することを特徴とする容器の両面真
空成形法。 ２ 容器側壁部以外のその他の部分が容器の底
部、底部の周辺立上り部分及び又は口部周辺であ
る特許請求の範囲第１項記載の両面真空成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22719784A JPS60192615A (ja) | 1984-10-29 | 1984-10-29 | 容器の両面真空成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22719784A JPS60192615A (ja) | 1984-10-29 | 1984-10-29 | 容器の両面真空成形法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6362078A Division JPS54154472A (en) | 1978-05-26 | 1978-05-26 | Mold for formed vessel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60192615A JPS60192615A (ja) | 1985-10-01 |
| JPS6365491B2 true JPS6365491B2 (ja) | 1988-12-15 |
Family
ID=16857013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22719784A Granted JPS60192615A (ja) | 1984-10-29 | 1984-10-29 | 容器の両面真空成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60192615A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| HU217883B (hu) * | 1994-12-23 | 2000-04-28 | Depron B.V. | Eljárás és berendezés nyitottcellás műanyag habfóliák sík zárt felületének perforálására |
-
1984
- 1984-10-29 JP JP22719784A patent/JPS60192615A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60192615A (ja) | 1985-10-01 |
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