JPS645985B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は水平連続鋳造装置に関する。

従来からの水平連続鋳造設備では、耐火材から
成るタンデイツシユノズルと、水冷されたモール
ドとの間から溶融金属が流出することを防止する
ために、タンデイツシユノズルとモールドとが固
着されて構成されていた。そのためタンデイツシ
ユノズルの水冷モールドと隣接した部分は冷却さ
れ、溶融金属接触部で凝固シエルを形成し、タン
デイツシユノズルに固着してしまう。またタンデ
イツシユノズルを構成する耐火物の気孔に溶融金
属が侵入し、そのまま凝固するため、固着力が増
大する。したがつて鋳造体を引抜くとき、凝固シ
エルが破れていわゆるブレークアウトが生じるこ
とがあつた。

この問題を解決する先行技術では、タンデイツ
シユノズルとモールドとの間に潤滑性に優れた非
孔性の窒化硅素製リングや窒化ボロン製リングが
気密に連結される。この窒化硅素製リングや窒化
ボロン製リングは寿命が短く、かつ高価である。
しかもこれらの材料を使用しても、タンデイツシ
ユノズルと凝固シエルの固着の緩和効果はあるも
のの、モールドチユーブと凝固シエルの固着を完
全に避けることはできないので、特開昭47−
15332に見られるように、間欠引抜きを余儀なく
されている。

このような先行技術の欠点を解決すべく、タン
デイツシユノズルとモールドとの境界付近に、溶
融金属の上部よりも下部で大きい磁束密度を発生
する電磁界発生手段を配置して、溶融金属をその
境界付近で絞るようにした水平連続鋳造設備が提
案されている（特願昭56−94333）。このように溶
融金属を絞ることによつて、タンデイツシユノズ
ルに溶融金属が接触することがなく、前述のよう
に凝固シエルがタンデイツシユノズルに固着する
ことが防止され、連続的な引抜きが可能となる。
またタンデイツシユノズルとモールドとを固着し
なくてもすむので、モールドを振動させることが
可能となり、それによつても凝固シエルのタンデ
イツシユノズルやモールドへの固着が防止され
る。

ところが、タンデイツシユ内の溶融金属の貯留
量は変動するので、タンデイツシユノズルやモー
ルド内の溶融金属の表層部に作用する静圧も変動
する。特に、鋳造終了時やレードル交換時等の非
定常時には、タンデイツシユ内における溶融金属
の液面レベルが大きく変動し、それに応じてタン
デイツシユノズルやモールド内の溶融金属の静圧
が大きく変動する。このような場合に、前記電磁
界発生手段で絞られた溶融金属がモールド内面に
接触する位置は、静圧の変動に応じて移動するこ
とになる。溶融金属のモールド内面への接触位置
が移動すると、モールド内における全冷却帯長さ
が変化する。それに応じて凝固厚さが変化かるの
で、良好な鋳片を得ることができなくなる。また
モールド内においては、溶融金属の下部の方が静
圧が大であるので、電磁界発生手段によつてもモ
ールド内面への溶融金属の接触圧は下部の方が大
となる傾向がある。したがつて溶融金属の下部の
冷却効果が大となり、不均一な冷却によつて良好
な鋳片を得ることができなくなる。このことは、
実開昭52−160615に示されているように、タンデ
イツシユノズルからの溶融金属に中心方向に向け
て、絞りを与える電磁力を発生するようにした先
行技術においてもまた同様である。

他の先行技術は、特開昭53−76130である。こ
の先行技術では、溶融金属の重力補償を行なうた
めにタンデイツシユノズル内の溶融金属に電極を
浸漬し、その溶融金属に長手方向の電流を流し、
鋳片の長手方向に対して直角にかつ水平に磁場を
発生することによつて、鋳片の重力を補償するよ
うに構成される。このような先行技術では、溶融
金属に電極が浸漬されて溶融金属に電流が供給さ
れるので、その保守が面倒である。

本発明の目的は、モールド内面において冷却さ
れて溶融金属の表層部に生じる凝固シエルの厚さ
が、周方向に沿つて均一になるようにした水平連
続鋳造装置を提供することである。

本件第１発明は、タンデイツシユノズルの少な
くともモールド寄りの部分を外囲してその半径方
向に間隔をあけて巻回されて構成され、タンデイ
ツシユノズルとモールドの軸線よりも上方に軸線
を有するように偏心可能に設けられ、交流電力に
よつて励磁され、溶融金属がタンデイツシユノズ
ルとモールドとの境界付近で縮径するように溶融
金属に中心方向に向けて電磁力を作用させるコイ
ルと、 縮径した溶融金属のモールド内面への上下の各
接触開始位置を検出する検出手段と、 前記コイルを上下に移動する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答して、接触開始
位置が溶融金属の上部で下部よりも引抜き方向下
流側になるときコイルを上方に変位するように駆
動手段を制御する制御手段とを含むことを特徴と
する水平連続鋳造装置である。

また本件第２発明は、タンデイツシユノズルの
少なくともモールド寄りの部分を外囲してその半
径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、タン
デイツシユノズルとモの軸線よりも上方に軸線を
有するように偏心可能に設けられ、交流電力によ
つて励磁され、溶融金属がタンデイツシユノズル
とモールドとの境界付近で縮径するように溶融金
属に中心方向に向けて電磁力を作用させるコイル
と、 モールド出口における鋳造体の上下の凝固シエ
ルの厚さを検出する検出手段と、 前記コイルを上下に移動する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答して、凝固シエ
ルの厚さが下部で上部よりも大きいときコイルを
上方に変位するように駆動手段を制御する制御手
段とを含むことを特徴とする水平連続鋳造装置で
ある。

本件第１発明に従えば、コイルはタンデイツシ
ユノズルとモールドとの境界付近で溶融金属を縮
径するようにして上下に移動可能に設けられてい
る。検出手段は、縮径した溶融金属のモールド内
面への上下の接触開始位置を検出する。したがつ
てその接触開始位置が上部で下部よりも引抜き方
向下流側（引抜方向４５の後方、すなわち第２
図、第５図、第７図の右方）になるとき、コイル
を上方に変位する。これによつて溶融金属の下部
には中心方向に向けてさらに大きな電磁力が作用
する。そのため溶融金属がモールド内面に接触す
る接触開始位置を上下にほぼ同一位置、または溶
融金属の下部が上部よりも引抜き方向下流側にな
るように調整することができる。これによつて、
モールド出口における鋳造体の凝固シエルの厚さ
を、上部と下部とでほぼ等しくすることができ
る。

また本件第２発明に従えば、モールド出口にお
ける鋳造体の上下の凝固シエルの厚さを検出し、
凝固シエルの厚さが下部で上部よりも大きいとき
コイルを上方に変位し、これによつて溶融金属の
下部に中心方向に向けてさらに大きな電磁力を作
用させることができ、凝固シエルの厚さを鋳造体
の上部と下部とでほぼ等しくすることができる。

以下、図面によつて本発明の実施例を説明す
る。第１図は本発明の基礎となる構成を示す全体
の系統図である。この水平連続鋳造設備におい
て、タンデイツシユ１にはそのタンデイツシユ１
内の溶融金属の温度を安定させるための加熱装置
２が設けられている。モールド３からの鋳造体４
は、冷却帯５から引抜き装置６によつて引抜か
れ、切断装置７によつて切断されて、インゴツト
９が得られる。このインゴツト９はローラテーブ
ル１０によつて搬送される。

第２図はモールド３付近の拡大断面図である。
タンデイツシユ１は、耐火材１１が内張りされて
おり、溶融金属１２が貯留されている。このタン
デイツシユ１には、取付け金物１３によつて、耐
火材から成るタンデイツシユノズル１４が固着さ
れる。モールド３は、冷却液通路１５を有し、銅
製のモールドチユーブ３３が冷却され、このモー
ルド３の鋳造体４のための通路１６はタンデイツ
シユノズル１４に同軸に連通される。このモール
ド３は、タンデイツシユノズル１４に固着されて
いる。タンデイツシユノズル１４とモールド３と
の境界１７付近には、その境界１７付近を外囲す
るコイルから成り、電源１９からの交流電力によ
つて付勢される電磁界発生手段１８が設けられ
る。この電磁界発生手段１８の電磁界によつて、
境界１７付近を流通する溶融金属１２は、半径方
向内方に縮径されて絞られる。そのため境界１７
付近では、溶融金属１２がタンデイツシユノズル
１４のモールド３寄りの部分に接触することが避
けられる。したがつてタンデイツシユノズル１４
に凝固シエルが固着することが防止され、鋳造体
４を連続的に引抜くことが可能になる。

電磁界発生手段１８は、タンデイツシユノズル
１４と前記境界１７付近を囲む第１コイル２０
と、タンデイツシユノズル１４の少なくともモー
ルド寄りの部分を外囲する第２コイル２１とから
成る。これらの両コイル２０，２１のコイル素線
は、タンデイツシユノズル１４とモールド３の一
部分とを半径方向に間隔をあけて巻回される。各
コイル２０，２１に励磁電流を流すと、溶融金属
１２にはその中心方向に向う電磁力が作用し、そ
れによつて溶融金属１２は境界１７付近で絞られ
ることになる。第１コイル２０はタンデイツシユ
ノズル１４とほぼ同心となるように配置され、第
２コイル２１はその中心位置がタンデイツシユノ
ズル１４の軸線よりも上方に位置するように偏心
して配置される。第１コイル２０はタンデイツシ
ユノズル１４の全周にわたつて溶融金属１２に中
心に向かうほぼ均等の電磁力を与え、第２コイル
２１は下部になる程大なる電磁力を溶融金属１２
の中心に向けて作用させる。タンデイツシユノズ
ル１４内において、溶融金属１２の表層部には下
方になる程大なる静圧が作用するので、上述のよ
うに第２コイル２１によつて下方となる程大とな
る電磁力を作用させることによつて、溶融金属１
２はタンデイツシユノズル１４内面との間隙を周
方向に沿つてほぼ均等にして絞られる。なお、励
磁電流が減少する際には、溶融金属１２には励磁
電流増加時とは逆の誘導電流が流れて負の絞り力
が作用するので、第１コイル２０および第２コイ
ル２１の半径方向内方に前記逆誘導電流を吸収す
る誘導電流吸収板１８′が設けられる。

タンデイツシユノズル１４にはリング状にヘツ
ダ４１が形成される。このヘツダ４１には、タン
デイツシユノズル１４の半径方向内方に向けてノ
ズル４２が形成される。このヘツダ４１には、管
路４３を介して潤滑剤４６が圧送される。ノズル
４２は、溶融金属１２がタンデイツシユノズル１
４から離れる位置４４よりも引抜き方向４５の前
方位置にある。潤滑剤４６は、Cao、SiO₂、
Al₂O₃の粉体を主成分とし、さらに純鉄、Coなど
の電気伝導度の良好な粉体が混入されて成る。こ
のような電気伝導度の良好な粉体が混入された潤
滑剤４６では、その電気伝導度の良好な粉体にタ
ンデイツシユノズル１４およびモールド３の半径
方向内方に向かう電磁力が作用し、これによつて
潤滑剤４６が縮径された溶融金属１２の外周面全
周にわたつて確実に付着する。そのため縮径され
た溶融金属１２が鋳造体通路１６に最初に接触す
る部分との潤滑性が向上される。潤滑剤４６とし
ては、ナタネ油を主成分とし、さらに純鉄、コバ
ルトなどの粉体が混入されて成つてもよい。

このような水平連続鋳造設備において、タンデ
イツシユ１内の溶融金属１２の貯留量が変動する
と、溶融金属１２の縮径部２２がモールド３にお
けるモールドチユーブ３３の内面に接触を開始す
る位置２３が変動する。そうすると、溶融金属１
２がモールドチユーブ３３の内面に接触する距離
ｌが変動し、溶融金属１２の表層部における凝固
シエル２４の凝固厚さが変化して良好な鋳片を得
ることができなくなる。

そこで、接触開始位置２３が所望の位置に維持
されるように、電磁界発生手段１８の電磁力が調
節される。すなわち所望の接触開始位置２３付近
には位置検出手段２５が設けられる。この位置検
出手段２５としては、第３図に示すように、複数
の熱電対２６をモールドチユーブ３３内に軸線方
向に間隔をあけて埋設するようにしてもよい。こ
れらの熱電対２６の補償導線２７は、モールド３
の外壁３ａに固着された栓体２５ａを液密的に貫
通して外方に引き出される。なお、位置検出手段
２５としては、上述の熱電対２６の他に、感温磁
性体を用いてもよく、あるいはγ線を用いて接触
開始位置を検出するようにしてもよい。なお、磁
界力が大きく、接触位置の検出に影響を及ぼす程
であれば、電磁力発生コイルの電源の供給を電流
値が０の位置で極短時間停止し、その間に検出し
てもよい。

位置検出手段２５によつて検出された溶融金属
１２の接触開始位置は、制御手段２８に与えら
れ、制御手段２８は接触開始位置２３が予め設定
したほぼ一定の位置となるように、電源１９から
第２コイル２１に供給される電力を調節する。す
なわち、タンデイツシユ１内の溶融金属１２の貯
留量が比較的大となり、境界１７付近の溶融金属
１２に作用する静圧が大となると、縮径部２２の
直径が仮想線２９で示すように大となる。それに
応じて溶融金属１２がモールドチユーブ３３の内
面に接触を開始する位置は、溶融金属１２の引抜
き方向４５に沿つて所望の接触開始位置２３より
も前方（すなわち引抜き方向４５の上流側、第２
図の左方）位置となる。そこで制御手段２８は、
電源１９からの供給電力を増大して第２コイル２
１による電磁力を大とする。それによつて、増大
した静圧が増大した電磁力によつて補償され、縮
径部２２が第２図の実線で示すように元に戻り、
接触開始位置２３が望ましい位置に保持される。
また、タンデイツシユ１内の溶融金属１２の貯留
量が比較的小となり、境界１７付近の静圧が小と
なると、縮径部２２の直径が第２図の仮想線３０
で示すように小となり、接触開始位置が引抜き方
向４５に沿つて、望ましい接触開始位置２３より
も後方（引抜き方向４５の下流側、第２図の右
方）位置となる。そこで制御手段２８は電源１９
からの供給電力を減小して第２コイル２１による
電磁力を小とする。それによつて縮径部２２が元
に戻り、接触開始位置２３が望ましい位置に保持
される。

このようにして、溶融金属１２のモールドチユ
ーブ３３内面への接触開始位置２３は、予め設定
した一定の位置に保持され、したがつて凝固シエ
ル２４の凝固厚さがほぼ一定値に保たれ、良好な
鋳片を得ることができるようになる。

なお、縮径部２２の直径がほぼ一定となるの
で、溶融金属１２がタンデイツシユノズル１４の
内面から離反し始める位置４４もほぼ一定位置に
維持される。したがつて潤滑剤４６を供給するた
めのノズル４２が溶融金属１２によつて閉塞され
ることがなく、潤滑剤４６を安定して供給するこ
とができる。

上述の構成は、溶融金属１２の接触開始位置に
応じて電源１９から第２コイル２１への供給電力
を制御する例であるが、本発明の一実施例とし
て、モールドチユーブ３３の上下両内面への接触
開始位置を検出し、それらの接触開始位置が軸線
方向な沿う同一の設定位置となるように、第２コ
イル２１からの電磁力を調節するようにしてもよ
い。その場合、第２コイル２１を上下に移動制御
する。

次に第４図、第５図、および第６図を参照しな
がら、第２コイル２１を上下に移動する実施例に
ついて説明する。この実施例では、第２コイル２
１が駆動手段３１によつて上下に移動される。し
かもその移動量は、接触開始位置２３付近のモー
ルドチユーブ３３の上部および下部にそれぞれ設
けられた位置検出手段３４，３５によつて検出さ
れた溶融金属１２の接触開始位置が、モールドチ
ユーブ３３の軸線に沿つてほぼ同一の位置でかつ
予め設定された位置となるように、制御手段３２
によつて制御される。

タンデイツシユノズル１４とモールド３との境
界１７付近の下方には架台３６が固定的に設けら
れる。この架台３６には、タンデイツシユノズル
１４の両側方で上方に延びる支柱３７，３８が立
設され、この支柱３７，３８の上端部には支持台
３９，４０が設けられる。第１コイル２０は、タ
ンデイツシユノズル１４およびモールド３の軸直
角断面矩形の第１収納箱４７内に収納されてお
り、第１収納箱４７は第１冷却箱４８内に固定的
に設けられる。第１収納箱４７内には不活性ガス
が封入もしくは絶縁性の冷却液を循環されてお
り、また第１冷却箱４８内には冷却水が流通す
る。このような第１収納箱４７および第１冷却箱
４８は、第１支持枠４９に一体的に固定される。
第１支持枠４９の両側部には、支持台３９，４０
の上方で外方に突出した突部５０，５１が一体的
に設けられる。これらの突部５０，５１には、下
方に延びて支持台３９，４０の上面に当接するボ
ルト５２，５３がそれぞれ螺合され、支持台３
９，４０には横方向に延びて突部５０，５１の側
部に当接するボルト５４，５５がそれぞれ螺合さ
れる各ボルト５２〜５５の突出量を調節すること
により、第１支持枠４９すなわち第１コイル２０
の上下方向および横方向の位置が任意にかつ固定
的に調節される。

第２コイル２１は、タンデイツシユノズル１４
と第１コイル２０との間で、タンデイツシユノズ
ル１４を外囲する軸直角断面矩形であつて不活性
ガスが封入もしくは絶縁性の冷却液を循環された
第２収納箱５６内に収納される。この第２収納箱
５６は、冷却水が流通する第２冷却箱５７内に固
定的に設けられており、第２収納箱５６および第
２冷却箱５７は第２支持枠５８に一体的に固定さ
れる。第１支持枠４９の両側部には、引抜き方向
４５に沿う両端で内方に延びる案内部材５９，６
０がそれぞれ固定され、第２支持枠５８の両側部
には各案内部材５９，６０に摺動する摺動片６
１，６２がそれぞれ固定される。これらの案内部
材５９，６０および摺動片６１，６２によつて、
第２支持枠５８および第２コイル２１は上下方向
に案内される。

駆動手段３１は、第１揺動片６３，６４と、連
結棒６５と、第２揺動片６６と、油圧シリンダ６
７と、油圧供給手段６８とを備える。第１揺動片
６３，６４は、略Ｌ字状であつて、その一端部に
は引抜き方向４５に沿う軸線まわりに回転自在に
ローラ６９，７０が軸支されており、これらのロ
ーラ６９，７０は第２支持枠５８の下面に当接さ
れる。各第１揺動片６３，６４の屈曲部は、ロー
ラ６９，７０の回転軸線と平行な軸線を有する枢
軸７１，７２によつて枢支されており、これらの
枢軸７１，７２は架台３６上に立設された脚７
３，７４によつて支持される。

連結棒６５は第１支持枠４９の下方において引
抜き方向４５に沿つて延び、その一端部と途中と
には、枢軸７１，７２と平行に延びる軸７５，７
６が連結される。これらの軸７５，７６は第１揺
動片６３，６４の他端部に連結される。第２揺動
片６６は略Ｌ字状であり、その屈曲部は支柱３８
の固定位置に前記枢軸７１，７２と平行なピン７
７で枢支される。第２揺動片６６は一端部は連結
棒６５の他端部に、前記ピン７７と平行なピン７
８を介して連結される。

油圧シリンダ６７は上下方向に延びる軸線を有
して支柱３８に支持されており、そのピストン棒
７９の先端部は前記ピン７８と平行なピン８０を
介して第２揺動片６６の他端部に連結される。

このような駆動手段３１において、油圧シリン
ダ６７を伸縮駆動すると、第２揺動片６６がピン
７７のまわりに矢符８１で示すように揺動するの
に応じて連結棒６５が矢符８２で示すように軸線
方向に往復変位し、それによつて第１揺動片６
３，６４が枢軸７１，７２のまわりに矢符８３で
示すように揺動する。したがつて第２支持枠５８
および第２コイル２１はローラ６９，７０によつ
て上下に移動される。なお、第２支持枠５８の上
部における上面と、第１冷却箱４８の上部におけ
る下面との間には、ばね８４が介在されおり、第
２支持枠５８がばね８４のばね力によつて下方に
向けて付勢されている。

位置検出手段３４，３５は、第７図に示すよう
に、モールドチユーブ３３のタンデイツシユノズ
ル１４寄りの端部における上部内面および下部内
面への溶融金属の接触開始位置を検出すべく設け
られる。これらの位置検出手段３４，３５は、た
とえば第１図〜第３図の構成における位置検出手
段２５と同様に、複数の熱電対８５，８６をモー
ルドチユーブ３３に軸線方向に間隔をあけて埋込
んで成る。このような位置検出手段３４，３５に
よつて検出された溶融金属１２の上部および下部
における接触開始位置は制御手段３２に与えられ
る。

第８図は制御手段３２の構成を示すブロツク図
である。位置検出手段３４，３５からの信号は制
御手段３２の演算部８７を介して比較器８８に与
えられる。比較器８８には設定器８９からの信号
が入力されており、比較器８８は演算部８７およ
び設定器８９からの両信号電圧の差に応じた信号
を制御部９０に与える。制御部９０は比較器８８
からの信号に応じて油圧供給手段６８を制御す
る。このような制御手段３２により、モールドチ
ユーブ３３の内面への溶融金属１２の接触開始位
置が上部および下部で軸線方向に沿う同一位置で
しかも予め設定した位置となるように、駆動手段
３１による第２コイル２１の上下方向位置が制御
される。すなわち接触開始位置が位置検出手段３
４によつて検出される上部で、もう１つの位置検
出手段３５によつて検出される下部よりも引抜き
方向４５下流側（第７図の右方）になるとき、第
２コイル２１が上方に変位される。そのため、溶
融金属１２の下部に中心方向の大きな電磁力が作
用し、上述のように接触開始位置が上下で同一位
置となるように、または後述の第９図のように上
部１６７で下部１６６よりも引抜き方向４５上流
側（第９図の左方）になるようにされる。

上述のごとくモールドチユーブ３３の内面への
溶融金属１２の接触開始位置が上部および下部で
設定された同一の位置に保持されると、溶融金属
１２の両側部も必然的に同一位置となる。したが
つて溶融金属１２はモールドチユーブ３３の内面
全周にわたつて軸線方向に沿う同一の設定位置で
モールドチユーブ３３の内面に接触を開始するこ
とになる。それによつて、モールドチユーブ３３
内における冷却帯の長さが溶融金属の全周にわた
つて均等になり、凝固厚さが全周にわたつて均一
となるので良好な鋳片を得ることができる。

本発明の他の実施例として第７図に示すごとく
モールド３の出口において、溶融金属１２の上下
表層部における凝固シエルの厚さを測定する凝固
厚み計９１，９２を設けてもよい。これらの凝固
厚み計９１，９２による検出値は、第８図で示す
ように、制御手段３２の演算部９３を介して比較
器８８に与えられる。このようにすれば、モール
ド３の出口における凝固シエルの厚さが駆動手段
３１の制御にフイードバツクされることになり、
より精密な制御が可能となる。なお、凝固厚み計
９１，９２に代えて、輻射表面温度計であつても
よい。すなわち凝固シエルの厚さが下部で上部よ
り大きいとき、第２コイル２１を上方に変位す
る。そのため溶融金属１２の下部に中心方向の大
きな電磁力が作用し、前記接触開始位置を引抜き
方向下流側に移動することができ、あるいは、溶
融金属１２の下部のモールドチユーブ３３内面と
の接触圧を小さくすることができる。こうして凝
固シエルの厚さを、モールド３の出口において上
部と下部とで等しくすることができる。

本発明のさらに他の実施例として、第４図〜第
８図の実施例において第１コイル２０を省略して
もよい。

本発明の他の実施例として、電磁界発生手段を
引抜き方向４５に沿つて移動することができるよ
うにしてもよい。これによつて溶融金属１２の接
触開始位置を変化させ、冷却条件を変化させるこ
とができる。

本発明のさらに他の実施例として、第９図に簡
略化して示すように、モールドチユーブ３３の下
部における接触開始位置１６６を、上部における
接触開始位置１６７よりも引抜き方向４５に沿う
前方位置に制御するようにしてもよい。こうすれ
ば溶融金属１２のモールドチユーブ３３との接触
長さが上下で異なり、下部の接触長さが小となる
が、溶融金属１２の下部の方がモールドチユーブ
３３への接触圧が大である。そのため、接触長さ
が比較的短くても冷却条件は上部と均等になり、
したがつて溶融金属１２の全周にわたつて凝固厚
さを均一にすることができる。

本発明の他の実施例として、各油圧シリンダ６
７は、空気圧シリンダであつてもよく、またモー
タであつてもよい。また上述の各実施例では、タ
ンデイツシユノズル１４およびモールド３の軸直
角断面が矩形である場合を示したが、タンデイツ
シユノズル１４およびモールド３の軸直角断面は
円形であつてもよい。タンデイツシユノズル１４
とモールド３との各内面は面一であつてもよく、
面一でなくてもよい。

上述のごとく本件第１発明によれば、溶融金属
のモールドへの接触開始位置が予め設定した位置
となるようにコイルが上下に変位されるので、溶
融金属の重力補償を確実に行なうことができるよ
うになり、溶融金属の表層部に作用する静圧の変
動に拘らず、常に安定した冷却条件で冷却を達成
することができ、良好な鋳片を得ることができ
る。また、タンデイツシユノズルから溶融金属が
離反する位置も設定位置に保持されるので、潤滑
剤を安定的に供給することもできる。

また本件第２発明によれば、モールド出口にお
ける鋳造体の上下の凝固シエルの厚さをほぼ等し
くすることができ、これによつて溶融金属の全周
にわたつて凝固厚さを均一にすることができる。
このようにして常に安定した冷却条件で冷却を達
成することができ、良好な鋳片を得ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基礎となる構成を示す全体の
系統図、第２図はモールド３付近の拡大断面図、
第３図は位置検出手段２５付近を示す拡大断面
図、第４図は本発明の一実施例の断面図、第５図
は第４図の切断面線−から見た断面図、第６
図は第４図の切断面線−から見た断面図、第
７図は第４図のモールド３付近の拡大断面図、第
８図は制御手段３２の構成を示すブロツク図、第
９図は本発明の他の実施例の簡略化した断面図で
ある。 ３……モールド、１２……溶融金属、１４……
タンデイツシユノズル、１７……境界、１８……
電磁界発生手段、１９……電源、２０……第１コ
イル、２１……第２コイル、２３……接触開始位
置、２４……凝固シエル、２５，３４，３５……
位置検出手段、２８，３２……制御手段、３１…
…駆動手段、４５……引抜き方向、６７……油圧
シリンダ、９１，９２……凝固厚み計。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ タンデイツシユノズルの少なくともモールド
   寄りの部分を外囲してその半径方向に間隔をあけ
   て巻回されて構成され、タンデイツシユノズルと
   モールドの軸線よりも上方に軸線を有するように
   偏心可能に設けられ、交流電力によつて励磁さ
   れ、溶融金属がタンデイツシユノズルとモールド
   との境界付近で縮径するように溶融金属に中心方
   向に向けて電磁力を作用させるコイルと、 縮径した溶融金属のモールド内面への上下の各
   接触開始位置を検出する検出手段と、 前記コイルを上下に移動する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答して、接触開始
   位置が溶融金属の上部で下部よりも引抜き方向下
   流側になるときコイルを上方に変位するように駆
   動手段を制御する制御手段とを含むことを特徴と
   する水平連続鋳造装置。 ２ タンデイツシユノズルの少なくともモールド
   寄りの部分を外囲してその半径方向に間隔をあけ
   て巻回されて構成され、タンデイツシユノズルと
   モールドの軸線よりも上方に軸線を有するように
   偏心可能に設けられ、交流電力によつて励磁さ
   れ、溶融金属がタンデイツシユノズルとモールド
   との境界付近で縮径するように溶融金属に中心方
   向に向けて電磁力を作用させるコイルと、 モールド出口における鋳造体の上下の凝固シエ
   ルの厚さを検出する検出手段と、 前記コイルを上下に移動する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答して、凝固シエ
   ルの厚さが下部で上部よりも大きいときコイルを
   上方に変位するように駆動手段を制御する制御手
   段とを含むことを特徴とする水平連続鋳造装置。