JPH05187B2 - - Google Patents
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- JPH05187B2 JPH05187B2 JP58079095A JP7909583A JPH05187B2 JP H05187 B2 JPH05187 B2 JP H05187B2 JP 58079095 A JP58079095 A JP 58079095A JP 7909583 A JP7909583 A JP 7909583A JP H05187 B2 JPH05187 B2 JP H05187B2
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- JP
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- resin
- grindstone
- porous
- urea
- grinding
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
- B24D3/28—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、ポリビニールアルコール（PVA）
のアセタール化樹脂を主体とする結合剤により結
合された多孔質砥石の改良に関する。 ［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］ PVAのアセタール化樹脂を結合剤とした多孔
質砥石は弾性に富みラツピング性は良好である。
しかし、切削性が悪く、条件によつては砥石の摩
耗も大となる。また水により著しく機械的強度が
低下するため水溶性切削液を使用できない欠点が
あつた。 この欠点を補う方法として水溶性の熱硬化性樹
脂の初期縮合物をあらかじめPVAに混合してア
セタール化反応を行なうことが公知である。この
方法により砥石の耐水性は向上するが、高硬度の
被削材に対しては依然として切削性が悪く、熱硬
化性樹脂の混合率を上げると研削中に金属被削材
の溶着（目つまり）が発生するため切削性を向上
させることはできない。従つてラツピング性と切
削性の両方を満足させるためには一般にPVA樹
脂と水溶性熱硬化性樹脂の初期縮合物との混合物
を熱硬化させて得られる樹脂を結合剤とする砥石
に、さらに水溶性の尿素樹脂あるいはメラミン樹
脂を含浸させ、加熱硬化させ、結合剤表層を尿素
樹脂かメラミン樹脂で被覆することであつた。 しかし、この方法の最大の難点は尿素樹脂、メ
ラミン樹脂又はフエノール樹脂を多孔質砥石内に
均一にムラなく含浸することが実際上不可能で結
合度にバラツキが生じるばかりか、熱処理中に部
分的に硬化現象が進行し、クラツク発生又は割れ
ることが多かつた。 本発明はこれらの問題を解消してラツピング性
を保持しつつ切削性を増加させた高強度の樹脂含
浸多孔質砥石を提供することを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ 即ち、本発明は、 (a) メラミン樹脂液および／又は尿素樹脂液と (b) 液状フエノール樹脂、及び (c) 縮合用触媒からなる含浸溶液を、成形固結し
た弾性を有する多孔質基材砥石に含浸し、乾燥
後加熱により反応させて成る樹脂含浸多孔質可
撓性砥石によつて上記目的を達成する。 即ち、本発明の上記樹脂含浸多孔質可撓性砥石
は、従来互いに並立困難とされていたラツピング
性（即ち可撓性に基づく）及び切削性を兼備え
た、優れた仕上用の砥石を提供する。 ［好適な実施態様及び作用］ 本発明で用いる含浸溶液の成分は各々個別には
公知の物質であるが、従来試みられてきたメラミ
ン樹脂、尿素樹脂またはフエノール樹脂の単独系
による含浸ではどうしても解決できなかつた不均
一被着、硬化のムラ、割れの発生といつた問題が
メラミン樹脂／フエノール樹脂、尿素樹脂／フエ
ノール樹脂又は三者の併用という場合には液成分
の分離が発生せずに均一含浸が可能となり、かつ
含浸溶液の乾燥後の柔軟性にもすぐれ、熱処理中
の割れをも解決するという顕著な効果がある。 本発明のメラミン樹脂はメラミンとアルデヒド
類の初期縮合物又はその誘導体であり、各種メチ
ロールメラミンとその縮合物、それらのアルキル
化物が含まれる。尿素樹脂は尿素とアルデヒド類
の初期縮合物およびその誘導体であり、たとえ
ば、モノメチロール尿素、ジメチロール尿素、メ
チロールエチレン尿素、メチロールトリアミン、
ジメチロールジハイドロオキシエチレン尿素、テ
トラメチロールアセチレンジ尿素、ジメチロール
ウロン、ジメチロールプロピレン尿素及びこれら
のアルキル化化合物等を包含する。 液状のフエノール樹脂とは、フエノール、キシ
レノール、クレゾール、レゾルシン等の各種フエ
ノールとホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、
クロトンアルデヒド、ベンズアルデヒド、フルフ
ラール等の各種アルデヒドとの低分子縮合物とそ
の誘導体であつて、通常の含浸処理温度におい
て、液状であるものを意味する。誘導体は例えば
無水フタル酸でエステル化したアルキツド変性樹
脂、炭化水素変性樹脂、エポキシ変性樹脂、フエ
ノールエーテル変性樹脂等を指す。 これらの樹脂はいずれも低分子量で液状のもの
が望ましいが、エマルジヨン（樹脂分約80重量％
のものが好適）であつても良い。また粉末状のも
のをアルコール等の溶液にしたもの（樹脂分約40
〜約60重量％のものが好適）を使用してもさしつ
かえない。 各々の合成樹脂液の重量比は(a)／(b)が10／１〜
１／10であり、上記(a)／(b)配合比以外では十分均
一な含浸が得られない。上記配合比の範囲内であ
れば目的とする製品の要求に従つて変えることが
できる。例えば、比較的固い結合度砥石による研
削作業が要求される時はメラミン樹脂あるいは尿
素樹脂の量を多く、逆に弾性とラツピング性を特
に重視する場合にはフエノール樹脂を多く使用
し、この時の配合比は(a)／(b)が１〜10／１が好ま
しい。 耐水性はいずれの場合においても、均一な含浸
を行うことにより、大きく改善される。 フエノール樹脂を配合したメラミン樹脂の含浸
溶液は、メラミン樹脂単味の場合よりも可撓性が
増大し、熟成中の割れが著しく減少する。同様な
ことが、尿素樹脂を用いる場合にも言える。 含浸目的のため、含浸溶液の粘度は、含浸に可
能な低粘度に保持され、必要な場合希釈等の方法
で粘度調節される。この含浸溶液の濃度は各(a)液
（メラミン樹脂液、尿素樹脂液、又はこれらの混
合液）又は(b)液（液状フエノール樹脂）自体の濃
度により、又は(a)(b)液を混合後適宜希釈すること
により、調節することができる。 この前記希釈剤或は樹脂(a)（メラミン樹脂、尿
素樹脂、又はこれらの混合液）又は樹脂(b)（液状
フエノール樹脂）の溶媒として適当な溶液は、樹
脂を溶解させ得るもので、溶液の粘性を低下させ
40〜100℃の温度で蒸発可能なものであり、基材
砥石の成分に対して反応しないものを用いること
が好ましい。 含浸量は目的に応じて定められるが一般に、多
孔質基材砥石の樹脂結合剤に対し１〜５倍（重
量）に相当するが好ましいのは１〜２倍の範囲と
なる。 縮合用触媒は、公知のものであり、酸、アルカ
リ、あるいはそれらの無機塩類が用いられる。例
えば、塩酸、硫酸、リン酸、パラトルエンスルホ
ン酸、水酸化ナトリウム、塩化アンモニウム、塩
化マグネシウム等が使われる。 固結成形された砥石はこの含浸溶液に浸漬保持
され、その後所定温度に加熱して加熱反応処理さ
れる。含浸液から取り出された砥石は通例40℃〜
100℃の温度で乾燥し、含浸液は砥石の多孔質を
成す結合剤表層にゲル化して固着される。加熱硬
化は40℃〜200℃で行われる。この加熱反応処理
温度は素材の砥石の種類、サイズ、使用する樹脂
の種類と成分比によつて選択される。 一般的には150〜180℃の高温時には、凡そ５〜
10時間、100〜130℃の比較的低温時には凡そ12〜
15時間で加熱処理が可能である。これらの処理は
加圧下で行うこともできる。 なお、本発明の樹脂含浸溶液は弾性を有する多
孔性砥石に適応するが例えばPVAに水溶性の熱
硬化性樹脂の初期縮合物を混合し、アセタール化
反応、特に好ましくはホルマール化反応を行なわ
せて得られる砥石に対して特によく適応する。そ
の他PVAのアセタール化樹脂を主体とする結合
剤を用いた多孔質砥石、一般の多孔性レジノイド
砥石にも適用できる。目的とする製品の要求に従
つてこれら前記の基材砥石の砥粒に＃320〜＃400
以下の微粒を用いると、ラツピング性が最大限に
発揮される。 ［発明の効果］ 本発明の樹脂含浸溶液により含浸を行つた弾性
を有する砥石は熱処理中に割れることもなく最終
製品は、強度、耐水性が著しく向上し、研削性、
耐摩耗性も改良される。しかもラツピング性はな
お相当のレベルを保持している。 本発明の樹脂含浸溶液を弾性を有する多孔性砥
石に対して含浸処理することにより、ラツピング
特製を備え、且つ所定の研削性を備えた砥石が得
られ一般研削作業はもとより砥石を使用したラツ
プ盤での作業等広いバリエーシヨン範囲に対応し
た砥石が得られるという利点が存する。 以下に実施例を示す。 実施例 １ 砥材GC＃1000 10KgにPVA樹脂（重合度500）
1500ｇに水溶性の熱硬化性樹脂1200ｇを混合した
ものを用いホルマール化反応を従来法に従い行つ
て硬化させ、弾性を有する多孔質基材砥石（出来
上り外径305×厚さ20×穴径152.4mm）を所定数得
た。 含浸溶液としてメラミン樹脂（樹脂分80重量
％）30重量％と水溶性フエノール樹脂（樹脂分60
重量％）70重量％とを混合し、全濃度50重量％の
水溶液とし、これに縮合触媒として0.5重量％の
パラトルエンスルホン酸水溶液（濃度10％）を加
えたものを別途調製した。この含浸溶液に前記基
材砥石を浸漬し、取出した後60℃にて乾燥後150
℃×７時間加熱して、含浸処理多孔質砥石を得
た。 この砥石について、下記の研削条件にて研削テ
ストを行い、その結果を第１表に示す。処理前の
ものと比較して砥石損耗量は0.7倍に、研削量３
倍、研削比４倍となつた。
のアセタール化樹脂を主体とする結合剤により結
合された多孔質砥石の改良に関する。 ［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］ PVAのアセタール化樹脂を結合剤とした多孔
質砥石は弾性に富みラツピング性は良好である。
しかし、切削性が悪く、条件によつては砥石の摩
耗も大となる。また水により著しく機械的強度が
低下するため水溶性切削液を使用できない欠点が
あつた。 この欠点を補う方法として水溶性の熱硬化性樹
脂の初期縮合物をあらかじめPVAに混合してア
セタール化反応を行なうことが公知である。この
方法により砥石の耐水性は向上するが、高硬度の
被削材に対しては依然として切削性が悪く、熱硬
化性樹脂の混合率を上げると研削中に金属被削材
の溶着（目つまり）が発生するため切削性を向上
させることはできない。従つてラツピング性と切
削性の両方を満足させるためには一般にPVA樹
脂と水溶性熱硬化性樹脂の初期縮合物との混合物
を熱硬化させて得られる樹脂を結合剤とする砥石
に、さらに水溶性の尿素樹脂あるいはメラミン樹
脂を含浸させ、加熱硬化させ、結合剤表層を尿素
樹脂かメラミン樹脂で被覆することであつた。 しかし、この方法の最大の難点は尿素樹脂、メ
ラミン樹脂又はフエノール樹脂を多孔質砥石内に
均一にムラなく含浸することが実際上不可能で結
合度にバラツキが生じるばかりか、熱処理中に部
分的に硬化現象が進行し、クラツク発生又は割れ
ることが多かつた。 本発明はこれらの問題を解消してラツピング性
を保持しつつ切削性を増加させた高強度の樹脂含
浸多孔質砥石を提供することを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ 即ち、本発明は、 (a) メラミン樹脂液および／又は尿素樹脂液と (b) 液状フエノール樹脂、及び (c) 縮合用触媒からなる含浸溶液を、成形固結し
た弾性を有する多孔質基材砥石に含浸し、乾燥
後加熱により反応させて成る樹脂含浸多孔質可
撓性砥石によつて上記目的を達成する。 即ち、本発明の上記樹脂含浸多孔質可撓性砥石
は、従来互いに並立困難とされていたラツピング
性（即ち可撓性に基づく）及び切削性を兼備え
た、優れた仕上用の砥石を提供する。 ［好適な実施態様及び作用］ 本発明で用いる含浸溶液の成分は各々個別には
公知の物質であるが、従来試みられてきたメラミ
ン樹脂、尿素樹脂またはフエノール樹脂の単独系
による含浸ではどうしても解決できなかつた不均
一被着、硬化のムラ、割れの発生といつた問題が
メラミン樹脂／フエノール樹脂、尿素樹脂／フエ
ノール樹脂又は三者の併用という場合には液成分
の分離が発生せずに均一含浸が可能となり、かつ
含浸溶液の乾燥後の柔軟性にもすぐれ、熱処理中
の割れをも解決するという顕著な効果がある。 本発明のメラミン樹脂はメラミンとアルデヒド
類の初期縮合物又はその誘導体であり、各種メチ
ロールメラミンとその縮合物、それらのアルキル
化物が含まれる。尿素樹脂は尿素とアルデヒド類
の初期縮合物およびその誘導体であり、たとえ
ば、モノメチロール尿素、ジメチロール尿素、メ
チロールエチレン尿素、メチロールトリアミン、
ジメチロールジハイドロオキシエチレン尿素、テ
トラメチロールアセチレンジ尿素、ジメチロール
ウロン、ジメチロールプロピレン尿素及びこれら
のアルキル化化合物等を包含する。 液状のフエノール樹脂とは、フエノール、キシ
レノール、クレゾール、レゾルシン等の各種フエ
ノールとホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、
クロトンアルデヒド、ベンズアルデヒド、フルフ
ラール等の各種アルデヒドとの低分子縮合物とそ
の誘導体であつて、通常の含浸処理温度におい
て、液状であるものを意味する。誘導体は例えば
無水フタル酸でエステル化したアルキツド変性樹
脂、炭化水素変性樹脂、エポキシ変性樹脂、フエ
ノールエーテル変性樹脂等を指す。 これらの樹脂はいずれも低分子量で液状のもの
が望ましいが、エマルジヨン（樹脂分約80重量％
のものが好適）であつても良い。また粉末状のも
のをアルコール等の溶液にしたもの（樹脂分約40
〜約60重量％のものが好適）を使用してもさしつ
かえない。 各々の合成樹脂液の重量比は(a)／(b)が10／１〜
１／10であり、上記(a)／(b)配合比以外では十分均
一な含浸が得られない。上記配合比の範囲内であ
れば目的とする製品の要求に従つて変えることが
できる。例えば、比較的固い結合度砥石による研
削作業が要求される時はメラミン樹脂あるいは尿
素樹脂の量を多く、逆に弾性とラツピング性を特
に重視する場合にはフエノール樹脂を多く使用
し、この時の配合比は(a)／(b)が１〜10／１が好ま
しい。 耐水性はいずれの場合においても、均一な含浸
を行うことにより、大きく改善される。 フエノール樹脂を配合したメラミン樹脂の含浸
溶液は、メラミン樹脂単味の場合よりも可撓性が
増大し、熟成中の割れが著しく減少する。同様な
ことが、尿素樹脂を用いる場合にも言える。 含浸目的のため、含浸溶液の粘度は、含浸に可
能な低粘度に保持され、必要な場合希釈等の方法
で粘度調節される。この含浸溶液の濃度は各(a)液
（メラミン樹脂液、尿素樹脂液、又はこれらの混
合液）又は(b)液（液状フエノール樹脂）自体の濃
度により、又は(a)(b)液を混合後適宜希釈すること
により、調節することができる。 この前記希釈剤或は樹脂(a)（メラミン樹脂、尿
素樹脂、又はこれらの混合液）又は樹脂(b)（液状
フエノール樹脂）の溶媒として適当な溶液は、樹
脂を溶解させ得るもので、溶液の粘性を低下させ
40〜100℃の温度で蒸発可能なものであり、基材
砥石の成分に対して反応しないものを用いること
が好ましい。 含浸量は目的に応じて定められるが一般に、多
孔質基材砥石の樹脂結合剤に対し１〜５倍（重
量）に相当するが好ましいのは１〜２倍の範囲と
なる。 縮合用触媒は、公知のものであり、酸、アルカ
リ、あるいはそれらの無機塩類が用いられる。例
えば、塩酸、硫酸、リン酸、パラトルエンスルホ
ン酸、水酸化ナトリウム、塩化アンモニウム、塩
化マグネシウム等が使われる。 固結成形された砥石はこの含浸溶液に浸漬保持
され、その後所定温度に加熱して加熱反応処理さ
れる。含浸液から取り出された砥石は通例40℃〜
100℃の温度で乾燥し、含浸液は砥石の多孔質を
成す結合剤表層にゲル化して固着される。加熱硬
化は40℃〜200℃で行われる。この加熱反応処理
温度は素材の砥石の種類、サイズ、使用する樹脂
の種類と成分比によつて選択される。 一般的には150〜180℃の高温時には、凡そ５〜
10時間、100〜130℃の比較的低温時には凡そ12〜
15時間で加熱処理が可能である。これらの処理は
加圧下で行うこともできる。 なお、本発明の樹脂含浸溶液は弾性を有する多
孔性砥石に適応するが例えばPVAに水溶性の熱
硬化性樹脂の初期縮合物を混合し、アセタール化
反応、特に好ましくはホルマール化反応を行なわ
せて得られる砥石に対して特によく適応する。そ
の他PVAのアセタール化樹脂を主体とする結合
剤を用いた多孔質砥石、一般の多孔性レジノイド
砥石にも適用できる。目的とする製品の要求に従
つてこれら前記の基材砥石の砥粒に＃320〜＃400
以下の微粒を用いると、ラツピング性が最大限に
発揮される。 ［発明の効果］ 本発明の樹脂含浸溶液により含浸を行つた弾性
を有する砥石は熱処理中に割れることもなく最終
製品は、強度、耐水性が著しく向上し、研削性、
耐摩耗性も改良される。しかもラツピング性はな
お相当のレベルを保持している。 本発明の樹脂含浸溶液を弾性を有する多孔性砥
石に対して含浸処理することにより、ラツピング
特製を備え、且つ所定の研削性を備えた砥石が得
られ一般研削作業はもとより砥石を使用したラツ
プ盤での作業等広いバリエーシヨン範囲に対応し
た砥石が得られるという利点が存する。 以下に実施例を示す。 実施例 １ 砥材GC＃1000 10KgにPVA樹脂（重合度500）
1500ｇに水溶性の熱硬化性樹脂1200ｇを混合した
ものを用いホルマール化反応を従来法に従い行つ
て硬化させ、弾性を有する多孔質基材砥石（出来
上り外径305×厚さ20×穴径152.4mm）を所定数得
た。 含浸溶液としてメラミン樹脂（樹脂分80重量
％）30重量％と水溶性フエノール樹脂（樹脂分60
重量％）70重量％とを混合し、全濃度50重量％の
水溶液とし、これに縮合触媒として0.5重量％の
パラトルエンスルホン酸水溶液（濃度10％）を加
えたものを別途調製した。この含浸溶液に前記基
材砥石を浸漬し、取出した後60℃にて乾燥後150
℃×７時間加熱して、含浸処理多孔質砥石を得
た。 この砥石について、下記の研削条件にて研削テ
ストを行い、その結果を第１表に示す。処理前の
ものと比較して砥石損耗量は0.7倍に、研削量３
倍、研削比４倍となつた。
【表】
(注) 但し研削比は研削量と減耗した砥石
体積との比
研削条件 (1) 研削方法 円筒プランジ (2) 砥石寸法 外径305×厚さ40×穴径152.4mm (3) 被削材 S45（生材）60φ×501mm (4) 砥石研削幅 20mm (5) 研削液 水溶性研削液W2 (6) 砥石使用周速 2000ｍ／min (7) ワーク回転数 250ｍ／min (8) 切込速度 1.2μｍ／rev (9) スパークアウト時間 20sec
体積との比
研削条件 (1) 研削方法 円筒プランジ (2) 砥石寸法 外径305×厚さ40×穴径152.4mm (3) 被削材 S45（生材）60φ×501mm (4) 砥石研削幅 20mm (5) 研削液 水溶性研削液W2 (6) 砥石使用周速 2000ｍ／min (7) ワーク回転数 250ｍ／min (8) 切込速度 1.2μｍ／rev (9) スパークアウト時間 20sec
【表】
比較例 １
実施例１と同一のフエノール樹脂を用い、全濃
度50重量％の含浸溶液として、実施例１で得た基
材砥石に含浸し、180℃×５時間加熱硬化処理し
て、比較例１の砥石を得た。その結果を第１表及
び第２表に示す。含浸ムラが著しく、部分的に極
めて硬い部分があり、不均一で、研削時にスクラ
ツチが発生した。 比較例 ２ 実施例１と同一のメラミン樹脂を用い、全濃度
50重量％の含浸溶液とし、加熱処理を150℃×10
時間としその他比較例１と同様にして比較例２の
含浸処理砥石を得た。その結果を第２表に示す。
熟成工程中に多数の割れクラツクを生じ不良であ
つた。 実施例 ２ 尿素樹脂（尿素−メラミン−ホルマリン初期縮
合物、有効成分25％ PH7.0〜8.0）30重量％、残
部フエノール樹脂（実施例１と同じ）から成り、
同じ縮合触媒を加えた含浸溶液（全濃度40重量
％）を調製し、その後実施例１と同様に基材砥石
に含浸させ乾燥後150℃×８時間加熱反応処理し
た。この砥石についてテストを行い第２表にその
結果を示すが良好であつた。 比較例 ３ 尿素樹脂単味（実施例２と同じもの濃度５％）
の含浸溶液を用いその他は実施例２と同様にして
含浸処理した所、熟成処理中に全てに割れクラツ
クが生じ、砥石として使用できなかつた。（第２
表参照） 実施例 ３ 実施例１、２に用いたメラミン樹脂、尿素樹
脂、フエノール樹脂を用い、実施例１、２の含浸
溶液を１：１（重量比）に混合して含浸溶液とし、
その他実施例１と同様にして含浸処理し、170℃
×６時間加熱処理して、砥石を得た。その結果を
第２表に示す。
度50重量％の含浸溶液として、実施例１で得た基
材砥石に含浸し、180℃×５時間加熱硬化処理し
て、比較例１の砥石を得た。その結果を第１表及
び第２表に示す。含浸ムラが著しく、部分的に極
めて硬い部分があり、不均一で、研削時にスクラ
ツチが発生した。 比較例 ２ 実施例１と同一のメラミン樹脂を用い、全濃度
50重量％の含浸溶液とし、加熱処理を150℃×10
時間としその他比較例１と同様にして比較例２の
含浸処理砥石を得た。その結果を第２表に示す。
熟成工程中に多数の割れクラツクを生じ不良であ
つた。 実施例 ２ 尿素樹脂（尿素−メラミン−ホルマリン初期縮
合物、有効成分25％ PH7.0〜8.0）30重量％、残
部フエノール樹脂（実施例１と同じ）から成り、
同じ縮合触媒を加えた含浸溶液（全濃度40重量
％）を調製し、その後実施例１と同様に基材砥石
に含浸させ乾燥後150℃×８時間加熱反応処理し
た。この砥石についてテストを行い第２表にその
結果を示すが良好であつた。 比較例 ３ 尿素樹脂単味（実施例２と同じもの濃度５％）
の含浸溶液を用いその他は実施例２と同様にして
含浸処理した所、熟成処理中に全てに割れクラツ
クが生じ、砥石として使用できなかつた。（第２
表参照） 実施例 ３ 実施例１、２に用いたメラミン樹脂、尿素樹
脂、フエノール樹脂を用い、実施例１、２の含浸
溶液を１：１（重量比）に混合して含浸溶液とし、
その他実施例１と同様にして含浸処理し、170℃
×６時間加熱処理して、砥石を得た。その結果を
第２表に示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ (a) メラミン樹脂液および／又は尿素樹脂液
と (b) 液状フエノール樹脂、及び (c) 縮合用触媒からなる含浸溶液を、成形固結
した弾性を有する多孔質基材砥石に含浸し、
乾燥後加熱により反応させて成る樹脂含浸多
孔質可撓性砥石。 ２ 前記弾性を有する多孔質基材砥石は、ポリビ
ニールアルコールのアセタール化樹脂を主体とす
る結合剤で結合された多孔質砥石である特許請求
の範囲第１項記載の多孔質砥石。 ３ 前記結合剤はポリビニールアルコール樹脂に
水溶性の熱硬化性樹脂の初期縮合物を混合し縮合
させて成る特許請求の範囲第２項記載の多孔質砥
石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7909583A JPS59205268A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 樹脂含浸多孔質砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7909583A JPS59205268A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 樹脂含浸多孔質砥石 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3358123A Division JP2529149B2 (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 多孔質砥石用樹脂含浸溶液 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59205268A JPS59205268A (ja) | 1984-11-20 |
| JPH05187B2 true JPH05187B2 (ja) | 1993-01-05 |
Family
ID=13680317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7909583A Granted JPS59205268A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 樹脂含浸多孔質砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59205268A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100611795B1 (ko) | 2005-05-02 | 2006-08-11 | 이화다이아몬드공업 주식회사 | 연마 공구의 제조방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4858032A (ja) * | 1971-11-24 | 1973-08-15 |
-
1983
- 1983-05-06 JP JP7909583A patent/JPS59205268A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59205268A (ja) | 1984-11-20 |
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