JPH0570683B2 - - Google Patents
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- JPH0570683B2 JPH0570683B2 JP61067948A JP6794886A JPH0570683B2 JP H0570683 B2 JPH0570683 B2 JP H0570683B2 JP 61067948 A JP61067948 A JP 61067948A JP 6794886 A JP6794886 A JP 6794886A JP H0570683 B2 JPH0570683 B2 JP H0570683B2
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
＜産業上の利用分野＞
この発明は、高温・高濃度の硝酸環境中におい
ても優れた耐食性を示す高Si含有二相ステンレス
鋼の熱間鍛造方法に関するものである。 ＜背景技術＞ 従来、硝酸製造装置等の高温の硝酸環境下で使
用される材料として25％Cr−20％Ni系の材料
（URANUS56：商品名）が用いられている。 しかし、中濃度から高濃度にかけての硝酸溶液
において、更にはCr6+イオンが存在する硝酸溶液
中においては慣用の25％Cr−20％Ni系の材料で
は耐硝酸性が十分とは言えなかつた。 そこで、最近では、このような高酸化性の環境
においてはSiを高めた17％Cr−14％Ni−４％Si
系や８％Cr−20％Ni−６％Si系の材料も提案さ
れている。 また、上記各材料でもやはり酸化剤であるCr6+
イオン存在下の熱濃硝酸環境における耐食性が不
十分であるとして、フエライト量を30〜70容量％
に調整した高Si含有25％Cr−20％Ni系二相ステ
ンレス鋼も提案された（特開昭60−33342号）。 しかしながら、これら高Si含有鋼は確かに酸化
性環境中において優れた耐食性を示すものではあ
つたが、一面、Si含有量が高い故に熱間加工性に
劣つており、熱間鍛造が非常に困難であるとの問
題を有していたのである。 ところで、二相ステンレス鋼は一般に高温にな
るほどフエライト量が増加して熱間加工性が向上
すると考えられており、1250℃前後の温度域に加
熱されて熱間鍛造が施されていた。 ところが、高Si二相ステンレス鋼では、極めて
注意深く上記温度に加熱しても十分な加工性を示
すことはなかつた。 また、「二相ステンレス鋼をフエライト単相域
にまで加熱すると“シワ疵”が発生するので、フ
エライト単相域にまで達しない程度の高温域で加
工するのが良い（特開昭55−89427号）」との提案
や、二相ステンレス鋼の熱間加工性を向上させる
手段としての「Ｓ及びＰ含有量を低減する方法
（特開昭52−138420号公報）」や、「Ｎ含有量を低
減してCa、Mg、Ｙ、Ce、La等を添加・含有せ
しめる方法（特開昭54−127823号公報）」等の提
案もなされていた。 しかし、これら各手段はいずれもSi含有量が比
較的低い二相ステンレス鋼に対してのものであつ
て、高Si二相ステンレス鋼に対しては十分な効果
を発揮させ得ず、特にオーステナイト量が多いも
のでは高温域にフエライト単相領域が存在しない
にもかかわらず、高温加熱熱間鍛造を施すと疵が
多く発生すると言う不都合を生じたのである。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明者等は、上述のような観点から、シワ疵
やワレ疵等を発生することのない、しかも工業的
に十分満足し得る生産性の確保が可能な高Si含有
二相ステンレス鋼の熱間鍛造手段を見出し、酸化
剤の存在する熱濃硝酸環境下においても優れた耐
食性を発揮する構造部材を安定かつ低コストで提
供すべく様々な実験・研究を重ねた結果、以下に
示される如き知見が得られたのである。即ち、 (a) 先にも述べたように、従来から二相鋼は高温
になるほどフエライト量が増加して熱間加工性
が向上するとされてきたが、高Si二相ステンレ
ス鋼にはこのような考え方は当て嵌まらず、鍛
造時の加熱温度が1200℃を越えると逆に鍛造作
業中の割れが急増するようになつて、特に前記
加熱温度が1300℃付近になると延性が０となり
事実上熱間鍛造が不可能になること、 (b) 高Si二相ステンレス鋼の熱間加工性が上述の
ような高温域で急激に劣化する理由は、このよ
うな材質の鋳塊は高Siであるが故にSiの偏析が
大きく、従つて該偏析部の融点が予想外に低く
なつていて、1200℃を越える温度域（従来実施
されていた熱間鍛造加熱温度は1250℃前後）に
加熱すると前記偏析部の融解に起因する延性低
下を引き起こす点にあること、 (c) ところが、このような高Si二相ステンレス鋼
に特定量のCaを添加・含有させると、酸化性
酸環境における耐食性に悪影響が及ぶことなく
高温側での延性が維持され、1220℃を越える温
度域になるまで延性の低下は起こらなくなるこ
と、 (d) 更に、上記Ca添加の高Si二相ステンレス鋼
では、これまでの常識とは異なつて、1100〜
1220℃と言う低い加熱温度の熱間鍛造によつて
も割れ等の疵発生を生じることなく鍛造作業を
終了することが出来、十分に満足出来る高品質
鍛造品（スラブ等）を安定して製造し得るこ
と。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Ｃ：0.02％以下（以降、成分割合を表す％は重
量％とする）、 Si：２〜５％、Mn：0.1〜2.0％、 Cr：20〜30％、Ni：５〜20％、 Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.006％以下、 Ｎ：0.05〜0.30％、Ｏ：0.005％以下 を含み残部が実質的にFeから成る二相ステンレ
ス鋼に、0.001〜0.020％のCaを添加・含有せし
め、熱間鍛造に際しその加熱温度を1110〜1220℃
の温度域として鍛造を実施することにより、ワレ
疵発生等の不都合を生じることなく、酸化剤が存
在する熱濃硝酸環境中においても十分な耐食性を
発揮する高Si二相ステンレス鋼の性状の良い鍛造
品を安定・確実に製造し得るようにした点、 に特徴を有するものである。 次いで、この発明の方法においてステンレス鋼
の成分割合及び熱間鍛造加熱温度を前記の如くに
限定した理由を説明する。 (A) ステンレス鋼の成分 Ｃ Ｃは、鋭敏化を促進して鋼の耐粒界腐食性
を向上させるので極力低減することが望まし
い元素であるが、その含有量を0.02％以下に
抑えることで上記不都合を実際上容認出来る
程度にまで減じることが出来ることから、Ｃ
含有量は0.02％以下と定めた。 Si Si成分にはCr6+イオンを含む硝酸溶液環境
下でのステンレス鋼の耐食性を向上させる作
用があるが、その含有量が２％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方、硝酸の
みが存在する溶液中での耐食性はSi量の増加
とともに劣化し、その実用上の許容限がSi含
有量で５％となることから、Si含有量は２〜
５％と定めた。しかし、好ましくは2.5％以
上の含有量を確保するのが良い。 Mn Mnは鋼の脱酸剤として有効な元素であ
り、そのためには0.1％以上の含有量を必要
とするが、2.0％を越えて含有させると熱間
加工性に悪影響を及ぼすことから、Mn含有
量は0.1〜2.0％と定めた。 Cr Cr成分には、高Si鋼の硝酸環境中におけ
る耐食性を改善する作用があるが（硝酸環境
中における耐食性を満足させるためには、Si
量と共にCr量をも増加させる必要がある）、
その含有量が20％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方、30％を越えて含有さ
せると加工性の劣化やコストアツプを招くこ
とから、Cr含有量は20〜30％と定めた。 Ni Niはオーステナイト形成元素であり、二
相ステンレス鋼を実現して所望の耐食性を確
保するためには５％以上の含有量を必要とす
るが、20％を越えて含有せしめることは得ら
れる効果の割には目立つたコスト高を招くこ
とにつながるので、Ni含有量は５〜20％と
定めた。 Ｐ Ｐは耐粒界腐食性の観点から極力低減する
ことが望ましいが、実際上許容できる0.02％
以下をその含有量範囲と定めた。 Ｓ Ｓも、耐粒界腐食性及び熱間加工性の観点
から極力低減する必要のある不純物元素であ
るが、実際上許容できる0.006％以下をその
含有量範囲と定めた。 Ｎ ＮもNi成分と同様にオーステナイト形成
成分として有用なものであるが、その含有量
が0.05％未満ではその効果が不十分であつて
所望の耐食性を確保できず、一方、0.30％を
越えるＮ含有量の鋼を製造することは実際上
極めて困難であることから、Ｎ含有量は0.05
〜0.30％と定めた。 Ｏ Ｏは熱間加工性の観点から極力低減すべき
元素であるが、実際上許容できる0.005％以
下をその含有量範囲と定めた。 Ca Ca成分は、先にも説明したように高Si二
相ステンレス鋼の熱間加工性を改善し、熱間
鍛造下の温度領域を拡大する作用を有してい
るが、その添加量が0.001％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方、0.020％
を越えて含有させると溶接性の劣化を招くこ
とから、Ca添加量は0.001〜0.020％と定め
た。 (B) 熱間鍛造加熱温度 熱間鍛造に際しての加熱温度が1220℃を越え
るとSi偏析に起因した高温延性低下が生じて高
温延性絞り値：80％以上を確保することが出来
ず、従つて安定した健全鍛造を実施出来なくな
り、一方、該温度が1100℃を下回ると鍛造時の
変形抵抗が増加して作業困難を招くことから、
熱間鍛造に際しての加熱温度は1100〜1220℃と
定めた。 続いて、この発明を実施例により具体的に説明
する。 ＜実施例＞ まず、高周波真空炉にて第１表に示す如き成分
組成のステンレス鋼を溶製し、各150Kgのインゴ
ツトを製造した。 次いで、得られたインゴツトの中心部から直径
７mm、長さ70mmの平行部を有する引張り試験片を
採取し、高温引張り試験に供した。なお、高温引
張り試験は、試験片を第２表に示す各温度に10分
間保持した後、引張り速度：300mm／minで実施
した。 この結果を第２表に併せて示した。 第２表に示される結果からも明らかな如く、こ
の発明で規定する条件を満たすものは十分満足で
きる熱間鍛造が可能であるところの「高温延性絞
り値：80％以上」を確保できるのに対して、本発
明で規定する条件を満たさないものは低い高温延
性しか示さず、良好な熱間鍛造を実施できないこ
とが分かる。特に、加熱温度が1300℃では高Si二
相ステンレス鋼の高温延性絞り値が０となつてお
り、またCa添加がなされていないものでは1200
の温度であつても延性が低く、熱間鍛造
ても優れた耐食性を示す高Si含有二相ステンレス
鋼の熱間鍛造方法に関するものである。 ＜背景技術＞ 従来、硝酸製造装置等の高温の硝酸環境下で使
用される材料として25％Cr−20％Ni系の材料
（URANUS56：商品名）が用いられている。 しかし、中濃度から高濃度にかけての硝酸溶液
において、更にはCr6+イオンが存在する硝酸溶液
中においては慣用の25％Cr−20％Ni系の材料で
は耐硝酸性が十分とは言えなかつた。 そこで、最近では、このような高酸化性の環境
においてはSiを高めた17％Cr−14％Ni−４％Si
系や８％Cr−20％Ni−６％Si系の材料も提案さ
れている。 また、上記各材料でもやはり酸化剤であるCr6+
イオン存在下の熱濃硝酸環境における耐食性が不
十分であるとして、フエライト量を30〜70容量％
に調整した高Si含有25％Cr−20％Ni系二相ステ
ンレス鋼も提案された（特開昭60−33342号）。 しかしながら、これら高Si含有鋼は確かに酸化
性環境中において優れた耐食性を示すものではあ
つたが、一面、Si含有量が高い故に熱間加工性に
劣つており、熱間鍛造が非常に困難であるとの問
題を有していたのである。 ところで、二相ステンレス鋼は一般に高温にな
るほどフエライト量が増加して熱間加工性が向上
すると考えられており、1250℃前後の温度域に加
熱されて熱間鍛造が施されていた。 ところが、高Si二相ステンレス鋼では、極めて
注意深く上記温度に加熱しても十分な加工性を示
すことはなかつた。 また、「二相ステンレス鋼をフエライト単相域
にまで加熱すると“シワ疵”が発生するので、フ
エライト単相域にまで達しない程度の高温域で加
工するのが良い（特開昭55−89427号）」との提案
や、二相ステンレス鋼の熱間加工性を向上させる
手段としての「Ｓ及びＰ含有量を低減する方法
（特開昭52−138420号公報）」や、「Ｎ含有量を低
減してCa、Mg、Ｙ、Ce、La等を添加・含有せ
しめる方法（特開昭54−127823号公報）」等の提
案もなされていた。 しかし、これら各手段はいずれもSi含有量が比
較的低い二相ステンレス鋼に対してのものであつ
て、高Si二相ステンレス鋼に対しては十分な効果
を発揮させ得ず、特にオーステナイト量が多いも
のでは高温域にフエライト単相領域が存在しない
にもかかわらず、高温加熱熱間鍛造を施すと疵が
多く発生すると言う不都合を生じたのである。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明者等は、上述のような観点から、シワ疵
やワレ疵等を発生することのない、しかも工業的
に十分満足し得る生産性の確保が可能な高Si含有
二相ステンレス鋼の熱間鍛造手段を見出し、酸化
剤の存在する熱濃硝酸環境下においても優れた耐
食性を発揮する構造部材を安定かつ低コストで提
供すべく様々な実験・研究を重ねた結果、以下に
示される如き知見が得られたのである。即ち、 (a) 先にも述べたように、従来から二相鋼は高温
になるほどフエライト量が増加して熱間加工性
が向上するとされてきたが、高Si二相ステンレ
ス鋼にはこのような考え方は当て嵌まらず、鍛
造時の加熱温度が1200℃を越えると逆に鍛造作
業中の割れが急増するようになつて、特に前記
加熱温度が1300℃付近になると延性が０となり
事実上熱間鍛造が不可能になること、 (b) 高Si二相ステンレス鋼の熱間加工性が上述の
ような高温域で急激に劣化する理由は、このよ
うな材質の鋳塊は高Siであるが故にSiの偏析が
大きく、従つて該偏析部の融点が予想外に低く
なつていて、1200℃を越える温度域（従来実施
されていた熱間鍛造加熱温度は1250℃前後）に
加熱すると前記偏析部の融解に起因する延性低
下を引き起こす点にあること、 (c) ところが、このような高Si二相ステンレス鋼
に特定量のCaを添加・含有させると、酸化性
酸環境における耐食性に悪影響が及ぶことなく
高温側での延性が維持され、1220℃を越える温
度域になるまで延性の低下は起こらなくなるこ
と、 (d) 更に、上記Ca添加の高Si二相ステンレス鋼
では、これまでの常識とは異なつて、1100〜
1220℃と言う低い加熱温度の熱間鍛造によつて
も割れ等の疵発生を生じることなく鍛造作業を
終了することが出来、十分に満足出来る高品質
鍛造品（スラブ等）を安定して製造し得るこ
と。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Ｃ：0.02％以下（以降、成分割合を表す％は重
量％とする）、 Si：２〜５％、Mn：0.1〜2.0％、 Cr：20〜30％、Ni：５〜20％、 Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.006％以下、 Ｎ：0.05〜0.30％、Ｏ：0.005％以下 を含み残部が実質的にFeから成る二相ステンレ
ス鋼に、0.001〜0.020％のCaを添加・含有せし
め、熱間鍛造に際しその加熱温度を1110〜1220℃
の温度域として鍛造を実施することにより、ワレ
疵発生等の不都合を生じることなく、酸化剤が存
在する熱濃硝酸環境中においても十分な耐食性を
発揮する高Si二相ステンレス鋼の性状の良い鍛造
品を安定・確実に製造し得るようにした点、 に特徴を有するものである。 次いで、この発明の方法においてステンレス鋼
の成分割合及び熱間鍛造加熱温度を前記の如くに
限定した理由を説明する。 (A) ステンレス鋼の成分 Ｃ Ｃは、鋭敏化を促進して鋼の耐粒界腐食性
を向上させるので極力低減することが望まし
い元素であるが、その含有量を0.02％以下に
抑えることで上記不都合を実際上容認出来る
程度にまで減じることが出来ることから、Ｃ
含有量は0.02％以下と定めた。 Si Si成分にはCr6+イオンを含む硝酸溶液環境
下でのステンレス鋼の耐食性を向上させる作
用があるが、その含有量が２％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方、硝酸の
みが存在する溶液中での耐食性はSi量の増加
とともに劣化し、その実用上の許容限がSi含
有量で５％となることから、Si含有量は２〜
５％と定めた。しかし、好ましくは2.5％以
上の含有量を確保するのが良い。 Mn Mnは鋼の脱酸剤として有効な元素であ
り、そのためには0.1％以上の含有量を必要
とするが、2.0％を越えて含有させると熱間
加工性に悪影響を及ぼすことから、Mn含有
量は0.1〜2.0％と定めた。 Cr Cr成分には、高Si鋼の硝酸環境中におけ
る耐食性を改善する作用があるが（硝酸環境
中における耐食性を満足させるためには、Si
量と共にCr量をも増加させる必要がある）、
その含有量が20％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方、30％を越えて含有さ
せると加工性の劣化やコストアツプを招くこ
とから、Cr含有量は20〜30％と定めた。 Ni Niはオーステナイト形成元素であり、二
相ステンレス鋼を実現して所望の耐食性を確
保するためには５％以上の含有量を必要とす
るが、20％を越えて含有せしめることは得ら
れる効果の割には目立つたコスト高を招くこ
とにつながるので、Ni含有量は５〜20％と
定めた。 Ｐ Ｐは耐粒界腐食性の観点から極力低減する
ことが望ましいが、実際上許容できる0.02％
以下をその含有量範囲と定めた。 Ｓ Ｓも、耐粒界腐食性及び熱間加工性の観点
から極力低減する必要のある不純物元素であ
るが、実際上許容できる0.006％以下をその
含有量範囲と定めた。 Ｎ ＮもNi成分と同様にオーステナイト形成
成分として有用なものであるが、その含有量
が0.05％未満ではその効果が不十分であつて
所望の耐食性を確保できず、一方、0.30％を
越えるＮ含有量の鋼を製造することは実際上
極めて困難であることから、Ｎ含有量は0.05
〜0.30％と定めた。 Ｏ Ｏは熱間加工性の観点から極力低減すべき
元素であるが、実際上許容できる0.005％以
下をその含有量範囲と定めた。 Ca Ca成分は、先にも説明したように高Si二
相ステンレス鋼の熱間加工性を改善し、熱間
鍛造下の温度領域を拡大する作用を有してい
るが、その添加量が0.001％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方、0.020％
を越えて含有させると溶接性の劣化を招くこ
とから、Ca添加量は0.001〜0.020％と定め
た。 (B) 熱間鍛造加熱温度 熱間鍛造に際しての加熱温度が1220℃を越え
るとSi偏析に起因した高温延性低下が生じて高
温延性絞り値：80％以上を確保することが出来
ず、従つて安定した健全鍛造を実施出来なくな
り、一方、該温度が1100℃を下回ると鍛造時の
変形抵抗が増加して作業困難を招くことから、
熱間鍛造に際しての加熱温度は1100〜1220℃と
定めた。 続いて、この発明を実施例により具体的に説明
する。 ＜実施例＞ まず、高周波真空炉にて第１表に示す如き成分
組成のステンレス鋼を溶製し、各150Kgのインゴ
ツトを製造した。 次いで、得られたインゴツトの中心部から直径
７mm、長さ70mmの平行部を有する引張り試験片を
採取し、高温引張り試験に供した。なお、高温引
張り試験は、試験片を第２表に示す各温度に10分
間保持した後、引張り速度：300mm／minで実施
した。 この結果を第２表に併せて示した。 第２表に示される結果からも明らかな如く、こ
の発明で規定する条件を満たすものは十分満足で
きる熱間鍛造が可能であるところの「高温延性絞
り値：80％以上」を確保できるのに対して、本発
明で規定する条件を満たさないものは低い高温延
性しか示さず、良好な熱間鍛造を実施できないこ
とが分かる。特に、加熱温度が1300℃では高Si二
相ステンレス鋼の高温延性絞り値が０となつてお
り、またCa添加がなされていないものでは1200
の温度であつても延性が低く、熱間鍛造
【表】
(注) ※印は本発明の条件から外れていることを示し
ている。
ている。
【表】
【表】
(注) ※印は本発明の条件から外れて
いることを示す。
が困難であることを示している。 ＜総括的な効果＞ 以上に説明した如く、この発明によれば、これ
まで極めて困難であつた高Si二相ステンレス鋼の
熱間鍛造を安定かつ容易に実施することができ、
Cr6+イオンの存在する熱濃硝酸環境下でも優れた
耐食性を発揮する構造部材の安定供給が可能とな
るなど、産業上有用な効果がもたらされるのであ
る。
いることを示す。
が困難であることを示している。 ＜総括的な効果＞ 以上に説明した如く、この発明によれば、これ
まで極めて困難であつた高Si二相ステンレス鋼の
熱間鍛造を安定かつ容易に実施することができ、
Cr6+イオンの存在する熱濃硝酸環境下でも優れた
耐食性を発揮する構造部材の安定供給が可能とな
るなど、産業上有用な効果がもたらされるのであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量割合にて Ｃ：0.02％以下、Si：２〜５％、 Mn：0.1〜2.0％、Cr：20〜30％、 Ni：５〜20％、Ｐ：0.02％以下、 Ｓ：0.006％以下、Ｎ：0.05〜0.30％、 Ｏ：0.005％以下 を含み残部が実質的にFeから成る二相ステンレ
ス鋼に、0.001〜0.020％のCaを添加・含有せし
め、熱間鍛造に際しその加熱温度を1100〜1220℃
の温度域とすることを特徴とする、高Si二相ステ
レンス鋼の熱間鍛造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61067948A JPS62224632A (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61067948A JPS62224632A (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62224632A JPS62224632A (ja) | 1987-10-02 |
| JPH0570683B2 true JPH0570683B2 (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=13359675
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61067948A Granted JPS62224632A (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62224632A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3567691B2 (ja) * | 1997-08-08 | 2004-09-22 | 東陶機器株式会社 | 閉塞鍛造方法 |
| FR2921853B1 (fr) * | 2007-10-03 | 2010-04-02 | Metalliers Reunis Ou L M R | Element de metallerie en acier inoxydable. |
| FR3003271B1 (fr) * | 2013-03-13 | 2015-04-17 | Areva Np | Acier inoxydable pour forgeage a chaud et procede de forgeage a chaud utilisant cet acier |
| JP2020104145A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-09 | ヤマコー株式会社 | 高珪素ステンレス鋼の成形加工方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6043411B2 (ja) * | 1979-07-24 | 1985-09-27 | 住友金属工業株式会社 | 耐酸化性のすぐれたオ−ステナイト鋼板の製造方法 |
| JPS5959826A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 二相ステンレス鋼材の製造法 |
-
1986
- 1986-03-26 JP JP61067948A patent/JPS62224632A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62224632A (ja) | 1987-10-02 |
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