JPH061938B2 - 送電線の故障検出リレ− - Google Patents
送電線の故障検出リレ−Info
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- JPH061938B2 JPH061938B2 JP61030985A JP3098586A JPH061938B2 JP H061938 B2 JPH061938 B2 JP H061938B2 JP 61030985 A JP61030985 A JP 61030985A JP 3098586 A JP3098586 A JP 3098586A JP H061938 B2 JPH061938 B2 JP H061938B2
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Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （発明の利用分野） 本発明は雷撃などにより送電線に発生した故障を高速か
つ確実に検出しうるリレーに関するものある。
つ確実に検出しうるリレーに関するものある。
（従来技術とその問題点） 送電線に発生する事故の殆どは地絡故障であり、その主
因は雷撃による送電線と大地間に発生したアークによる
ものが殆どである。このような地絡故障はフラッシュオ
ーバーにもとづくアークの発生初期において、地絡の発
生した送電線路を両端において遮断して無電圧とするこ
とにより消滅する場合が殆どである。従って例えば再閉
路方式のように故障発生の検出後の短い時間、即ち送受
両端間の電圧位相差角が大きく開かないうちに遮断器を
動作させて送電線を無電圧としたのち、アーク消滅に必
要とされる時間後再び遮断器を再投入する再閉路方式が
過渡安定度の向上に有効であり、このためには遮断器の
動作の高速化と故障検出リレーによる故障の高速度かつ
確実な検出が要求される。
因は雷撃による送電線と大地間に発生したアークによる
ものが殆どである。このような地絡故障はフラッシュオ
ーバーにもとづくアークの発生初期において、地絡の発
生した送電線路を両端において遮断して無電圧とするこ
とにより消滅する場合が殆どである。従って例えば再閉
路方式のように故障発生の検出後の短い時間、即ち送受
両端間の電圧位相差角が大きく開かないうちに遮断器を
動作させて送電線を無電圧としたのち、アーク消滅に必
要とされる時間後再び遮断器を再投入する再閉路方式が
過渡安定度の向上に有効であり、このためには遮断器の
動作の高速化と故障検出リレーによる故障の高速度かつ
確実な検出が要求される。
しかし従来において主として超高圧系統に用いられてい
るＦＭ電流差動リレー或いはＰＣＭ電流差動リレーは、
現在以上の高速化を望むことは難しい。即ちこの電流差
動リレーＲＹ１，ＲＹ２は第１図のように自端Ｓと、相
手端Ｒを流れる電流ｉsとｉRを用いて ξ(t)=is(t)+iR(t) ………………(1) により故障の検出を行うもの、例えば第１図に示すよう
に送電線Ｌ１に発生した故障Ｆ１により図中実線矢印方
向の電流ｉs，ｉRが流れたとき、ξ(t)≠0から内部故障
（保護範囲）、また送電線Ｌ２の故障Ｆ２により図中点
線矢印方向の電流ｉs，ｉRが流れたときξ(t)≒0から外
部故障（保護範囲外）と判定するものである。
るＦＭ電流差動リレー或いはＰＣＭ電流差動リレーは、
現在以上の高速化を望むことは難しい。即ちこの電流差
動リレーＲＹ１，ＲＹ２は第１図のように自端Ｓと、相
手端Ｒを流れる電流ｉsとｉRを用いて ξ(t)=is(t)+iR(t) ………………(1) により故障の検出を行うもの、例えば第１図に示すよう
に送電線Ｌ１に発生した故障Ｆ１により図中実線矢印方
向の電流ｉs，ｉRが流れたとき、ξ(t)≠0から内部故障
（保護範囲）、また送電線Ｌ２の故障Ｆ２により図中点
線矢印方向の電流ｉs，ｉRが流れたときξ(t)≒0から外
部故障（保護範囲外）と判定するものである。
しかし周知のようにこの在来リレーでは故障時流れる電
流からフィルタリングにより押出した基本波成分により
動作させるため、故障時発生する電流中の過渡高調波を
除去する必要がある。このためフィルタリングによる動
作遅延を招く。従って従来リレーによる故障検出では原
理的に現在以上の故障検出速度の向上を望むことは無理
であり、現在以上の過渡安定度の向上を望み得ない。
流からフィルタリングにより押出した基本波成分により
動作させるため、故障時発生する電流中の過渡高調波を
除去する必要がある。このためフィルタリングによる動
作遅延を招く。従って従来リレーによる故障検出では原
理的に現在以上の故障検出速度の向上を望むことは無理
であり、現在以上の過渡安定度の向上を望み得ない。
そこで従来から故障検出速度の向上について研究が行わ
れ、例えば周知の波動方程式 ここで ｅ：電圧、ｉ：電流、ｘ：距離、 ｔ：時間、Ｌ：単位長当たりのインダクタン
ス、 Ｃ：単位長当たりのキャパシタンス より導かれる周知のベルジュラン(Bergeron)の関係式を
利用した方法が提案されている。
れ、例えば周知の波動方程式 ここで ｅ：電圧、ｉ：電流、ｘ：距離、 ｔ：時間、Ｌ：単位長当たりのインダクタン
ス、 Ｃ：単位長当たりのキャパシタンス より導かれる周知のベルジュラン(Bergeron)の関係式を
利用した方法が提案されている。
即ちこの波動方程式の解はダランベールの解として知ら
れ次式で与えられる。
れ次式で与えられる。
ここで f,g：環境条件により決定される任意関数(3)式からｇを
消去すると i(t)+1/Ze(t)=2f(t-X/V)…………(4) この式において自端（Ｘ＝０）をＳ、相手端（Ｘ＝ｄ）
をＲとして進行波がＳからＲへ伝わると考えると、各端
における(4)式は ここでｉs：自端電流、ｉR：相手端電流、 ｅs：自端電圧、ｅR：相手端電圧、 となる。そこでこの(4)式のＳ端の式のｔの代わりにｔ
−ｄ／Ｖを代入してＳ端の式からＲ端の式を引くことに
より、(6)式に示すベルジュランの関係式を得（Ｒ端の
−符号は母線から線路方向へ向かう電流を正としたため
である。） ここで τ＝ｄ／Ｖ（サージ伝播時間） これに(7)式に示す故障検出の条件 を導入した判別関数を示す(8)式 をリレーの動作基本式とするものである。この方法は基
本波成分の外にサージのような高調波成分を含む歪形波
によって内、外部故障を判定しようとするものであっ
て、在来リレーのようにフィルタリングによる基本波成
分の抽出の必要をなくして、抽出にもとづく電流の検出
の遅れをなくし、高速度の故障検出を行おうとするもの
である。
消去すると i(t)+1/Ze(t)=2f(t-X/V)…………(4) この式において自端（Ｘ＝０）をＳ、相手端（Ｘ＝ｄ）
をＲとして進行波がＳからＲへ伝わると考えると、各端
における(4)式は ここでｉs：自端電流、ｉR：相手端電流、 ｅs：自端電圧、ｅR：相手端電圧、 となる。そこでこの(4)式のＳ端の式のｔの代わりにｔ
−ｄ／Ｖを代入してＳ端の式からＲ端の式を引くことに
より、(6)式に示すベルジュランの関係式を得（Ｒ端の
−符号は母線から線路方向へ向かう電流を正としたため
である。） ここで τ＝ｄ／Ｖ（サージ伝播時間） これに(7)式に示す故障検出の条件 を導入した判別関数を示す(8)式 をリレーの動作基本式とするものである。この方法は基
本波成分の外にサージのような高調波成分を含む歪形波
によって内、外部故障を判定しようとするものであっ
て、在来リレーのようにフィルタリングによる基本波成
分の抽出の必要をなくして、抽出にもとづく電流の検出
の遅れをなくし、高速度の故障検出を行おうとするもの
である。
しかしこの基本式によるリレーは基本的に電圧電流の大
きさから定まるξ(t)の大きさを利用するため、内部と
外部故障の判定が確実ではない。即ち(8)式におけるサ
ージの伝播時間τやサージインピーダンスＺには色々な
モードがあり、故障時の電圧電流のように種々の周波数
成分が含まれている場合にはτやＺを一義的に定めるこ
とは困難である。これに加えて(8)式は前進波即ちＳ端
からＲ端に向う波に注目したものであり、しかも故障点
や測定点即ちリレー設置点等における反射波の影響によ
りサージ成分波に関する差動原理が完全に成立しなくな
るほか、変換器等のハード誤差やノイズの影響により、
外部故障時においてξ(t)≒0にならなくなり、故障判定
精度の点で保護リレーへの適用に問題があった。
きさから定まるξ(t)の大きさを利用するため、内部と
外部故障の判定が確実ではない。即ち(8)式におけるサ
ージの伝播時間τやサージインピーダンスＺには色々な
モードがあり、故障時の電圧電流のように種々の周波数
成分が含まれている場合にはτやＺを一義的に定めるこ
とは困難である。これに加えて(8)式は前進波即ちＳ端
からＲ端に向う波に注目したものであり、しかも故障点
や測定点即ちリレー設置点等における反射波の影響によ
りサージ成分波に関する差動原理が完全に成立しなくな
るほか、変換器等のハード誤差やノイズの影響により、
外部故障時においてξ(t)≒0にならなくなり、故障判定
精度の点で保護リレーへの適用に問題があった。
本発明は内部、外部故障の識別を高速度で確実に行いう
るリレーを提供して、過渡安定度の一層の向上を図り得
るようにしたものである。次に図面を用いてその詳細を
説明する。
るリレーを提供して、過渡安定度の一層の向上を図り得
るようにしたものである。次に図面を用いてその詳細を
説明する。
（問題点を解決するための手段） 本発明は内部故障時前(8)式におけるξ(t)の積分値が故
障種類、故障地点、故障発生位相、線路長、故障点抵抗
の如何を問わず、健全相においては故障発生後変化増減
するが或るレベル以下におさまるのに対し、故障相にお
いては故障発生後ある時間まで単調に増加して大きな値
となり、ξ(t)の積分値は故障前と故障発生後とは顕著
な差異を示す。従って故障発生前と故障後におけるξ
(t)の積分値の大小関係から、内部故障（保護範囲）で
あることを検出できることを着想してなされたものであ
って、本発明の特徴とするところは次の点にある。
障種類、故障地点、故障発生位相、線路長、故障点抵抗
の如何を問わず、健全相においては故障発生後変化増減
するが或るレベル以下におさまるのに対し、故障相にお
いては故障発生後ある時間まで単調に増加して大きな値
となり、ξ(t)の積分値は故障前と故障発生後とは顕著
な差異を示す。従って故障発生前と故障後におけるξ
(t)の積分値の大小関係から、内部故障（保護範囲）で
あることを検出できることを着想してなされたものであ
って、本発明の特徴とするところは次の点にある。
即ち送電系統から検出された自端Ｓの電流電圧ｉs，ｅs
と、相手端Ｒの電流電圧ｉR，ｅRとに基づき前記(8)式
から得られるξ(t)を、例えば、第２図に示すように所
定の検出対象時間ｍ（例えば前記電流電圧ｉs，ｅsの1/
4サイクル）の間の各サンプリング値を積分することに
よって得られた値に相当する値 Ｓ１＝▲∫ｔ ｔ−ｍ▼ξ(t)dt…………(9) と、その所定周期ｎ（例えば図中Ａ点から１サイクル）
前の検出時における検出対象時間ｍの間の各サンプリン
グ値の積分値に相当する値 Ｓ２＝▲∫ｔ−ｎ ｔ−ｎ−ｍ▼ξ(t)dt…………(10) とを比較し、所定周期ｎ前の積分値Ｓ２に対する現時点
の積分値Ｓ１の大小関係、例えば両者の比 η(t)=S2(t)/S1(t1)…………(11) または差 η(t)=S2(t)/S1(t)…………(12) を求め、故障発生後のη(t)が或る定められた閾値を越
えたとき内部故障と判定して、動作遅延を招くフィルタ
リングを行うことなく故障の検出を行うようにするもの
である。
と、相手端Ｒの電流電圧ｉR，ｅRとに基づき前記(8)式
から得られるξ(t)を、例えば、第２図に示すように所
定の検出対象時間ｍ（例えば前記電流電圧ｉs，ｅsの1/
4サイクル）の間の各サンプリング値を積分することに
よって得られた値に相当する値 Ｓ１＝▲∫ｔ ｔ−ｍ▼ξ(t)dt…………(9) と、その所定周期ｎ（例えば図中Ａ点から１サイクル）
前の検出時における検出対象時間ｍの間の各サンプリン
グ値の積分値に相当する値 Ｓ２＝▲∫ｔ−ｎ ｔ−ｎ−ｍ▼ξ(t)dt…………(10) とを比較し、所定周期ｎ前の積分値Ｓ２に対する現時点
の積分値Ｓ１の大小関係、例えば両者の比 η(t)=S2(t)/S1(t1)…………(11) または差 η(t)=S2(t)/S1(t)…………(12) を求め、故障発生後のη(t)が或る定められた閾値を越
えたとき内部故障と判定して、動作遅延を招くフィルタ
リングを行うことなく故障の検出を行うようにするもの
である。
（作用の効果） 第３図(a)(b)は第５図に示す２回線モデル系統におい
て、２線地絡故障が、Ａ−Ｂ変電所間の＃１Ｌ送電線の
Ｆ２点（内部故障）のＲＳ相において、故障点抵抗０
Ω、故障発生位相０°で発生した場合の保護区間内であ
るＡ変電所における面積Ｓ２(t)とＳ１(t)の比η(t)の
変化を、故障回線＃１Ｌと健全回線＃２Ｌについてそれ
ぞれＲＳＴ相について求めたものである。また第４図
(a)(b)は上記故障時における保護区間外であるＢ変電所
におけるη(t)の変化を、故障回線＃１Ｌと健全回線＃
２ＬとについてそれぞれＲＳＴ相について求めたもので
ある。第３図、第４図においてη(t)のプロット間隔は1
0μsec毎である。
て、２線地絡故障が、Ａ−Ｂ変電所間の＃１Ｌ送電線の
Ｆ２点（内部故障）のＲＳ相において、故障点抵抗０
Ω、故障発生位相０°で発生した場合の保護区間内であ
るＡ変電所における面積Ｓ２(t)とＳ１(t)の比η(t)の
変化を、故障回線＃１Ｌと健全回線＃２Ｌについてそれ
ぞれＲＳＴ相について求めたものである。また第４図
(a)(b)は上記故障時における保護区間外であるＢ変電所
におけるη(t)の変化を、故障回線＃１Ｌと健全回線＃
２ＬとについてそれぞれＲＳＴ相について求めたもので
ある。第３図、第４図においてη(t)のプロット間隔は1
0μsec毎である。
これから明らかなように内部故障時には第３図(a)のよ
うに＃１Ｌの健全相Ｔで故障発生後増加したり減少した
りするが、故障発生前のη(t)＝１に近いレベルに収ま
るのに対し、故障相であるＲ，Ｓ相のそれは故障発生後
或る時間まで単調に増加する傾向を示して大きな値とな
る。また健全回線である＃２ＬのＲ，Ｓ，Ｔ相のη(t)
も故障発生前のη(t)＝１に近い或るレベル以下にな
る。
うに＃１Ｌの健全相Ｔで故障発生後増加したり減少した
りするが、故障発生前のη(t)＝１に近いレベルに収ま
るのに対し、故障相であるＲ，Ｓ相のそれは故障発生後
或る時間まで単調に増加する傾向を示して大きな値とな
る。また健全回線である＃２ＬのＲ，Ｓ，Ｔ相のη(t)
も故障発生前のη(t)＝１に近い或るレベル以下にな
る。
従って例えば第３図中に点線によって示すように判定値
を10とした場合、Ｒ，Ｓ相のη(t)がこれを越えること
によって内部故障と判定でき、また故障発生より５msec
程度で故障の検出が可能であることが判る。
を10とした場合、Ｒ，Ｓ相のη(t)がこれを越えること
によって内部故障と判定でき、また故障発生より５msec
程度で故障の検出が可能であることが判る。
また上記の故障に対し、区間外であるＢ−Ｃ間の＃１
Ｌ，＃２Ｌに設定したリレーでは第４図(a)(b)のように
＃１Ｌ，＃２Ｌの各相のη(t)は判定値10以下のレベル
以下に収まる。従ってこれから区間Ｂ−Ｃの＃１Ｌ，＃
２Ｌに設定したリレーは動作せず外部故障と判定する。
以上は故障地点が第５図の１号線のＦ１〜Ｆ６、故障の
種類が＃１Ｌ回線のＲ相１線地絡、＃１ＬのＲ，Ｓ相２
線地絡、＃１ＬのＲ相と＃２ＬのＳ相にまたがる２相地
絡また故障発生位相が０〜90゜の場合にも同様な結果が
得られ、故障点抵抗を50Ω,100Ωとした場合にも変わら
なかった。
Ｌ，＃２Ｌに設定したリレーでは第４図(a)(b)のように
＃１Ｌ，＃２Ｌの各相のη(t)は判定値10以下のレベル
以下に収まる。従ってこれから区間Ｂ−Ｃの＃１Ｌ，＃
２Ｌに設定したリレーは動作せず外部故障と判定する。
以上は故障地点が第５図の１号線のＦ１〜Ｆ６、故障の
種類が＃１Ｌ回線のＲ相１線地絡、＃１ＬのＲ，Ｓ相２
線地絡、＃１ＬのＲ相と＃２ＬのＳ相にまたがる２相地
絡また故障発生位相が０〜90゜の場合にも同様な結果が
得られ、故障点抵抗を50Ω,100Ωとした場合にも変わら
なかった。
（実施回路例） 第６図においてＬは送電線、ＤＶ１，ＤＩ１およびＤＶ
２，ＤＩ２は両端、Ｓ，Ｒ端の各相電圧各相電流ｅs，
ｉsおよびｅR，ｉRの検出器、ＲＹ１，ＲＹ２は本発明
リレーであって、次の各部から構成される。ＩＲ１，Ｉ
Ｒ２は入力変換器で、各相電圧電流をリレーの動作演算
に適したレベルに変換する。ＳＨ１，ＳＨ２はサンプリ
ングホールド回路であって、サンプリング同期信号発生
回路ＳＳからの信号によって検出器ＤＶ１，ＤＶ２，Ｄ
Ｉ１，ＤＩ２による各相電圧電流を例えばＡ／Ｄ変換で
10μsec毎にサンプリングするために、各データをホー
ルドする回路である。Ａ／Ｄ１，Ａ／Ｄ２はアナログ・
ディジタル変換器、ＰＵ１，ＰＵ２は演算処理部であっ
て、これは中央演算処理素と、本発明のリレー論理、ト
リップシーケンス、自動監視機能等のプログラムが格納
されているＲＯＭと、リレー演算の途中結果等が一時的
に記憶されるＲＡＭから構成される。Ｐ／Ｓ１，Ｐ／Ｓ
２はパラレル・シリアル変換回路、ＰＩ１，ＰＩ２は光
インタフェイス回路、Ｓ／Ｐ１，Ｓ／Ｐ２はシリアル・
パラレル変換回路であって、アナログ・ディジタル変化
器Ａ／Ｄ１，Ａ／Ｄ２はサンプリングされた電圧電流の
アナログ信号をディジタル信号に変換して演算処理部Ｐ
Ｕ１，ＰＵ２に加えると共に、パラレル・シリアル変換
回路Ｐ／Ｓ１，Ｐ／Ｓ２と光インタフェイス回路、ＰＩ
１，ＰＩ２、光伝送回路ＰＬを介してそれぞれ相手リレ
ーＲＹ１，ＲＹ２に伝送する。そして受信された各相の
ｅs，ｉsまたはｅR，ｉRなどのシリーズ信号をシリアル
・パラレル変換回路Ｓ／Ｐ１，Ｓ／Ｐ２によりパラレル
信号に変換して、演算処理部ＰＵ１，ＰＵ２に加えて、
前記ξ(t)の積分と、その途中結果の記憶、η(t)の演算
を行わせる。ＩＯ１，ＩＯ２は入出力インタフェイス回
路であって、リレー演算結果、その結果にもとづく遮断
器のトリップ指令、開閉路指令等の入出力処理を行う。
２，ＤＩ２は両端、Ｓ，Ｒ端の各相電圧各相電流ｅs，
ｉsおよびｅR，ｉRの検出器、ＲＹ１，ＲＹ２は本発明
リレーであって、次の各部から構成される。ＩＲ１，Ｉ
Ｒ２は入力変換器で、各相電圧電流をリレーの動作演算
に適したレベルに変換する。ＳＨ１，ＳＨ２はサンプリ
ングホールド回路であって、サンプリング同期信号発生
回路ＳＳからの信号によって検出器ＤＶ１，ＤＶ２，Ｄ
Ｉ１，ＤＩ２による各相電圧電流を例えばＡ／Ｄ変換で
10μsec毎にサンプリングするために、各データをホー
ルドする回路である。Ａ／Ｄ１，Ａ／Ｄ２はアナログ・
ディジタル変換器、ＰＵ１，ＰＵ２は演算処理部であっ
て、これは中央演算処理素と、本発明のリレー論理、ト
リップシーケンス、自動監視機能等のプログラムが格納
されているＲＯＭと、リレー演算の途中結果等が一時的
に記憶されるＲＡＭから構成される。Ｐ／Ｓ１，Ｐ／Ｓ
２はパラレル・シリアル変換回路、ＰＩ１，ＰＩ２は光
インタフェイス回路、Ｓ／Ｐ１，Ｓ／Ｐ２はシリアル・
パラレル変換回路であって、アナログ・ディジタル変化
器Ａ／Ｄ１，Ａ／Ｄ２はサンプリングされた電圧電流の
アナログ信号をディジタル信号に変換して演算処理部Ｐ
Ｕ１，ＰＵ２に加えると共に、パラレル・シリアル変換
回路Ｐ／Ｓ１，Ｐ／Ｓ２と光インタフェイス回路、ＰＩ
１，ＰＩ２、光伝送回路ＰＬを介してそれぞれ相手リレ
ーＲＹ１，ＲＹ２に伝送する。そして受信された各相の
ｅs，ｉsまたはｅR，ｉRなどのシリーズ信号をシリアル
・パラレル変換回路Ｓ／Ｐ１，Ｓ／Ｐ２によりパラレル
信号に変換して、演算処理部ＰＵ１，ＰＵ２に加えて、
前記ξ(t)の積分と、その途中結果の記憶、η(t)の演算
を行わせる。ＩＯ１，ＩＯ２は入出力インタフェイス回
路であって、リレー演算結果、その結果にもとづく遮断
器のトリップ指令、開閉路指令等の入出力処理を行う。
第１図は従来リレーの説明図、第２図は本発明の原理説
明のための波形図、第３図，第４図はモデル系統による
本発明の判定動作の説明図、第５図はモデル系統図、第
６図は本発明のリレーの一実施例回路例図である。 Ｓ…自端、Ｒ…相手端、ｅs，ｅR…電圧、ｉs，ｉR…電
流、Ｌ１、Ｌ２…送電線、＃１Ｌ，＃２Ｌ…１号および
２号線、ＤＶ１，ＤＶ２…電圧検出器、ＤＩ１，ＤＩ２
…電流検出器、ＲＹ１，ＲＹ２…リレー、ＩＲ１，ＩＲ
２…入入力変換器、ＳＨ１，ＳＨ２…サンプリングホー
ルド回路、Ａ／Ｄ１，Ａ／Ｄ２…アナログ・ディジタル
変換器、ＳＳ…サンプリング同期信号発生回路、Ｐ
Ｕ１，ＰＵ２…演算処理部、Ｐ／Ｓ１，Ｐ／Ｓ２…パラ
レル・シリアル変換回路、ＰＩ１，ＰＩ２…光インタフ
ェイス回路、Ｓ／Ｐ１，Ｓ／Ｐ２…シリアル・パラレル
変換回路、ＩＯ１，ＩＯ２…入出力インタフェイス回
路。
明のための波形図、第３図，第４図はモデル系統による
本発明の判定動作の説明図、第５図はモデル系統図、第
６図は本発明のリレーの一実施例回路例図である。 Ｓ…自端、Ｒ…相手端、ｅs，ｅR…電圧、ｉs，ｉR…電
流、Ｌ１、Ｌ２…送電線、＃１Ｌ，＃２Ｌ…１号および
２号線、ＤＶ１，ＤＶ２…電圧検出器、ＤＩ１，ＤＩ２
…電流検出器、ＲＹ１，ＲＹ２…リレー、ＩＲ１，ＩＲ
２…入入力変換器、ＳＨ１，ＳＨ２…サンプリングホー
ルド回路、Ａ／Ｄ１，Ａ／Ｄ２…アナログ・ディジタル
変換器、ＳＳ…サンプリング同期信号発生回路、Ｐ
Ｕ１，ＰＵ２…演算処理部、Ｐ／Ｓ１，Ｐ／Ｓ２…パラ
レル・シリアル変換回路、ＰＩ１，ＰＩ２…光インタフ
ェイス回路、Ｓ／Ｐ１，Ｓ／Ｐ２…シリアル・パラレル
変換回路、ＩＯ１，ＩＯ２…入出力インタフェイス回
路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大槻 博司 大阪府大阪市北区中之島３−３−22 関西 電力株式会社内 (72)発明者 小川 正 大阪府大阪市北区中之島３−３−22 関西 電力株式会社内 (56)参考文献 特開 昭53−109142（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】送電線における自端の電流ｉsおよび電圧
ｅsと相手端の電流ｉR電圧ｅRを用いて波動方程式によ
り導かれるベルジュランの関係式に基づく判別関数の値 ξ(t)=is(t-τ)+iR(t) ＋１／Ｚ｛es(t-τ)-eR(t)｝ （ただし、ｔは時間、τはサージ伝播時間、Ｚはサージ
インピーダンスとする。） を所定時間ｍに亘って積分する積分回路と、この積分回
路による現時点の積分値Ｓ１と所定整数倍周期ｎ前の積
分値Ｓ２とを比較する比較回路と、この比較回路による
比較結果が予め定められた閾値を越えたとき内部送電線
に故障が生じたものと判定する判定回路とを備えた送電
線の故障検出リレー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61030985A JPH061938B2 (ja) | 1986-02-17 | 1986-02-17 | 送電線の故障検出リレ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61030985A JPH061938B2 (ja) | 1986-02-17 | 1986-02-17 | 送電線の故障検出リレ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62193509A JPS62193509A (ja) | 1987-08-25 |
| JPH061938B2 true JPH061938B2 (ja) | 1994-01-05 |
Family
ID=12318920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61030985A Expired - Lifetime JPH061938B2 (ja) | 1986-02-17 | 1986-02-17 | 送電線の故障検出リレ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH061938B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5933305A (en) * | 1998-06-02 | 1999-08-03 | Eaton Corporation | Arc fault detector comparing integrated interval to interval filtered load current and circuit breaker incorporating same |
| CN121500087B (zh) * | 2026-01-13 | 2026-04-28 | 南京苏铁经济技术发展有限公司 | 一种城轨列车继电器状态在线监测方法及系统 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53109142A (en) * | 1977-03-04 | 1978-09-22 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Input device protective relay |
-
1986
- 1986-02-17 JP JP61030985A patent/JPH061938B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62193509A (ja) | 1987-08-25 |
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