JPH0636054B2 - Fuel pellet manufacturing method - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は原子炉に用いられる燃料ペレットの製造方法に
関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Object of the Invention (Field of Industrial Application) The present invention relates to a method for producing fuel pellets used in a nuclear reactor.
（従来の技術） 軽水型原子炉の燃料集合体は、第２図の断面図に示すよ
うに、複数本の燃料棒１と格子状に配列し、軸方向に複
数個設けられたスペーサ２と、上部タイプレート３及び
下部タイプレート４で支持した構造をしている。(Prior Art) As shown in the cross-sectional view of FIG. 2, a fuel assembly of a light water reactor has a plurality of fuel rods 1 arranged in a lattice and a plurality of spacers 2 provided in the axial direction. , The upper tie plate 3 and the lower tie plate 4 are supported.
この燃料棒１は第３図の断面図に示すように、被覆管５
にペレット６を軸方向に複数個充填し、プレナムスプリ
ング７でこれらを保持し、両端を上部端栓８、及び下部
端栓９で密封している。このペレット６は、通常数％に
濃縮された二酸化ウランあるいは二酸化ウランとガドリ
ニア等の可燃料毒物の混合粉末を焼結したものが用いら
れている。最近の炉心設計では、反応度損失を抑制し、
燃料経済制の向上を図ることを目的として燃料棒軸方向
の上部及び下部には、天然ウランあるいはそれよりも濃
縮度の低い減損ウランによるペレット10を装荷すること
が考えられている。This fuel rod 1 has a cladding tube 5 as shown in the sectional view of FIG.
A plurality of pellets 6 are axially filled in, and these are held by a plenum spring 7, and both ends are sealed by an upper end plug 8 and a lower end plug 9. The pellets 6 are usually formed by sintering uranium dioxide or a mixed powder of uranium dioxide and a fuel poison such as gadolinia, which is concentrated to several percent. In recent core design, we suppress reactivity loss,
For the purpose of improving the fuel economy system, it is considered to load pellets 10 of natural uranium or depleted uranium having a lower enrichment than the upper and lower portions in the axial direction of the fuel rod.
第４図にＵＦ6ガスからＵＯ2粉末製造までの再転換プロ
セスを示す。FIG. 4 shows the reconversion process from UF 6 gas to UO 2 powder production.
前記燃料棒に使用される濃縮ウランのＵＯ2 粉末の再転
換プロセスは、以下に示す３種類に大別できる。The reconversion process of the enriched uranium UO 2 powder used for the fuel rod can be roughly classified into the following three types.
このプロセスの名称は再転換プロセスの中間物質の名称
を取っている。The name of this process is the name of the intermediate substance of the reconversion process.
・乾式ＩＤＲプロセス（14） Integrated Dry Route プロセス ・湿式ＡＤＵプロセス（15） (NH4)2U2O7:Ammonium Di Uranate ・湿式ＡＵＤプロセス（16） (NH4)4UO2(CO3)3:Ammonium Uranyl Cabanate 乾式ＩＤＲプロセス(14)のＵＯ2粉末製造は、ＵＦ6をＵ
Ｆ6気化し(17)、気化したＵＦ6ガスを蒸気で反応させて
(18)、ＵＯ2Ｆ2を生成し(19)、さらに水素で還元処理を
実施するとＵＯ2粉末(20)が製造できる。・ Dry IDR process (14) Integrated Dry Route process ・ Wet ADU process (15) (NH 4 ) 2 U 2 O 7 : Ammonium Di Uranate ・ Wet AUD process (16) (NH 4 ) 4 UO 2 (CO 3 ) 3 : Ammonium Uranyl Cabanate UO 2 powder produced dry IDR process (14), the UF 6 U
F 6 is vaporized (17), and the vaporized UF 6 gas is reacted with steam.
(18), UO 2 F 2 is produced (19), and further reduction treatment with hydrogen gives a UO 2 powder (20).
湿式ＡＤＵプロセス(15)のＵＯ2粉末製造は、ＵＦ6をＵ
Ｆ6気化し(21)、気化したＵＦ6ガスを加水分解し(22)、
さらに硝酸を加えて硝酸ウラニル(23)を生成し、これに
アンモニアを加えて沈澱させるとＡＤＵ(24)が生成され
る。このＡＤＵを濾過し(25)、仮焼を行ないＵ3Ｏ8(26)
を水素で還元するとＵＯ2粉末(27)が製造できる。Wet ADU process (15) UO 2 powder production uses UF 6
F 6 vaporizes (21), hydrolyzes the vaporized UF 6 gas (22),
Further, nitric acid is added to produce uranyl nitrate (23), and when ammonia is added to this to cause precipitation, ADU (24) is produced. This ADU is filtered (25) and calcined to produce U 3 O 8 (26)
Is reduced with hydrogen to produce UO 2 powder (27).
湿式ＡＵＤプロセス(16)のＵＯ2粉末製造は、ＵＦ6気化
ガスをアンモニアと炭酸ガスで加水分解及び沈澱させる
とＡＵＣ(29)が生成される。このＡＵＣを濾過し(30)、
仮焼をするとＵＯ3ガスが生成され(31)、これを水素で
還元するとＵＯ2粉末(32)が製造できる。The wet AUD process (16) UO 2 powder production produces AUC (29) when UF 6 vaporized gas is hydrolyzed and precipitated with ammonia and carbon dioxide. Filter this AUC (30),
Calcination produces UO 3 gas (31), which can be reduced with hydrogen to produce UO 2 powder (32).
一方、天然ウランのＵＯ2粉末の製造方法は、第５図に
示すような方法である。ウラン精鉱（粗Ｕ3Ｏ8）(40)を
ＴＢＰ溶媒抽出工程(41)においてウラン精鉱中の不純物
を除去し硝酸ウラニル(42)を生成し、これを蒸発脱硝し
(43)、ＵＯ3(44)を生成する。これをＮＨＯ3反応させる
と(45)、ＡＤＵ(46)が生成され、このＡＤＵを乾燥・還
元させると(47)、ＵＯ3粉末(48)が製造できる。On the other hand, the method for producing UO 2 powder of natural uranium is as shown in FIG. Uranium concentrate (crude U 3 O 8 ) (40) was removed from impurities in the uranium concentrate in the TBP solvent extraction step (41) to produce uranyl nitrate (42), which was evaporated and denitrated.
(43) and UO 3 (44) are generated. When this is reacted with NHO 3 (45), ADU (46) is produced, and when this ADU is dried and reduced (47), UO 3 powder (48) can be produced.
このようにＵＦ6を介さず、ＵＯ3(44)から直接製造され
たＵＯ2はダイレクトコンバージョンＵＯ2（以下、Ｄ．
Ｃ．ＵＯ2と略する）と呼ばれる。このＤ．Ｃ．ＵＯ2は
次のような物性を有する。すなわち、Ｏ／Ｕ比は約2.
2、比表面積は5.5m2／ｇ、一次粒子径は0.1μｍ程度で
り、ＵＦ6から得られたＵＯ2に比べ、特にＯ／Ｕ比、比
表面積は大きく、一次粒子径は小さく、焼結の際に成形
圧力の値によってはそれに依存性がなく、非常に高い活
性度を有している。Thus, UO 2 produced directly from UO 3 (44) without going through UF 6 is a direct conversion UO 2 (hereinafter referred to as D.
C. Abbreviated as UO 2 ). This D. C. UO 2 has the following physical properties. That is, the O / U ratio is about 2.
2. The specific surface area is 5.5 m 2 / g and the primary particle size is about 0.1 μm. Compared with UO 2 obtained from UF 6 , the O / U ratio, the specific surface area is large, the primary particle size is small, and It does not depend on the value of the molding pressure at the time of binding and has a very high activity.
このＤ．Ｃ．ＵＯ2粉末を用いて、１ton／cm2以上の成
形圧力、1700〜1790℃の焼結温度、還元雰囲気において
４時間の焼結時間の圧縮焼結条件でペレットの成形加工
を行なう。この際、燃料特性上ペレット焼結密度を95〜
97％ＴＤ（ＴＤ：理論密度）の範囲内においてコントロ
ールしたい場合には、Ｄ．Ｃ．ＵＯ2粉末にポアホーマ
材であるクエン酸またはシュウ酸などを添加してコント
ロールする。This D. C. Using UO 2 powder, pellets are molded under a compression pressure of 1 ton / cm 2 or more, a sintering temperature of 1700 to 1790 ° C., and a compression sintering condition of a sintering time of 4 hours in a reducing atmosphere. At this time, due to fuel characteristics, the pellet sintering density should be 95-
When it is desired to control within the range of 97% TD (TD: theoretical density), D. C. Control is performed by adding pore former material such as citric acid or oxalic acid to UO 2 powder.
以上の乾式ＩＤＲ／湿式ＡＤＵ／湿式ＡＵＣプロセス濃
縮ＵＯ2 粉末及び天然Ｄ．Ｃ．プロセスＵＯ2粉末のペ
レット焼結性を第６図に示す。The above dry IDR / wet ADU / wet AUC process concentrated UO 2 powder and natural D.I. C. The pellet sinterability of the process UO 2 powder is shown in FIG.
この実際のペレット焼結性データからわかる様に、湿式
ＡＤＵ／湿式ＡＵＣプロセスＵＯ2 粉末は非活性粉末で
あるのに対して、乾式ＩＤＲ／天然ウランＤ．Ｃ．ＵＯ
2 粉末は高活性粉末であることがわかる。As can be seen from this actual pellet sinterability data, the wet ADU / wet AUC process UO 2 powder is an inactive powder while the dry IDR / natural uranium D.D. C. UO
It can be seen that the 2 powders are highly active powders.
すなわち、成形圧力１ton／cm2、焼結温度1700〜1790℃
においてペレットを製造した場合には、第６図に示す様
に同一成形条件においてもペレット焼結密度が高活性粉
末と非活性粉末とで約３〜６％相当の差が生じる。That is, molding pressure 1 ton / cm 2 , sintering temperature 1700 ~ 1790 ℃
In the case where the pellets are manufactured in the above, as shown in FIG. 6, even under the same molding conditions, the pellet sintering densities of the highly active powder and the inactive powder differ by about 3 to 6%.
（発明が解決しようとする課題） 湿式ＡＤＵプロセス／湿式ＡＵＣプロセスから製造され
たＵＯ2 粉末を約1790〜1700℃で４時間焼結するとＵＯ
2 粉末は成形圧力すなわち成形密度に大きく依存する性
質がある。たとえば、成形圧力１ton／cm2程度におい
て、焼結密度は94％ＴＤである。通常、軽水型原子炉様
燃料集合体に使用されるＵＯ2 ペレットの焼結密度は95
％〜97％ＴＤが燃料特性上最適とされている。焼結密度
を高めるには成形圧力を高める必要があり、例えば、約
96％ＴＤ以上のペレット焼結密度を得るためには、６to
n／cm2以上の成形圧力を必要とする。したがって、ペレ
ット製造上において、ペレット外観健全性及び製造上に
不具合が生ずることがある。さらに将来の高燃焼度化ペ
レットの約96％ＴＤ以上のペレット焼結密度を得るため
には、成形圧力を高める以外にＵＯ2 粉末に密度上昇剤
を添加する方法があるが、新たな粉末処理を実施しなく
てはならないこと、または密度上昇剤が焼結ペレット特
性におよぼす影響が十分考えられるなど、種々問題点が
ある。(Problems to be Solved by the Invention) UO 2 powder produced by a wet ADU process / wet AUC process is sintered at approximately 1790 to 1700 ° C. for 4 hours to obtain UO.
2 The powder has the property of largely depending on the molding pressure, that is, the molding density. For example, at a molding pressure of about 1 ton / cm 2 , the sintered density is 94% TD. Usually, the sintering density of UO 2 pellets used for a light water reactor-like fuel assembly is 95
% -97% TD is said to be optimal in terms of fuel characteristics. To increase the sintered density, it is necessary to increase the molding pressure.
To obtain a pellet sintered density of 96% TD or more, 6 to
Molding pressure of n / cm 2 or more is required. Therefore, in the production of pellets, the appearance of the pellets may be defective and the production may be defective. Furthermore, in order to obtain a pellet sintering density of about 96% TD or more of the high burnup pellets of the future, there is a method of adding a density increasing agent to the UO 2 powder in addition to increasing the molding pressure. However, there are various problems such as the fact that the above must be carried out, or that the effect of the density increasing agent on the properties of the sintered pellet can be sufficiently considered.
本発明の目的は、非活性粉末である湿式ＡＤＵプロセス
／湿式ＡＵＣプロセスＵＯ2粉末に、高活性粉末である
乾式ＩＤＲ ＵＯ2粉末又は天然ウランＤ．Ｃ．ＵＯ2粉
末を混合し、ペレットの成形性と焼結性の効果を高める
ことのできるペレット製造方法を得ることにある。The object of the present invention is to provide a wet ADU process / wet AUC process UO 2 powder which is an inactive powder, and a dry IDR UO 2 powder or a natural uranium D. C. An object of the present invention is to obtain a pellet manufacturing method capable of enhancing the effects of pellet formability and sinterability by mixing UO 2 powder.
（課題を解決するための手段） 上記目的を解決するために、本発明においては、各プロ
セスのＵＯ2 粉末を混合した粉末を用いて燃料ペレット
を成型加工する。各プロセスの組合せモードは第１表の
通りである。(Means for Solving the Problem) In order to solve the above-mentioned object, in the present invention, a fuel pellet is molded using a powder obtained by mixing UO 2 powder of each process. Table 1 shows the combination mode of each process.
（作用） モード１は濃縮ＵＯ2 粉末間の混合であるのに対し、モ
ート２は濃縮ウランと天然ウランの混合であるので濃縮
度調整が必要となるが、両モード共に非活性・高活性の
ＵＯ2 粉末の混合割合に応じて焼結ペレットの焼結密度
を非活性ＵＯ2 粉末の焼結密度により密度上昇が可能と
なる。 (Function) Mode 1 is a mixture between concentrated UO 2 powders, whereas moat 2 is a mixture of concentrated uranium and natural uranium, so it is necessary to adjust the concentration, but both modes are inactive and highly active. Depending on the mixing ratio of the UO 2 powder, the sintering density of the sintered pellet can be increased by the sintering density of the inactive UO 2 powder.
したがって、ペレットの成型性と焼結性の効果を高める
ことが可能となる。Therefore, it becomes possible to enhance the effect of the formability and sinterability of the pellet.
（実施例） 非活性ＵＯ2粉末である湿式ＡＵＣ．ＵＯ2粉末の粉末特
性Ｏ／Ｕ比〜2.0、一次粒子径30〜40μｍ、比表面積３
〜６ｍ2／ｇの粉末又は湿式ＡＤＵ．ＵＯ2粉末の粉末特
性Ｏ／Ｕ比〜2.0、一次粒子径0.2〜0.3μｍ、比表面積
２〜４ｍ2／ｇの粉末に対して、高活性ＵＯ2粉末である
乾式ＩＤＲ．ＵＯ2粉末の粉末特性Ｏ／Ｕ比〜2.0、一次
粒子径0.1〜0.7μｍ、比表面積２〜４ｍ2／ｇの粉末を
同比率で混合する。Wet AUC is (Example) Non-active UO 2 powder. Powder characteristics of UO 2 powder O / U ratio ~ 2.0, primary particle size 30 ~ 40 μm, specific surface area 3
~ 6 m2 / g powder or wet ADU. UO 2 powder powder properties O / U ratio to 2.0, a primary particle diameter of 0.2 to 0.3 [mu] m, with respect to powder having a specific surface area of 2 to 4 m 2 / g, dry IDR highly active UO 2 powder. Powder characteristics of UO 2 powder Powders having an O / U ratio of 2.0, a primary particle diameter of 0.1 to 0.7 μm, and a specific surface area of 2 to 4 m 2 / g are mixed in the same ratio.
湿式ＡＵＣ．ＵＯ2粉末の粉末流動性は、乾式ＩＤＲ．
ＵＯ2粉末より良い為、粉末混合時には均一に混合され
ているが、ペレットプレス時のダイスへの粉末投入にお
いては粉末流動性の良い粉末が先に充填されることによ
り、成型・焼結性上の問題が発生する。この為、粉末間
において流動性が異なる場合には、粉末混合時にバイン
ダー材を混合して粉末混合を実施する。粉末の非活性度
が低下している場合には、高活性ＵＯ2粉末の混合割合
を多くして焼結密度をコントロールする。Wet AUC. The powder flowability of UO 2 powder is determined by dry IDR.
Since it is better than UO 2 powder, it is mixed uniformly during powder mixing, but when the powder is put into the die during pellet pressing, the powder with good powder flowability is filled first, which improves molding and sinterability. Problem occurs. Therefore, when the fluidity is different between the powders, the binder material is mixed at the time of powder mixing to perform powder mixing. When the inactivity of the powder is reduced, the mixing ratio of the highly active UO 2 powder is increased to control the sintering density.
また、非ＵＯ2粉末である湿式ＡＵＣ．ＵＯ2粉末／湿式
ＡＤＵ．ＵＯ2粉末に対して高活性ＵＯ2粉末である天然
Ｄ．Ｃ．ＵＯ2粉末（粉末特性Ｏ／Ｕ比約2.2、比表面積
5.5ｍ2／ｇ、一次粒子径0.1μｍ）を混合する。この場
合の混合比率は同程度の混合比率において、ペレット焼
結密度96％ＴＤ以上の焼結密度が得られることになる。In addition, non-UO 2 powder, wet AUC. UO 2 powder / wet ADU. Natural D. highly active UO 2 powder against UO 2 powder C. UO 2 powder (powder characteristics O / U ratio about 2.2, specific surface area
5.5 m 2 / g, primary particle size 0.1 μm) are mixed. In this case, when the mixing ratio is about the same, a pellet sintering density of 96% TD or more can be obtained.
第１図に高活性粉末と非活性度粉末を同程度粉末混合し
た場合のペレット焼結性を示す。この場合におけるペレ
ット焼結条件はＵＯ2 粉末を約1790℃〜1700℃で約４時
間焼結すると、混合粉末における焼結ペレットが成形圧
力１ton／cm2以上で得られることになり、特に成形圧力
の制限はない。FIG. 1 shows the pellet sinterability when the high activity powder and the non-activity powder are mixed in the same degree. The pellet sintering conditions in this case are that, when UO 2 powder is sintered at about 1790 ° C to 1700 ° C for about 4 hours, the sintered pellets in the mixed powder can be obtained at a molding pressure of 1 ton / cm 2 or more. There is no limit.
この実施例によれば、高活性ＵＯ2粉末（乾式ＩＤＲ．
ＵＯ2粉末又は天然Ｄ．Ｃ．ＵＯ2粉末）１に対して非活
性ＵＯ2粉末（湿式ＡＵＤ．ＵＯ2粉末又は湿式ＡＵＣ．
ＵＯ2粉末）１の粉末混合し、１ton／cm2以上の成形圧
力、1700〜1790℃の焼結温度、還元雰囲気中４時間の焼
結時間の条件で成形圧力の制約がなくペレット焼結密度
96％ＴＤ以上のペレット製造ができる。According to this example, highly active UO 2 powder (dry IDR.
UO 2 powder or natural D.I. C. UO 2 powder) 1 inactive UO 2 powder (wet AUD. UO 2 powder or wet AUC.
UO 2 powder) 1 powder mixed, pellet pressure density without restriction of molding pressure under the conditions of molding pressure of 1 ton / cm 2 or more, sintering temperature of 1700 to 1790 ° C, and sintering time of 4 hours in reducing atmosphere.
It is possible to manufacture pellets of 96% TD or more.
すなわち、非活性粉末の焼結性を密度上昇剤の添加もし
くは粉末処理（粉砕，ボールミル等）を実施することな
く、高活性粉末を混合することにより、成形圧力１ton
／cm2以上において制限なく、ペレット焼結密度96％Ｔ
Ｄを得ることができる。That is, the sintering pressure of the inactive powder is adjusted to 1 ton by mixing the highly active powder without adding a density increasing agent or performing a powder treatment (crushing, ball milling, etc.).
/ Cm 2 or more, without limitation, pellet sintering density 96% T
D can be obtained.
したがって、非活性粉末の高密度化ペレット製造におい
ては、定められた範囲内の粉末特性を有する高活性粉末
を同比率で添加することにより高密度化ペレット製造が
できる。Therefore, in producing the densified pellets of the inactive powder, the densified pellets can be produced by adding the highly active powder having the powder characteristics within the defined range in the same ratio.
本発明によれば、非活性粉末と高活性粉末を混合した粉
末を用いて燃料ペレットを成型加工するので、ペレット
の成型性と焼結性を向上させることができる。According to the present invention, the fuel pellets are molded using the powder in which the non-active powder and the highly active powder are mixed, so that the moldability and sinterability of the pellets can be improved.
第１図は本発明に係る燃料ペレツト製造方法の一実施例
の高活性度粉末と非活性度粉末を同程度混合した場合の
ペレット焼結性を示すグラフ、第２図は従来の燃料集合
体の断面図、第３図は従来の燃料棒の断面図、第４図は
湿式ＡＤＵプロセス，湿式ＡＵＣプロセス，及び乾式Ｉ
ＤＲプロセスのＵＦ6ガスからＵＯ2粉末までの再転換プ
ロセスを表わす流れ図、第５図は天然ウランのＵＯ2粉
末の製造方法を表わす流れ図、第６図は乾式ＩＤＲ／湿
式ＡＤＵ／湿式ＡＵＣプロセス濃縮ＵＯ2 粉末及び天然
Ｄ．Ｃ．プロセスＵＯ2 粉末のペレット焼結性を示すグ
ラフである。 20……乾式ＩＤＲ．ＵＯ2粉末 27……湿式ＡＤＵ．ＵＯ2粉末 32……湿式ＡＵＣ．ＵＯ2粉末 48……天然ウランＤ．Ｃ．ＵＯ2粉末FIG. 1 is a graph showing pellet sinterability when a highly active powder and an inactive powder of an embodiment of a fuel pellet manufacturing method according to the present invention are mixed to the same extent, and FIG. 2 is a conventional fuel assembly. 3 is a sectional view of a conventional fuel rod, and FIG. 4 is a wet ADU process, a wet AUC process, and a dry type I.
A flow chart showing a re-conversion process from UF 6 gas to UO 2 powder in the DR process, FIG. 5 is a flow chart showing a method for producing UO 2 powder of natural uranium, and FIG. 6 is a dry IDR / wet ADU / wet AUC process concentration UO 2 powder and natural D.I. C. It is a graph showing the pellet-sinter process UO 2 powder. 20 ... Dry IDR. UO 2 powder 27 ... Wet ADU. UO 2 powder 32 ... Wet AUC. UO 2 powder 48 …… Natural uranium D. C. UO 2 powder
Claims (4)
Ｏ2 粉末と湿式再転換ＡＤＵプロセスで製造されたＵＯ
2粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ2粉末と、乾式
再転換ＩＤＲプロセスで製造されたＵＯ2 粉末とを混合
した粉末を用いて燃料ペレットを成型加工することを特
徴とする燃料ペレットの製造方法。1. U produced by a wet reconversion AUC process.
O 2 powder and UO prepared by wet reconversion ADU process
At least one of the UO 2 powder, method for producing fuel pellets, characterized by molding the fuel pellets using powder obtained by mixing a UO 2 powder produced by a dry reconverted IDR process selected from 2 powder.
Ｏ2 粉末と湿式再転換ＡＤＵプロセスで製造されたＵＯ
2粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ2粉末と、乾式
再転換ＩＤＲプロセスで製造されたＵＯ2 粉末とを１対
１の比率で混合した粉末を用いて燃料ペレットを成型加
工することを特徴とする請求項１記載の燃料ペレットの
製造方法。2. U produced by the wet reconversion AUC process.
O 2 powder and UO prepared by wet reconversion ADU process
Characterized by molding the fuel pellets using at least one of UO 2 powder was mixed with UO 2 powder produced by a dry reconverted IDR process 1-one in a ratio powder selected from 2 powder The method for producing a fuel pellet according to claim 1.
Ｏ2 粉末と湿式再転換ＡＤＵプロセスで製造されたＵＯ
2粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ2粉末と、天然
ウランダイレクトコンバージョンＵＯ2 粉末とを混合し
た粉末を用いて燃料ペレットを成型加工することを特徴
とする燃料ペレットの製造方法。3. U produced by a wet reconversion AUC process.
O 2 powder and UO prepared by wet reconversion ADU process
A method for producing fuel pellets, which comprises molding a fuel pellet using a powder obtained by mixing at least one UO 2 powder selected from two powders and a natural uranium direct conversion UO 2 powder.
Ｏ2粉末と湿式再転換ＡＤＵプロセスで製造されたＵＯ2
粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ2粉末と、天然
ウランダイレクトコンバージョンＵＯ2 粉末とを１対１
の比率で混合した粉末を用いて燃料ペレットを成型加工
することを特徴とする請求項３記載の燃料ペレットの製
造方法。4. U produced by a wet reconversion AUC process.
O 2 powder and UO 2 produced by wet reconversion ADU process
One-to-one with at least one UO 2 powder selected from powders and natural uranium direct conversion UO 2 powder
The method for producing fuel pellets according to claim 3, wherein the fuel pellets are molded by using powders mixed in the ratio of.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63282461A JPH0636054B2 (en) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | Fuel pellet manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63282461A JPH0636054B2 (en) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | Fuel pellet manufacturing method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02129586A JPH02129586A (en) | 1990-05-17 |
| JPH0636054B2 true JPH0636054B2 (en) | 1994-05-11 |
Family
ID=17652725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63282461A Expired - Lifetime JPH0636054B2 (en) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | Fuel pellet manufacturing method |
Country Status (1)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9857599B2 (en) | 2007-10-24 | 2018-01-02 | Nikon Corporation | Optical unit, illumination optical apparatus, exposure apparatus, and device manufacturing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02129586A (en) | 1990-05-17 |
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