JPH0659526B2 - Thin plate continuous casting method - Google Patents
Thin plate continuous casting methodInfo
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- JPH0659526B2 JPH0659526B2 JP60236303A JP23630385A JPH0659526B2 JP H0659526 B2 JPH0659526 B2 JP H0659526B2 JP 60236303 A JP60236303 A JP 60236303A JP 23630385 A JP23630385 A JP 23630385A JP H0659526 B2 JPH0659526 B2 JP H0659526B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ツインドラム方式による薄板連続鋳造方法に
関する。The present invention relates to a twin-drum type thin plate continuous casting method.
従来の薄板連続鋳造装置（ツインドラム方式）を第４図
に基づいて説明すると、２本の内部水冷式ドラム１，
１′とドラム１，１′の端面に押し当てた２つのサイド
堰２，２′で構成される空間に溶湯４を注湯し、薄板鋳
片３を得るものであるが、この場合ドラム１，１′の間
隙は常に一定に保つよう、図示しないが、２本の油圧シ
リンダーによりスペーサーを介して押し当てられてい
る。なお、第４図において、５はタンデイツシユ、６は
ピンチロール、７はガイドロールである。A conventional thin plate continuous casting apparatus (twin drum type) will be described with reference to FIG.
The molten metal 4 is poured into a space composed of two side dams 2 and 2'which are pressed against the end faces of the drum 1'and the drum 1, 1'to obtain a thin plate cast piece 3. In this case, the drum 1 , 1'is always pressed by two hydraulic cylinders via spacers so as to keep the gap constant. In FIG. 4, 5 is a tan dash, 6 is a pinch roll, and 7 is a guide roll.
従来の上記方法では、ドラム押力の大小にかかわらずド
ラム間隙は一定の保たれるため、次のような問題点を有
する。The above conventional method has the following problems because the drum gap is kept constant regardless of the magnitude of the pressing force of the drum.
１）過凝固により鋳片表面に割れが発生する。1) Cracking occurs on the surface of the slab due to oversolidification.
ドラム間の溶湯のレベル変動等により過凝固（ドラム中
立点付近における２枚の凝固シエルの厚みがドラム間隙
より大）の場合はドラム中立点付近にて凝固シエルが圧
延され（この時、ドラム押力は大となる）鋳片表面に割
れが発生し鋳片の品質を著しく害する。In the case of over-solidification (thickness of the two solidification shells near the drum neutral point is larger than the drum gap) due to fluctuations in the level of molten metal between the drums, the solidified shell is rolled near the drum neutral point (at this time, the drum pressing (The force becomes large) Cracks occur on the surface of the slab, and the quality of the slab is significantly impaired.
２）未凝固によりバルジングが発生する。2) Bulging occurs due to non-solidification.
ドラム間の溶湯のレベル変動等により未凝固（ドラム中
立点付近においては２枚の凝固シエルの間に凝固してい
ない溶湯が存在する）の場合、バルジング（溶湯静圧に
より凝固シエルがふくらむ現象）が生じ、鋳片の品質を
著しく害する。なお、この場合ドラム押力は極めて小さ
い。In the case of non-solidification due to fluctuations in the level of the molten metal between the drums (unsolidified molten metal exists between the two solidified shells near the neutral point of the drum), bulging (solidified shell swells due to the static pressure of the molten metal) Occurs, and the quality of the slab is significantly impaired. In this case, the pressing force of the drum is extremely small.
本発明は、上述した従来手段の欠点である鋳片の割れお
よびバルジングを防止する薄板連続鋳造方法を提供する
ことを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a thin plate continuous casting method that prevents the slab cracking and bulging, which are disadvantages of the above-mentioned conventional means.
そして、本発明は、上記目的を達成する手段として、ド
ラム押力の上限値および下限値を設定し、検出したドラ
ム押力が設定した範囲内に入るよう制御するようにした
ものである。As a means for achieving the above object, the present invention sets an upper limit value and a lower limit value of the drum pressing force and controls so that the detected drum pressing force falls within the set range.
本発明は、製造する金属帯板厚さに相当する間隙を置い
て水平に並列した互いに回転方向の異なる２本の水冷ド
ラムとこの水冷ドラムの端面に押し当てた２個のサイド
堰によって形成される空間に溶湯を注いで薄板を連続鋳
造する方法において、ドラム押力（Ｐ）を次の範囲に入
るように、ドラム回転速度、２本のドラム間隙及びドラ
ムコーティング厚みのうち少なくとも１つを制御して鋳
造することを特徴とする薄板連続鋳造方法である。The present invention is formed by two water cooling drums which are horizontally arranged in parallel with each other with a gap corresponding to the thickness of the metal strip to be manufactured, and two side weirs pressed against the end faces of the water cooling drums. In a method of continuously casting thin plates by pouring molten metal into a space to be controlled, at least one of the drum rotation speed, the two drum gaps, and the drum coating thickness is controlled so that the drum pressing force (P) falls within the following range. It is a thin plate continuous casting method characterized in that
90・ｔ1/2 ×10-3≦Ｐ≦〔 0.144・Ｗ（Ｄ・ｔ）1/2 ＋120・ｔ1/2 〕×10-3 （ton） 〔ただし、ｔは鋳片板厚（mm）、Ｗは鋳片幅（mm）、Ｄ
はドラム径（mm）をそれぞれ示す。〕 〔ドラム押力の制御の具体例〕 本発明におけるドラム押力を制御する手段としては、次
の(1)〜(4)のいづれかの手段を採用するのが好ましい。90 ・ t 1/2 × 10 -3 ≦ P ≦ [0.144 ・ W (D ・ t) 1/2 +120 ・ t 1/2 ] × 10 -3 (ton) [where t is the thickness of the slab (mm ), W is the slab width (mm), D
Indicates the drum diameter (mm). [Specific Example of Control of Drum Pushing Force] As means for controlling the drum pushing force in the present invention, it is preferable to employ any one of the following (1) to (4).
(1)ドラム回転速度の制御による手段 ドラム押力が上限値以上となれば、回転速度を上げて凝
固シエル厚を薄くし、ドラム押力を下げて設定範囲内に
入れる。また、ドラム押力が下限値以下となれば、回転
速度を下げて凝固シエル厚を厚くし、ドラム押力を上げ
て設定範囲内に入れる。(1) Means by controlling the drum rotation speed When the drum pressing force becomes equal to or higher than the upper limit value, the rotation speed is increased to reduce the solidified shell thickness, and the drum pressing force is decreased to fall within the set range. When the drum pressing force is less than or equal to the lower limit value, the rotation speed is reduced to increase the solidified shell thickness, and the drum pressing force is increased to fall within the set range.
(2)ドラム間隙の制御による手段 ドラム押力が上限値以上となれば、ドラム間隙をひろげ
てドラム押力を下げ、設定範囲内に入れる。またドラム
押力が下限値以下となれば、間隙をせばめてドラム押力
を上げ、設定範囲内に入れる。(2) Means by controlling the drum gap When the drum pushing force is above the upper limit value, the drum pushing force is reduced by expanding the drum gap to bring it into the set range. If the drum pressing force is less than or equal to the lower limit value, the gap is narrowed to increase the drum pressing force to be within the set range.
(3)ドラム回転速度制御とドラム間隙制御の併用による
手段 上記(1)のドラム回転速度による制御手段と(2)のドラム
間隙の制御手段との併用によりドラム押力を設定範囲内
になるように制御を行う。(3) Means that uses both drum rotation speed control and drum gap control so that the drum pressing force falls within the set range by using both (1) the drum rotation speed control means and (2) the drum gap control means. Control.
(4)ドラムコーテイング厚みの制御による手段 通常、ドラム面には連続的にコーテイングされる（例え
ばBNの微粉を吹き付ける）が、このコーテイングの厚み
を制御することによりドラム面での凝固シエルの成長速
度を制御する。すなわち、ドラム押力が上限値以上とな
ればコーテイング厚みを厚くし、凝固を遅らせ、ドラム
押力を下げて設定範囲内に入れる。また、ドラム押力が
下限値以下となればコーテイング厚みを薄くし、凝固を
早やめ、ドラム押力を上げ設定範囲内に入れる。なお、
コーテイング厚みの制御はBNを噴射するスプレイノズル
のガス圧を制御することにより行う。(4) Means by controlling the drum coating thickness Normally, the drum surface is continuously coated (for example, fine powder of BN is sprayed), but by controlling the thickness of this coating, the growth rate of solidified shell on the drum surface. To control. That is, when the drum pressing force is equal to or more than the upper limit value, the coating thickness is increased to delay the solidification, and the drum pressing force is lowered to fall within the set range. If the drum pressing force is less than the lower limit value, the coating thickness is reduced to accelerate the solidification, and the drum pressing force is increased to fall within the set range. In addition,
The coating thickness is controlled by controlling the gas pressure of the spray nozzle that injects BN.
本発明におけるドラム押力の上限ならびに下限設定値と
その根拠について、以下第１〜３図に基づいて説明す
る。The upper limit and lower limit set values of the drum pressing force in the present invention and the grounds therefor will be described below with reference to FIGS.
１．ドラム押力の上限設定値とその根拠 第１図は液相線温度〜固相線温度近傍の凝固シエルの強
度を示したものであり、この温度領域における凝固シエ
ルの強度は鋼種の影響を余り受けず、固相率(ｆ)が０．
２程度から凝固シエルは強度を持ちはじめ、固相率が1.
0の時凝固シエルの強度は約０．５kg・f/mm2となり、固
相線温度以下ではほゞ直線的に強度は上昇する。1. Upper limit set value of drum pressing force and its basis Fig. 1 shows the strength of the solidification shell near the liquidus temperature to the solidus temperature. The strength of the solidification shell in this temperature range is not influenced by the steel type. The solid fraction (f) was not received.
From about 2 the solidified shell begins to have strength and the solid fraction is 1.
At 0, the strength of the solidified shell is about 0.5 kg · f / mm 2 , and the strength rises almost linearly below the solidus temperature.
一方、第２図はドラム中立点近傍での凝固シエルの状態
を模式的に示したものであるが、多くの実験結果から、
固相率(ｆ)が１．０の凝固シエル厚み（ds）が次の関係
を満足すればドラム中心点における圧延により欠陥（内
部割れ、表面割れなど）が生じないことを把握してい
る。On the other hand, Fig. 2 schematically shows the state of the solidification shell near the neutral point of the drum.
It is understood that defects (internal cracks, surface cracks, etc.) will not occur due to rolling at the drum center point if the solidified shell thickness (ds) having a solid phase ratio (f) of 1.0 satisfies the following relationship.
2ds≦1.005ｔ……(1) （ｔ：ドラム間隙mm） （ds：片側の凝固シエル厚mm） つまり、固相率１．０の凝固シエルを０．５％圧延して
も欠陥とはならない。2ds ≤ 1.005t (1) (t: Drum gap mm) (ds: Solidification shell thickness mm on one side) In other words, even if solidification shell with a solid fraction of 1.0 is rolled by 0.5%, no defect will occur. .
また、第２図でｌがドラム押力として影響する範囲であ
り、(1)式を満足するｌは凝固計算から次式で近似する
ことができる。Further, in FIG. 2, l is the range influencing the drum pressing force, and l satisfying the equation (1) can be approximated by the following equation from the solidification calculation.
ｌ＝０．７２（Ｄ・ｔ）1/2 (mm) Ｄ：ドラム径（mm） ｔ：鋳片板厚（mm） このｌの範囲における凝固シエルの平均の変形抵抗は約
０．２kg・f/mm2であり、従つて凝固シエルの圧延による
ドラム押力（P1）は次式で表わすことができる。l = 0.72 (Dt) 1/2 (mm) D: Drum diameter (mm) t: Slab thickness (mm) The average deformation resistance of the solidified shell in this l range is about 0.2 kg f / mm 2 , and therefore the drum pressing force (P 1 ) due to the rolling of the solidified shell can be expressed by the following equation.
P1＝0.2×W×{0.72(D・t)1/2} （kg） ＝1.44×W×(D・t)1/2×10-4 （ton） Ｗ：鋳片板幅（mm） さらに、ツインドラム式連続鋳造装置の特徴であるサイ
ド堰方式の場合、第３図に示す如くドラム１とサイド堰
２が接する箇所において凝固シエル３′が生じ、この部
分がドラム中立点を通過する際圧延され、ドラム押力(P
2)として検出される。この押力（両端部の押力の合計）
は凝固時間（つまり鋳片板厚）に比例し多くの実験結果
から次式で表わすことができる。P 1 = 0.2 × W × {0.72 (D ・ t) 1/2 } (kg) = 1.44 × W × (D ・ t) 1/2 × 10 -4 (ton) W: slab width (mm) Further, in the case of the side dam method, which is a feature of the twin drum type continuous casting apparatus, as shown in FIG. 3, solidification shell 3'is generated at the portion where the drum 1 and the side dam 2 are in contact, and this portion passes through the neutral point of the drum. When rolled, the drum pressing force (P
2 ) detected as This pushing force (total pushing force of both ends)
Is proportional to the solidification time (that is, the thickness of the slab) and can be expressed by the following equation from many experimental results.
P2＝120×t1/2×10-3（ton） 従つて、ドラム押力の上限値（Pmax）は次式で表わすこ
とができる。P 2 = 120 × t 1/2 × 10 −3 (ton) Therefore, the upper limit value (Pmax) of the drum pressing force can be expressed by the following equation.
Pmax＝P1＋P2＝{0.144×W(D・t)1/2＋120・t1/2｝ ×10-3 （ton） ２．ドラム押力の下限設定値とその根拠 未凝固によりバルジングを生じさせないためには、第２
図において「固相率(ｆ)が０．２の合致点がドラム中立
点より上にあること」が条件であることを把握してい
る。従つてドラム押力は第１図より０（零）となる。し
かしながら、前述と同じようにドラムとサイド堰が接す
る箇所において凝固シエルが生じ、この部分がドラム中
立点を通過する際圧延されドラム押力として検出され
る。この押力（Pmin）は多くの実験結果より次式で表わ
すことができる。 Pmax = P 1 + P 2 = {0.144 × W (D · t) 1/2 +120 · t 1/2} × 10 -3 (ton) 2. Lower limit set value of drum pressing force and its basis To prevent bulging due to unsolidification,
In the figure, it is understood that the condition is that "the matching point where the solid fraction (f) is 0.2 is above the drum neutral point". Therefore, the drum pressing force becomes 0 (zero) from FIG. However, similar to the above, solidification shell occurs at the portion where the drum and the side weir come into contact with each other, and this portion is rolled when passing through the neutral point of the drum and detected as the drum pressing force. This pressing force (Pmin) can be expressed by the following equation from many experimental results.
Pmin＝90・t1/2×10-3 （ton） 〔実施例１〕 ドラム径６００φ(mm)、ドラム幅６００Ｗ(mm)のツイン
ドラム連鋳機を用いて鋳片板厚３mmのSUS 304（１５Cr
−８Ni鋼）を鋳込んだ場合について述べる。なお、鋳込
温度は１５５０℃である。Pmin = 90 · t 1/2 × 10 -3 (ton) [Example 1] SUS 304 with a slab thickness of 3 mm using a twin drum continuous casting machine with a drum diameter of 600 φ (mm) and a drum width of 600 W (mm). (15Cr
Described below is the case of casting -8Ni steel). The casting temperature is 1550 ° C.
鋳込中、ドラム押力をPminとPmaxの間に入るようドラム
回転速度を制御することにより行つた。なお、Pmin≒16
0×10-3ton、Pmax≒3.87tonである。この結果、過凝固
による鋳片の割れおよび未凝固によるバルジングもな
く、良好な鋳片を安定して得ることができた。During casting, the drum pressing force was controlled by controlling the drum rotation speed so as to fall between Pmin and Pmax. Note that Pmin≈16
0 × 10 −3 ton and Pmax≈3.87 ton. As a result, good slabs could be stably obtained without cracking of the slabs due to over-solidification and bulging due to non-solidification.
〔実施例２〕 ドラム径１２００φ(mm)、ドラム幅８００Ｗ(mm)のツイ
ンドラム連鋳機を用いて、鋳片板厚３．５mmの低炭素鋼
（Ｃ量０．０３wt％）を鋳込んだ場合について述べる。
なお鋳込温度は１６１０℃である。鋳込中ドラム押力を
Pmin(170×10-3ton)とPmax（7.7ton）の間に入るよう、
ドラム回転速度制御とドラム間隙制御を併用して行つ
た。この結果過凝固による鋳片の割れおよび未凝固によ
るバルジングもなく良好な鋳片を安定して得ることがで
きた。Example 2 Using a twin drum continuous casting machine with a drum diameter of 1200 φ (mm) and a drum width of 800 W (mm), cast low-carbon steel (C content 0.03 wt%) with a slab thickness of 3.5 mm. If so, describe.
The casting temperature is 1610 ° C. Drum pressing force during casting
Enter between Pmin (170 × 10 -3 ton) and Pmax (7.7ton)
The drum rotation speed control and the drum gap control were used together. As a result, a good cast piece could be stably obtained without cracking of the cast piece due to over-solidification and bulging due to non-solidification.
本発明は、以上詳記したように、ドラム押力の上限値お
よび下限値を設定し、そして、検出したドラム押力が該
設定値範囲内に入るように制御するものであるから、安
定した鋳造（バルジングに起因したブレークアウトや過
凝固圧延によるモータトリツプがない）が可能となる効
果が生ずると共に、表面割れ内部割れおよびバルジング
がない良好な鋳片を得ることができる効果が生ずるもの
である。As described above in detail, the present invention sets the upper limit value and the lower limit value of the drum pressing force, and controls so that the detected drum pressing force falls within the set value range. This has the effect of enabling casting (no breakout due to bulging or motor trip due to over-solidification rolling), and the effect of obtaining a good slab without surface cracks, internal cracks, or bulging.
第１図は液相線温度〜固相線温度近傍の凝固シエルの強
度を示したものであり、第２図は、ドラム中立点近傍で
の凝固シエルの状態を模式的に示したものであり、第３
図はドラムとサイド堰が接する箇所における凝固シエル
の状態を模式的に示したものである。第４図は、従来の
ツインドラム方式連続鋳造装置の縦断面図である。 １，１′……ドラム ２，２′……サイド堰 ３……鋳片 ３′，３″……凝固シエル ４……溶湯 ５……タンデイツシユ ６……ピンチロール ７……ガイドロールFIG. 1 shows the strength of the solidification shell in the vicinity of the liquidus temperature to the solidus temperature, and FIG. 2 schematically shows the state of the solidification shell in the vicinity of the neutral point of the drum. , Third
The figure schematically shows the state of the coagulation shell at the location where the drum and the side weir are in contact. FIG. 4 is a longitudinal sectional view of a conventional twin drum type continuous casting apparatus. 1, 1 '... Drum 2, 2' ... Side weir 3 ... Cast slab 3 ', 3 "... Solidification shell 4 ... Molten metal 5 ... Tandish cast 6 ... Pinch roll 7 ... Guide roll
Claims (1)
いて水平に並列した互いに回転方向の異なる２本の水冷
ドラムとこの水冷ドラムの端面に押し当てた２個のサイ
ド堰によって形成される空間に溶湯を注いで薄板を連続
鋳造する方法において、ドラム押力（Ｐ）を次の範囲に
入るように、ドラム回転速度、２本のドラム間隙及びド
ラムコーティング厚みのうち少なくとも１つを制御して
鋳造することを特徴とする薄板連続鋳造方法。 90・ｔ1/2 ×10-3≦Ｐ≦〔 0.144・Ｗ（Ｄ・ｔ）1/2 ＋120・ｔ1/2 〕×10-3 （ton） 〔ただし、ｔは鋳片板厚（mm）、Ｗは鋳片幅（mm）、Ｄ
はドラム径（mm）をそれぞれ示す。〕1. Formed by two water-cooling drums which are horizontally arranged in parallel with a gap corresponding to the thickness of the metal strip to be manufactured and have different rotation directions, and two side weirs pressed against the end faces of the water-cooling drum. In a method for continuously casting a thin plate by pouring the molten metal into the space to be formed, at least one of the drum rotation speed, the two drum gaps and the drum coating thickness is set so that the drum pressing force (P) falls within the following range. A continuous casting method for thin plates, which is characterized by controlled casting. 90 ・ t 1/2 × 10 -3 ≦ P ≦ [0.144 ・ W (D ・ t) 1/2 +120 ・ t 1/2 ] × 10 -3 (ton) [where t is the thickness of the slab (mm ), W is the slab width (mm), D
Indicates the drum diameter (mm). ]
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60236303A JPH0659526B2 (en) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | Thin plate continuous casting method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60236303A JPH0659526B2 (en) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | Thin plate continuous casting method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6297749A JPS6297749A (en) | 1987-05-07 |
| JPH0659526B2 true JPH0659526B2 (en) | 1994-08-10 |
Family
ID=16998795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60236303A Expired - Lifetime JPH0659526B2 (en) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | Thin plate continuous casting method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0659526B2 (en) |
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| AT411822B (en) † | 2002-09-12 | 2004-06-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | METHOD AND DEVICE FOR STARTING A CASTING PROCESS |
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Family Cites Families (4)
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-
1985
- 1985-10-24 JP JP60236303A patent/JPH0659526B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6297749A (en) | 1987-05-07 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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