JPH0680178B2 - Flax for remelting electroslag - Google Patents
Flax for remelting electroslagInfo
- Publication number
- JPH0680178B2 JPH0680178B2 JP60129007A JP12900785A JPH0680178B2 JP H0680178 B2 JPH0680178 B2 JP H0680178B2 JP 60129007 A JP60129007 A JP 60129007A JP 12900785 A JP12900785 A JP 12900785A JP H0680178 B2 JPH0680178 B2 JP H0680178B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- electroslag
- remelting
- ingot
- tio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 240000006240 Linum usitatissimum Species 0.000 title 1
- 235000004431 Linum usitatissimum Nutrition 0.000 title 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 52
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 10
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 11
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 229910018054 Ni-Cu Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018481 Ni—Cu Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N potassium dichromate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Cr](=O)(=O)O[Cr]([O-])(=O)=O KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 Ti and Al Chemical class 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- IMBKASBLAKCLEM-UHFFFAOYSA-L ferrous ammonium sulfate (anhydrous) Chemical compound [NH4+].[NH4+].[Fe+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O IMBKASBLAKCLEM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000007619 statistical method Methods 0.000 description 1
- 238000004448 titration Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、Ti及びAlを含有する合金例えばFe基、Ni基、
Co基、Ni-Cu基合金中に該Ti及びAlを均一に分布させ、
これにより鋳塊の歩留りを向上させることのできるエレ
クトロスラグ再溶解用フラックスに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention is directed to alloys containing Ti and Al, such as Fe-based, Ni-based,
Co-based, Ni-Cu-based alloy to uniformly distribute the Ti and Al,
The present invention relates to a flux for remelting electroslag, which can improve the yield of ingots.
［従来の技術］ TiやAl等の活性金属を含有する合金を溶製するに当たっ
ては、エレクトロスラグ再溶解用フラックス（以下ESR
用フラックスという場合もある）を適宜選択して用いる
のが一般的であるが、該ESR用フラックスを含む合金系
の反応平衡を把握しつつ溶製を実行することは実際操業
面では実行困難である為、TiやAl等の歩留りが適中せず
品質管理上種々の弊害をもたらすといった問題点が指摘
されている。[Prior Art] When melting alloys containing active metals such as Ti and Al, electroslag remelting flux (hereinafter referred to as ESR)
It is common practice to select and use the appropriate flux), but it is difficult in practice to carry out melting while grasping the reaction equilibrium of the alloy system containing the ESR flux. Therefore, it has been pointed out that the yield of Ti, Al, etc. is not appropriate and causes various problems in quality control.
そこでTiO2を加えたESR用フラックスを用いて溶製中に
おける下記反応平衡をコントロールする方法が提案され
ている。Therefore, a method of controlling the following reaction equilibrium during melting using an ESR flux containing TiO 2 has been proposed.
４［Al］＋３(TiO2)３［Ti］＋２(Al2O3) …（１） 但し［Al］，［Ti］は鋳塊中に含有されるAl,Tiの目標
重量％、(TiO2)、(Al2O3)はフラックス中に含有されるT
iO2，Al2O3の重量％である。以下（ ）及び［ ］の意
味についてはここで使用したものと同様とする。4 [Al] +3 (TiO 2 ) 3 [Ti] +2 (Al 2 O 3 ) ... (1) where [Al] and [Ti] are the target weight% of Al and Ti contained in the ingot, (TiO 2 2 ), (Al 2 O 3 ) is T contained in the flux
It is the weight% of iO 2 and Al 2 O 3 . The meanings of () and [] below are the same as those used here.
この方法は、鋳塊をひとまとめにとらえてTiやAlの鋳塊
中平均含有率を指標として歩留りの向上を図ろうとする
ものであり、鋳塊中のTiやAlの分布については必ずしも
十分な考慮が払われているとは言えないのが実情であ
る。すなわちこの方法を用いると鋳塊の底部におけるT
i,Al含有率が上部や中央部のそれよりも低目になってし
まう為鋳塊を個々のゾーンに分けて把握してみるとTiや
Alの分布が意外な程不均一となっていることが分かる。
この原因としては、未溶解の粒状ESR用フラックスによ
って持ち込まれる酸素が溶融合金の底部へ集中したため
と考えられ、これがTiやAlを酸化して鋳塊底部における
TiやAlの含有率が低下したものと思われる。This method aims to improve the yield by grasping the ingots collectively and using the average content ratio of Ti and Al in the ingot as an index, and it is not always sufficient to consider the distribution of Ti and Al in the ingot. The reality is that they are not paid. That is, when this method is used, T at the bottom of the ingot is
Since the i and Al contents are lower than those in the upper and central parts, the ingot is divided into individual zones, and Ti and
It can be seen that the distribution of Al is unexpectedly non-uniform.
The reason for this is thought to be that oxygen brought in by the undissolved granular ESR flux was concentrated at the bottom of the molten alloy, which oxidizes Ti and Al and causes
It seems that the content of Ti and Al has decreased.
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明はこうした事情に着目してなされたものであっ
て、Ti,Alを鋳塊中に均一に分布させ、これにより該鋳
塊の歩留りを向上させることのできるエレクトロスラグ
再溶解用フラックスを提供しようとするものである。[Problems to be Solved by the Invention] The present invention has been made in view of such circumstances, and it is to uniformly distribute Ti and Al in an ingot and thereby improve the yield of the ingot. It is intended to provide a flux for remelting electroslag that can be produced.
［問題点を解決するための手段］ しかして本発明に係るエレクトロスラグ再溶解用フラッ
クスとは、Ti及びAlを含有する合金をエレクトロスラグ
再溶解するときに用いるCaO−溶融時にTi2O3を形成する
Ti化合物−Al2O3‐CaF2系フラックスであって、 (Ti2O3)/(Al2O3)≧0.02、 (CaF2)≦70重量％、 不純物としての(SiO2)は2.0重量％以内、Fe及びMnの
酸化物は夫々１重量％以内、 を夫々満たす点にその要旨が存在するものである。但し
前述の如く（ ）はフラックス中の重量％、［ 」は鋳
塊中の目標重量％を示すものとする。また(Ti2O3)はTi2
O3及び溶融状態でTi2O3を形成するTiO2化合物をTi2O3に
換算した値の合計である。[Means for Solving the Problems] The electroslag remelting flux according to the present invention includes CaO used for remelting an alloy containing Ti and Al and Ti 2 O 3 during melting. Form
Ti compound-Al 2 O 3 -CaF 2 system flux, (Ti 2 O 3 ) / (Al 2 O 3 ) ≧ 0.02, (CaF 2 ) ≦ 70 wt%, (SiO 2 ) as impurities within 2.0 wt%, Fe and Mn oxides within 1 wt% each , The gist is that it satisfies each of the above. However, as described above, () indicates the weight% in the flux and [] indicates the target weight% in the ingot. Also, (Ti 2 O 3 ) is Ti 2
O 3 and TiO 2 compound forming a Ti 2 O 3 in the molten state is the sum of the values in terms of Ti 2 O 3.
［作用］ 次に本発明を完成するに至る迄の研究経緯を辿りつつ本
発明の構成及び作用効果を説明していく。[Operation] Next, the configuration and operation and effect of the present invention will be described while following the history of research until the completion of the present invention.
本発明者等は、鋳塊の底部におけるTi,Al含有率の低下
原因が、前述の如く未溶解フラックスにより溶融合金の
底部へ持ち込まれる酸素にあるという前述の認識を更に
深く且つ実証的に考察する必要があるとの観点から種々
検討した。その結果未溶解ESR用フラックス中の前記TiO
2がもっとも重大な役割を果たしていることが分かっ
た。すなわちTiO2は、これが溶融したESR用フラックス
中に存在する場合上記（１）の平衡反応によって鋳塊中
におけるTi,Alの歩留りを向上させるが、未溶解状態の
粒状ESR用フラックス中に存在する場合には溶融金属の
底部でTiO2がTi2O3に還元され、この還元反応の為にTi,
Alが消費し酸化されてTi,Alの含有率を低下させてしま
い、この結果歩留りの低下を招く。そこでTiO2を用いる
代わりにTi2O3形成Ti化合物例えばTi2O3（Ti2O3形成Ti
化合物はTi2O3に限定されるものではなく、TiO2に還元
剤を加えたものであっても良いことは勿論であるが、以
下の説明は、Ti2O3を配合したESR用フラックスを中心と
して行なうこととする）を配合したESR用フラックスに
変更すれば、上述の如き問題点を解消できるのではない
かとの着想を得るに至り、この着想を基に鋭意研究を重
ねた結果本発明を完成するに至ったものである。即ち溶
融合金底部におけるTi,Alの酸化消耗を、TiO2を含むESR
用フラックスを用いた時より抑えた状態で進行させつ
つ、下記（２） ２［Al］＋(Ti2O3)２［Ti］＋(Al2O3) …（２） に示す反応平衡を巧妙に制御することによって鋳塊底部
におけるTi,Alの含有率の低下を抑制し該Ti,Alを鋳塊全
体に均一分布させもって鋳塊の歩留りを向上させること
に成功した。The present inventors have further and empirically considered the above-mentioned recognition that the cause of the decrease in the Ti and Al contents in the bottom of the ingot is oxygen brought into the bottom of the molten alloy by the unmelted flux as described above. Various studies were conducted from the viewpoint that it is necessary to do so. As a result, the TiO in the undissolved ESR flux was
It turns out that 2 plays the most important role. That is, TiO 2 improves the yield of Ti and Al in the ingot by the equilibrium reaction of (1) when it is present in the molten ESR flux, but is present in the undissolved granular ESR flux. In some cases, TiO 2 is reduced to Ti 2 O 3 at the bottom of the molten metal, and due to this reduction reaction, Ti,
Al is consumed and oxidized to reduce the Ti and Al content, resulting in a decrease in yield. Therefore, instead of using TiO 2 , Ti 2 O 3 forming Ti compounds such as Ti 2 O 3 (Ti 2 O 3 forming Ti compounds
The compound is not limited to Ti 2 O 3 , but it is needless to say that a reducing agent may be added to TiO 2 , but the following explanation is for ESR flux containing Ti 2 O 3. The idea was that the above problems could be solved by changing to a flux for ESR containing a mixture of (1) and (2). The invention has been completed. That Ti in the molten alloy bottom, the oxidation loss of Al, ESR containing TiO 2
The reaction equilibrium shown in (2) 2 [Al] + (Ti 2 O 3 ) 2 [Ti] + (Al 2 O 3 ) We succeeded in improving the yield of ingots by controlling the content of Ti and Al at the bottom of the ingots and controlling the Ti and Al to be distributed evenly throughout the ingots by controlling them carefully.
以上本発明に係るエレクトロスラグ再溶解用フラックス
の本質的特徴を説明してきたが、この特徴を踏まえつつ
更に本発明を鮮明にしていく。Although the essential characteristics of the electroslag remelting flux according to the present invention have been described above, the present invention will be further clarified based on these characteristics.
本発明者等は、Ti2O3の上述の如き利点に着目しCaO−溶
融時にTi2O3を形成するTi化合物−Al2O3‐CaF2系フラッ
クスとして、 (Ti2O3)/(Al2O3)≧0.02、 (CaF2)≦70重量％、 不純物としての(SiO2)は2.0重量％以内、Fe及びMnの
酸化物は夫々１重量％以内、 を満足する組成のものをまず調製した。〜の条件を
夫々設定した理由については以下の通りである。The present inventors have, as a Ti compound -Al 2 O 3 -CaF 2 based flux for forming a Ti 2 O 3 during the focused CaO- melted above-mentioned advantages of the Ti 2 O 3, (Ti 2 O 3 ) / (Al 2 O 3 ) ≧ 0.02, (CaF 2 ) ≦ 70 wt%, (SiO 2 ) as impurities within 2.0 wt%, Fe and Mn oxides within 1 wt% each First, a composition satisfying the following conditions was prepared. The reasons for setting the conditions of are respectively as follows.
3.0より大きい値をとる場合には該ESR用フラックスの融
点が著しく高くなる為安定したエレクトロスラグ溶解が
不可能になるからである。 This is because if the value is more than 3.0, the melting point of the ESR flux becomes extremely high and stable electroslag melting becomes impossible.
(Ti2O3)/(Al2O3)≧0.02 0.02より小さい値では事実上通常のCaF2‐CaO-Al2O3系
フラックスと同等であり、(Ti2O3)が存在するとは言え
ないからである。Values smaller than (Ti 2 O 3 ) / (Al 2 O 3 ) ≧ 0.02 0.02 are practically equivalent to ordinary CaF 2 -CaO-Al 2 O 3 system flux, and (Ti 2 O 3 ) does not exist. Because I can't say.
(CaF2)≦70重量％、 (CaF2)はフラックスの融点及び粘性を低下させることを
目的として加えられるが、これが70％を超えるとフラッ
クスの電導度が著しく増大して大電流が流れてしまう為
溶解炉の電流負担が増加し、その結果該フラックスが実
用的なものとは言えなくなるからである。(CaF 2 ) ≤ 70 wt%, (CaF 2 ) is added for the purpose of lowering the melting point and viscosity of the flux, but if it exceeds 70%, the electrical conductivity of the flux will increase significantly and a large current will flow. This is because the current burden on the melting furnace increases, and as a result, the flux cannot be said to be practical.
不純物としての(SiO2)は2.0重量％以内、Fe及びMnの
酸化物は夫々１重量％以内 (SiO2)が2.0重量％以上である場合には、(SiO2)がTiあ
るいはAlによって還元されて生じるSiの量が著しく増加
し、多量のSiピックアップが生じるからである。又Fe及
びMnの酸化物については、これらが不安定な為溶解初期
に電極中のTi,Alを酸化して鋳塊底部におけるTi,Alの減
少を招き、これに伴ないMnのピックアップを生じること
が分かっているが、これら酸化物の含有量が1.0％以内
であれば大きな問題とならないことが確認されているか
らである。If (SiO 2 ) as impurities is within 2.0 wt% and Fe and Mn oxides are within 1 wt% respectively (SiO 2 ) is above 2.0 wt%, (SiO 2 ) is reduced by Ti or Al. This is because the amount of Si produced is significantly increased and a large amount of Si pickup is produced. As for Fe and Mn oxides, they are unstable, so that Ti and Al in the electrode are oxidized at the initial stage of melting, leading to a decrease in Ti and Al at the bottom of the ingot, which causes pickup of Mn. It is known, however, that it has been confirmed that if the content of these oxides is within 1.0%, no serious problem will occur.
この様な理由で上述の如き組成に調製されたCaO−溶融
時にTi2O3を形成するTi化合物−Al2O3‐CaF2系フラック
スを用いて各種合金例えばFe基、Ni基、Co基、Ni-Cu基
合金にエレクトロスラグ再溶解を実施し、該溶解時の溶
融フラックス等より分析試料を採取し、該フラックス中
Tiの重クロム酸カリウム酸化硫酸第１鉄アンモニウム滴
定法等により分析して得た結果の一例を第１表に示す。For this reason, various alloys such as Fe-based, Ni-based, and Co-based are prepared using CaO prepared in the above-described composition and forming Ti 2 O 3 when melted Ti compound-Al 2 O 3 -CaF 2 system flux. , Ni-Cu-based alloy was remelted with electroslag, and an analysis sample was collected from the molten flux at the time of melting,
Table 1 shows an example of the results obtained by analyzing Ti by potassium dichromate ferrous ammonium sulfate titration method and the like.
ところで本発明者等は、前記フラックス及び合金が溶融
状態にあるときの各成分間の平衡関係について以下の様
な考察を行なった。 By the way, the present inventors have made the following consideration regarding the equilibrium relationship between the components when the flux and the alloy are in a molten state.
平衡反応式（２）の平衡定数をＫとし、 各成分間の関係を求めると、 の様になる。但しfTi,fAlは溶融金属中Ti,Alの活量係数
であり、 はフラックス中(Ti2O3)，(Al2O3)の活量係数である。そ
こで本発明者等は、 の関係が実測値ではどの様な関係になっているかを明確
にする為に のプロットを試みた。Let K be the equilibrium constant of the equilibrium reaction formula (2), When the relationship between each component is calculated, It becomes like. However, f Ti and f Al are the activity coefficients of Ti and Al in the molten metal, Is the activity coefficient of (Ti 2 O 3 ) and (Al 2 O 3 ) in the flux. Therefore, the present inventors In order to clarify what kind of relationship the I tried to plot.
該プロットを行なうに当たっての各データには、第１表
と同様のものを用いた。この結果を第１図に示す。尚フ
ラックスは溶融状態となっており、第１表中のTiO2は還
元されてTi2O3となっている。図から明白なように各プ
ロット点には一定の関係があるものと考えられるので、
この関係を求める為に図示する様な直線（この直線を実
験式（４）とする）を導入し、 統計的手法によって±２σの精度範囲を求めると下記
（５）の様になる。The same data as in Table 1 was used for each data in carrying out the plot. The results are shown in FIG. The flux was in a molten state, and TiO 2 in Table 1 was reduced to Ti 2 O 3 . As is clear from the figure, it is considered that each plot point has a certain relation,
In order to obtain this relationship, a straight line as shown in the figure (this straight line is referred to as empirical formula (4)) is introduced, When the accuracy range of ± 2σ is obtained by a statistical method, the following (5) is obtained.
すなわち（５）で定められる範囲と前述の(Ti2O3)/(Al2
O3)≧0.02とを同時に満たす範囲内の各点は、合金の種
類、用いるESR用フラックス中のCaO,CaF2の量（但し前
記、で定められる範囲内にあることは必要）等に関
係のないものとみなすことができるので、目的の［Ti］
／［Al］比を有する鋳塊を得るに当たって前記〜を
満たすESR用フラックスであって且つ が上記範囲内にあるものを選定すれば、ほぼ目的［Ti］
／［Al］組成比に近い鋳塊を合金の種類等に関係なく得
ることができる。 That is, the range defined by (5) and the above (Ti 2 O 3 ) / (Al 2
Each point within the range that simultaneously satisfies O 3 ) ≧ 0.02 is related to the type of alloy, the amount of CaO and CaF 2 in the ESR flux used (however, it must be within the range defined by the above), etc. Since it can be considered that there is no
In order to obtain an ingot having a ratio of / [Al] If you select one that is within the above range, it will be almost the target [Ti].
An ingot close to the / [Al] composition ratio can be obtained regardless of the type of alloy.
以上説明した様に本発明は、エレクトロスラグ再溶解す
ることによって目的［Ti］／［Al］比を有する鋳塊を得
るに当たり、該エレクトロスラグ再溶解に用いるESR用
フラックスが、上記〜の条件及び（５）式の条件を
満足する様な組成を有するCaO−溶融時にTi2O3を形成す
るTi化合物−Al2O3‐CaF2系フラックスである旨規定し
ている。しかし上記成分の一部を同様の性質を有する他
の化合物で置き換えることもできる。例えば上記の条
件式におけるCaOの一部をMgOに置き換えても良い。但し
MgOが10％を超えるとフラックスの融点が高くなり易
く、エレクトロスラグ再溶解用フラックスとして適さな
い。又上述の如く組成の規定されたエレクトロスラグ再
溶解用フラックスについて観点を変えて考えてみると、
必ずしもTi2O3自体をTi2O3形成Ti化合物としてエレクト
ロスラグ再溶解用フラックスに含まれる必須成分として
加える必要はなく、要するにエレクトロスラグ再溶解中
の該フラックスにTi2O3が存在しておれば良く、これが
前記（２）式の平衡関係を成立させれば良いということ
が言える。従って該エレクトロスラグ再溶解用フラック
ス中のTi2O3を、Ti量としては同量のTi2O3に置き換えた
該エレクトロスラグ再溶解用フラックスであって、該フ
ラックスの溶解初期に該TiO2をTi2O3に還元する為の金
属Ti,Al或はCa,Mg等が添加されたエレクトロスラグ再溶
解用フラックスを用いても良い。但し上記金属Ti,Al或
はCa,Mg等の添加量はTiO2をTi2O3に還元するのに必要な
最小限の量であれば良く、又TiO2がTi2O3に還元された
結果生成されるTi2O3，Al2O3,CaO,MgO等の酸化物を含め
て前記〜及び（５）式を満足する必要があることは
言うまでもない。INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, in the present invention, when an ingot having a target [Ti] / [Al] ratio is obtained by remelting electroslag, the ESR flux used for remelting electroslag has the above-mentioned conditions and It is specified that the flux is CaO having a composition that satisfies the condition of the formula (5) -Ti compound-Al 2 O 3 -CaF 2 based flux that forms Ti 2 O 3 when melted. However, some of the above components can be replaced with other compounds having similar properties. For example, part of CaO in the above conditional expression may be replaced with MgO. However
If MgO exceeds 10%, the melting point of the flux tends to be high, and it is not suitable as a flux for remelting electroslag. In addition, considering the electroslag remelting flux whose composition is regulated as described above from a different viewpoint,
It is not always necessary to add Ti 2 O 3 itself as a Ti 2 O 3 forming Ti compound as an essential component contained in the flux for electroslag remelting, that is, Ti 2 O 3 is present in the flux during electroslag remelting. It suffices if the above condition is satisfied, and it can be said that this should satisfy the equilibrium relation of the above-mentioned equation (2). Thus the Ti 2 O 3 of the electroslag remelting for the flux, as the amount of Ti be the electroslag remelting flux is replaced with Ti 2 O 3 in the same amount, the TiO 2 in the initial dissolution of the flux It is also possible to use a flux for remelting electroslag in which metallic Ti, Al, Ca, Mg or the like for reducing Al to Ti 2 O 3 is added. However the metal Ti, Al or Ca, the addition amount of such Mg may be any minimum amount required to reduce the TiO 2 to Ti 2 O 3, also TiO 2 is reduced to Ti 2 O 3 It goes without saying that it is necessary to satisfy the above expressions (1) and (5) including oxides such as Ti 2 O 3 , Al 2 O 3 , CaO, and MgO that are generated as a result.
以下本発明に係る実施例を比較例と対比して説明するこ
とにより本発明を具体的に説明する。Hereinafter, the present invention will be specifically described by comparing the examples of the present invention with comparative examples.
［実施例］ 比較例 TiO2を含有するエレクトロスラグ再溶解用フラックスを
用いて、SUS321のエレクトロスラグ再溶解を実施した場
合の鋳塊底部におけるTi及びAlの酸化損失の状況を第２
図に示す。図から明らかな様に底部におけるTi及びAl含
有率の減少が認められる。[Example] using electroslag remelting flux containing Comparative Example TiO 2, the status of the oxidation loss of Ti and Al in the ingot bottom of the case of implementing the electroslag remelting of SUS321 second
Shown in the figure. As is clear from the figure, the Ti and Al contents at the bottom are reduced.
条件:80φESR,スラグ量500g Ar雰囲気 実施例１ TiO2を含むエレクトロスラグ再溶解用フラックスに金属
Tiを添加してエレクトロスラグ再溶解することによって
得られた鋳塊におけるTi及びAlの含有率変動状況を第３
図に示す。Conditions: 80φ ESR, slag amount 500g Ar atmosphere Example 1 Metal for flux for remelting electroslag containing TiO 2
The change in the Ti and Al contents in the ingot obtained by adding Ti and remelting the electroslag
Shown in the figure.
条件:80φESR、フラグ量500g Ar雰囲気 図から明らかな様に底部からの距離に関係なくTi及びAl
の含有率は略一定である。Conditions: 80φ ESR, flag amount 500g Ar atmosphere As is clear from the figure, Ti and Al are irrespective of the distance from the bottom.
The content rate of is almost constant.
［発明の効果］ 本発明は上述の様に構成されているので、Ti及びAlを含
有する合金中に該Ti及びAlを均一に分布させこれにより
鋳塊の歩留りを向上させることのできるエレクトロスラ
グ再溶解用フラックスを提供することができる。EFFECTS OF THE INVENTION Since the present invention is configured as described above, the electroslag that can improve the yield of the ingot by uniformly distributing the Ti and Al in the alloy containing Ti and Al A redissolving flux can be provided.
第１図は｛log(Ti2O3)/(Al2O3)‐log［Ti］／［Al］｝
プロットを示すプロット図、第２図は従来のエレクトロ
スラグ再溶解用フラックスを用いて得た鋳塊におけるTi
及びAlの酸化損の状況を示すグラフ、第３図は本発明に
係るエレクトロスラグ再溶解用フラックスを用いた場合
の第２図に相当するグラフである。Figure 1 shows {log (Ti 2 O 3 ) / (Al 2 O 3 ) -log [Ti] / [Al]}
Fig. 2 is a plot diagram showing a plot, and Fig. 2 shows Ti in the ingot obtained by using the conventional flux for remelting electroslag.
And a graph showing the state of oxidation loss of Al, and FIG. 3 is a graph corresponding to FIG. 2 in the case where the electroslag remelting flux according to the present invention is used.
Claims (3)
グ再溶解するときに用いるCaO−溶融時にTi2O3を形成す
るTi化合物−Al2O3‐CaF2系フラックスであって、 (Ti2O3)/(Al2O3)≧0.02、 (CaF2)≦70重量％、 不純物としての(SiO2)は2.0重量％以内、Fe及びMnの
酸化物は夫々１重量％以内、 を夫々満たすものであることを特徴とするエレクトロス
ラグ再溶解用フラックス。 （ ）はフラックス中の重量％、［ ］は鋳塊中の目標
重量％を示すものとする。但し(Ti2O3)はTi2O3及び溶融
状態でTi2O3を形成するTi化合物をTi2O3に換算した値の
合計とする。1. A CaO used for electroslag remelting of an alloy containing Ti and Al, a Ti compound-Al 2 O 3 -CaF 2 based flux that forms Ti 2 O 3 when melted, (Ti 2 O 3 ) / (Al 2 O 3 ) ≧ 0.02, (CaF 2 ) ≦ 70 wt%, (SiO 2 ) as impurities within 2.0 wt%, Fe and Mn oxides within 1 wt% each , The flux for remelting electroslag is characterized by satisfying each of the above. () Indicates weight% in the flux, and [] indicates target weight% in the ingot. However (Ti 2 O 3) is the sum of the values obtained by converting the Ti compound forming a Ti 2 O 3 in Ti 2 O 3 and molten state Ti 2 O 3.
る特許請求の範囲第１項記載のエレクトロスラグ再溶解
用フラックス。Wherein said Ti 2 O 3 forming compound source using Ti 2 O 3 as the claims electroslag remelting flux as set forth in claim 1, wherein.
る特許請求の範囲第１項記載のエレクトロスラグ再溶解
用フラックス。3. The electroslag remelting flux according to claim 1, wherein TiO 2 is used as the source of the Ti 2 O 3 forming compound.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60129007A JPH0680178B2 (en) | 1985-06-13 | 1985-06-13 | Flax for remelting electroslag |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60129007A JPH0680178B2 (en) | 1985-06-13 | 1985-06-13 | Flax for remelting electroslag |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61288025A JPS61288025A (en) | 1986-12-18 |
| JPH0680178B2 true JPH0680178B2 (en) | 1994-10-12 |
Family
ID=14998851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60129007A Expired - Lifetime JPH0680178B2 (en) | 1985-06-13 | 1985-06-13 | Flax for remelting electroslag |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680178B2 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100469910C (en) | 2006-07-17 | 2009-03-18 | 中国科学院过程工程研究所 | A method for producing titanium alloys directly from titanium-containing minerals |
| CN106893921B (en) * | 2017-03-24 | 2019-02-12 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | A method for electroslag remelting and smelting of nickel-based alloys |
| CN112813280B (en) * | 2020-12-29 | 2022-10-11 | 钢铁研究总院 | Medium-low fluorine slag system for electroslag remelting rotor steel ingot containing B and use method |
| CN115044774A (en) * | 2022-06-08 | 2022-09-13 | 山东工业职业学院 | Preparation method of chromium alloy |
-
1985
- 1985-06-13 JP JP60129007A patent/JPH0680178B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61288025A (en) | 1986-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111254344A (en) | Preparation method of ferrovanadium alloy | |
| UA126351C2 (en) | Cast iron inoculant and method for production of cast iron inoculant | |
| CN101899579A (en) | Process for electroslag remelting of steel containing Ti | |
| CN110055428B (en) | Boron alloying method in electroslag remelting process | |
| JPH0680178B2 (en) | Flax for remelting electroslag | |
| JP2000129336A (en) | Melting method for high cleanliness steel | |
| EP3732305B1 (en) | Cast iron inoculant and method for production of cast iron inoculant | |
| JP6982795B2 (en) | Manufacturing method of boron-containing stainless steel | |
| US4605436A (en) | Method of producing titanium alloys | |
| US3879192A (en) | Electroslag-remelting method | |
| JP2019077909A (en) | Manufacturing method of boron-containing stainless steel | |
| GB1067946A (en) | Method for degassing and refining carbon-containing metal melts | |
| JPH0639636B2 (en) | Flax for remelting electroslag of steel or alloy containing A (1) and Si | |
| JPS60228631A (en) | Manufacture of titanium alloy | |
| JPH0673464A (en) | Production of high purity stainless steel | |
| JPS6159386B2 (en) | ||
| JPS6244535A (en) | Flux for electroslag remelting method | |
| JP7594732B2 (en) | Method for producing Zr-containing high Ni alloy ingot | |
| RU2139354C1 (en) | Method of alloying of structural highly machinable steels with bismuth | |
| US5194086A (en) | Process for the recovery of valuable materials from slags of metallothermic processes | |
| JPH09104928A (en) | Electroslag remelting method | |
| JPS61291932A (en) | Flux for refining | |
| US4181521A (en) | Preparation of glass-forming alloys under a refining metal oxide/boron trioxide slag | |
| JP3564512B2 (en) | Refining method of Ni-based alloy | |
| JPS6034614B2 (en) | Electroslag remelting method |