JPH07112613B2 - 鋼の連続鋳造用タンディッシュ - Google Patents
鋼の連続鋳造用タンディッシュInfo
- Publication number
- JPH07112613B2 JPH07112613B2 JP27718488A JP27718488A JPH07112613B2 JP H07112613 B2 JPH07112613 B2 JP H07112613B2 JP 27718488 A JP27718488 A JP 27718488A JP 27718488 A JP27718488 A JP 27718488A JP H07112613 B2 JPH07112613 B2 JP H07112613B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tundish
- steel
- nozzle
- porous material
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/116—Refining the metal
- B22D11/117—Refining the metal by treating with gases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鋼の連続鋳造用タンディッシュに関し、詳細
には、タンディッシュから鋳型へ浸漬ノズルを介して溶
鋼を注湯するに際し、浸漬ノズル内を通る溶鋼に不活性
ガスを吹き込む改良された注湯ノズル構造を具備する鋼
の連続鋳造用タンディッシュに関するものである。
には、タンディッシュから鋳型へ浸漬ノズルを介して溶
鋼を注湯するに際し、浸漬ノズル内を通る溶鋼に不活性
ガスを吹き込む改良された注湯ノズル構造を具備する鋼
の連続鋳造用タンディッシュに関するものである。
〔従来の技術〕 従来、鋼の連続鋳造は、取鍋から注湯された溶鋼を、堰
により仕切られたタンディッシュの受湯部に受け、堰を
通して注湯部に移湯すると共に、注湯部の底に設けられ
ている浸漬ノズルを通して鋳型内に注湯し、この鋳型内
に注湯された溶鋼を鋳型内および鋳型の下方に続く冷却
帯により冷却し、この冷却により得られた鋳片を連続し
て引き出して行われている。
により仕切られたタンディッシュの受湯部に受け、堰を
通して注湯部に移湯すると共に、注湯部の底に設けられ
ている浸漬ノズルを通して鋳型内に注湯し、この鋳型内
に注湯された溶鋼を鋳型内および鋳型の下方に続く冷却
帯により冷却し、この冷却により得られた鋳片を連続し
て引き出して行われている。
上記鋼の連続鋳造過程において、溶鋼中に存在する非金
属介在物、特にAl2Ｏ3等が浸漬ノズル内を通る際にその
内壁に付着し、ノズル閉塞を起こす問題のあることが知
られ、このノズル閉塞防止策として、タンディッシュか
ら鋳型の間で、不活性ガスの吹き込みが一般的に行われ
ている。具体的には、タンディッシュの内底にポーラス
材からなるインサートノズルを設け、ポーラス材の気孔
を通して外周面から内周面に向け加圧した不活性ガスを
吹き込む方法等が行われている。
属介在物、特にAl2Ｏ3等が浸漬ノズル内を通る際にその
内壁に付着し、ノズル閉塞を起こす問題のあることが知
られ、このノズル閉塞防止策として、タンディッシュか
ら鋳型の間で、不活性ガスの吹き込みが一般的に行われ
ている。具体的には、タンディッシュの内底にポーラス
材からなるインサートノズルを設け、ポーラス材の気孔
を通して外周面から内周面に向け加圧した不活性ガスを
吹き込む方法等が行われている。
そして、上述の不活性ガスの吹き込みにより吹き込まれ
た不活性ガスは、その大半が鋳型内溶鋼湯面まで浮上し
て分離するが、極一部はメニスカス部分で捕捉され、鋳
造される鋳片の表面にピンホールになって現れることが
知られている。
た不活性ガスは、その大半が鋳型内溶鋼湯面まで浮上し
て分離するが、極一部はメニスカス部分で捕捉され、鋳
造される鋳片の表面にピンホールになって現れることが
知られている。
ところが、近年、加工性を高めた極低炭素鋼（Ｃ≦0.01
wt％）等の軟質鋼製冷延材のニーズが高まり、この種軟
質鋼を上述の方法で連続鋳造し、得た鋳片を冷延材まで
加工すると、冷延材の表面に膨れ線状の欠陥が顕れる問
題が発生し、その原因を究明するために、膨れ線状欠陥
部を調査したところ、Arガスが検出され、さらに調査を
した結果、鋳造時ノズル閉塞防止のために吹き込んだAr
ガスのガス気泡が、鋳片内部の表皮下数十mm以上の深い
部位にまで及び捕捉されて冷延材の表面に膨れ線状の欠
陥になって顕れることが判明した。
wt％）等の軟質鋼製冷延材のニーズが高まり、この種軟
質鋼を上述の方法で連続鋳造し、得た鋳片を冷延材まで
加工すると、冷延材の表面に膨れ線状の欠陥が顕れる問
題が発生し、その原因を究明するために、膨れ線状欠陥
部を調査したところ、Arガスが検出され、さらに調査を
した結果、鋳造時ノズル閉塞防止のために吹き込んだAr
ガスのガス気泡が、鋳片内部の表皮下数十mm以上の深い
部位にまで及び捕捉されて冷延材の表面に膨れ線状の欠
陥になって顕れることが判明した。
そこで、本発明者等は、上記の問題を解決するために、
鋳片内に捕捉されたArガスの状態をつぶさに調査した。
その結果、鋳型サイズとArガス流量を一定にした条件下
における鋳型への溶鋼の吐出流量とその吐出流量で鋳造
して得た鋳片の表皮下15〜30mmのピンホールの大きさお
よび個数との関係において、第７図に示す結果を得た。
鋳片内に捕捉されたArガスの状態をつぶさに調査した。
その結果、鋳型サイズとArガス流量を一定にした条件下
における鋳型への溶鋼の吐出流量とその吐出流量で鋳造
して得た鋳片の表皮下15〜30mmのピンホールの大きさお
よび個数との関係において、第７図に示す結果を得た。
第７図に示す結果から明らかなように、鋳片内に捕捉さ
れるArガスによるピンホールは、ピンホール径1.5mm以
下と1.6mm以上とで個数に明確な差が認められ、ピンホ
ール径1.5mm以下のものは溶鋼吐出流量が増すにつれ際
立って増加するが、ピンホール径1.6mm以上のものは殆
ど増加することが無い上に、溶鋼吐出流量に関係なく個
数が殆ど無い状態であった。
れるArガスによるピンホールは、ピンホール径1.5mm以
下と1.6mm以上とで個数に明確な差が認められ、ピンホ
ール径1.5mm以下のものは溶鋼吐出流量が増すにつれ際
立って増加するが、ピンホール径1.6mm以上のものは殆
ど増加することが無い上に、溶鋼吐出流量に関係なく個
数が殆ど無い状態であった。
本発明者等は、上記の把握された結果から、鋳造時ノズ
ル閉塞防止のために吹き込む不活性ガスの気泡径を1.6m
m以上になるように生成して吹き込めば、溶鋼吐出流量
に関わらずガス気泡の浮上分離が容易になり、上記軟質
鋼が有する膨れ等の品質欠陥が解消し得ると考え、さら
に鋭意研究し、その具体的な手段として、本発明に係わ
る鋼の連続鋳造用タンディッシュの開発をなしたもので
ある。
ル閉塞防止のために吹き込む不活性ガスの気泡径を1.6m
m以上になるように生成して吹き込めば、溶鋼吐出流量
に関わらずガス気泡の浮上分離が容易になり、上記軟質
鋼が有する膨れ等の品質欠陥が解消し得ると考え、さら
に鋭意研究し、その具体的な手段として、本発明に係わ
る鋼の連続鋳造用タンディッシュの開発をなしたもので
ある。
本発明は、上述した事情によりなされたもので、その要
旨は、内底に位置する注湯口部が平均気孔径30μｍ以上
のポーラス材よりなり、且つ、このポーラス材の注湯孔
の最小内径部の断面積がこのポーラス材の下方に続く注
湯孔の最小内径部の断面積の1.5倍以上である注湯ノズ
ル構造を具備する鋼の連続鋳造用タンディッシュであ
る。
旨は、内底に位置する注湯口部が平均気孔径30μｍ以上
のポーラス材よりなり、且つ、このポーラス材の注湯孔
の最小内径部の断面積がこのポーラス材の下方に続く注
湯孔の最小内径部の断面積の1.5倍以上である注湯ノズ
ル構造を具備する鋼の連続鋳造用タンディッシュであ
る。
次に、本発明について詳細に説明する。
ポーラス材から溶鋼に吹き込まれる不活性ガスの気泡
は、不活性ガスがポーラス材の表面の気孔から溶鋼中に
噴出して気泡として成長する過程で、ポーラス材の表面
に沿って流れる溶鋼流により剪断され生成するものと考
えられ、従って、気泡の大きさ（気泡径）は、気泡の成
長速度と溶鋼流による剪断力（溶鋼流速）とのバランス
により決定されるものと考えられる。
は、不活性ガスがポーラス材の表面の気孔から溶鋼中に
噴出して気泡として成長する過程で、ポーラス材の表面
に沿って流れる溶鋼流により剪断され生成するものと考
えられ、従って、気泡の大きさ（気泡径）は、気泡の成
長速度と溶鋼流による剪断力（溶鋼流速）とのバランス
により決定されるものと考えられる。
そこで、第４図に概要を示す水モデル装置を使用して、
タンディッシュ15の下に設けるポーラス材製インサート
ノズル16のポーラス材の平均気孔径およびポーラス材の
設ける部位を変え、生成されるガス気泡径の変化を調査
した。
タンディッシュ15の下に設けるポーラス材製インサート
ノズル16のポーラス材の平均気孔径およびポーラス材の
設ける部位を変え、生成されるガス気泡径の変化を調査
した。
尚、第４図中、17はスライディングノズル、18は浸漬ノ
ズル、19は鋳型、20は水の循環装置を示す。
ズル、19は鋳型、20は水の循環装置を示す。
また、水モデルと実溶鋼とにおけるガス気泡径の相似則
としては、Ｒ0/R1＝1/1.35を用いた。但し、Ｒ0：水に
おけるガス気泡径、Ｒ1：溶鋼におけるガス気泡径であ
る。
としては、Ｒ0/R1＝1/1.35を用いた。但し、Ｒ0：水に
おけるガス気泡径、Ｒ1：溶鋼におけるガス気泡径であ
る。
従って、水モデルにおいて観察されるガス気泡径は、1.
15mm以上のものが得られる条件が、実装置において、1.
6mm以上のガス気泡径となり鋳片内に捕捉されることを
防止し得る条件となる。
15mm以上のものが得られる条件が、実装置において、1.
6mm以上のガス気泡径となり鋳片内に捕捉されることを
防止し得る条件となる。
先ず、第３図に示す形状のインサートノズル16を使用
し、インサートノズル16を構成するポーラス材21の平均
気孔径（23μｍおよび40μｍ）と、このインサートノズ
ルにより生成されたガス気泡径と、吐出流量との関係を
上記水モデル装置により調査し、第５図に示す結果を得
た。この結果から、1.15mm以上の大きさのガス気泡径を
得るためには、ポーラス材の平均気孔径を大きく且つ吐
出流量を小さくすれば良いことが分かる。
し、インサートノズル16を構成するポーラス材21の平均
気孔径（23μｍおよび40μｍ）と、このインサートノズ
ルにより生成されたガス気泡径と、吐出流量との関係を
上記水モデル装置により調査し、第５図に示す結果を得
た。この結果から、1.15mm以上の大きさのガス気泡径を
得るためには、ポーラス材の平均気孔径を大きく且つ吐
出流量を小さくすれば良いことが分かる。
次に、第２図に示す上記と同形状のインサートノズル16
であって、ポーラス部16aの最小内径部の断面積（Ｓ1）
をストレート整流部の断面積（Ｓ0）に対し、インサー
トノズル16のストレート整流部22まで段階的に変えたも
のを準備し、上記水モデル装置により、吐出流量350l/m
inの条件下での気泡の発生状況を調査し、第６図に示す
結果を得た。この結果から、1.15mm以上の大きさのガス
気泡径を得るためには、上述のポーラス材の平均気孔径
を大きくすると同時に、気泡を剪断する溶鋼流速の小さ
いインサートノズルの上部にポーラス部を設ければ良い
ことが分かる。
であって、ポーラス部16aの最小内径部の断面積（Ｓ1）
をストレート整流部の断面積（Ｓ0）に対し、インサー
トノズル16のストレート整流部22まで段階的に変えたも
のを準備し、上記水モデル装置により、吐出流量350l/m
inの条件下での気泡の発生状況を調査し、第６図に示す
結果を得た。この結果から、1.15mm以上の大きさのガス
気泡径を得るためには、上述のポーラス材の平均気孔径
を大きくすると同時に、気泡を剪断する溶鋼流速の小さ
いインサートノズルの上部にポーラス部を設ければ良い
ことが分かる。
上述の水モデル装置により得られた第５図および第６図
に示す調査結果より推して、実装置において1.6mm以上
の大きさのガス気泡径をうるためには、ポーラス材の平
均気孔径は、30μｍ以上であれば良く、好ましくは40μ
ｍ以上であれば良い。また、そのポーラス材の適用部位
は、気泡を剪断する溶鋼流速ノズルで最も小さくでき、
且つ、ガス気泡径1.6mm以上が安定して得られるノズル
の上部、即ちタンディッシュ内底の注湯口部が良く、し
かもポーラス材の注湯孔の最小内径部の断面積（Ｓ1）
がこのポーラス材の下方に続く注湯孔の最小内径部の断
面積（Ｓ0）の1.5倍以上になるように適用するのが好ま
しい。
に示す調査結果より推して、実装置において1.6mm以上
の大きさのガス気泡径をうるためには、ポーラス材の平
均気孔径は、30μｍ以上であれば良く、好ましくは40μ
ｍ以上であれば良い。また、そのポーラス材の適用部位
は、気泡を剪断する溶鋼流速ノズルで最も小さくでき、
且つ、ガス気泡径1.6mm以上が安定して得られるノズル
の上部、即ちタンディッシュ内底の注湯口部が良く、し
かもポーラス材の注湯孔の最小内径部の断面積（Ｓ1）
がこのポーラス材の下方に続く注湯孔の最小内径部の断
面積（Ｓ0）の1.5倍以上になるように適用するのが好ま
しい。
以下、本発明に係わる実施例を図面に基づいて説明す
る。
る。
第１図は、上述した水モデル装置で確認した注湯ノズル
構造を具備する鋼の連続鋳造用タンディッシュの要部断
面図である。
構造を具備する鋼の連続鋳造用タンディッシュの要部断
面図である。
１は、タンディッシュであって、鉄皮２の内面に耐火物
３が張られている。４は、インサートノズルであって、
ポーラス部4aと非ポーラス部4bとの積層構造からなり、
鉄皮２上に設けられた鉄板５に段部６を載せると共にそ
の周囲に耐火モルタル７を詰めて固定されている。８
は、浸漬ノズルであって、浸漬ノズル８の上端とインサ
ートノズル４の下端とを密に当接して、鉄皮２上に設け
られた鉄板５と浸漬ノズル８の固定用鉄板９との間に設
けた三本の固定ボルト10により固定されている。
３が張られている。４は、インサートノズルであって、
ポーラス部4aと非ポーラス部4bとの積層構造からなり、
鉄皮２上に設けられた鉄板５に段部６を載せると共にそ
の周囲に耐火モルタル７を詰めて固定されている。８
は、浸漬ノズルであって、浸漬ノズル８の上端とインサ
ートノズル４の下端とを密に当接して、鉄皮２上に設け
られた鉄板５と浸漬ノズル８の固定用鉄板９との間に設
けた三本の固定ボルト10により固定されている。
尚、11は、インサートノズル４のポーラス部4aに不活性
ガスを送気するための管である。
ガスを送気するための管である。
次に、上述の構成のタンディッシュにおいて、インサー
トノズル４を、第２図に示す本発明に係わるもの（ポー
ラス部の平均気孔径40μm,S1/S0＝1.65）と、比較のた
め第３図に示す従来構造のもの（ポーラス部の平均気孔
径23μm,S1/S0＝１）とを使用し、C:30ppm,Si:tr,Mn:0.
25wt％,P:0.010wt％,S:0.007wt％,Al:0.030wt板,Ti:0.0
6wt％の成分組成の極低炭素Ti入りキルド鋼を吐出流量
2.7ton/minの条件で連続鋳造した。
トノズル４を、第２図に示す本発明に係わるもの（ポー
ラス部の平均気孔径40μm,S1/S0＝1.65）と、比較のた
め第３図に示す従来構造のもの（ポーラス部の平均気孔
径23μm,S1/S0＝１）とを使用し、C:30ppm,Si:tr,Mn:0.
25wt％,P:0.010wt％,S:0.007wt％,Al:0.030wt板,Ti:0.0
6wt％の成分組成の極低炭素Ti入りキルド鋼を吐出流量
2.7ton/minの条件で連続鋳造した。
この連続鋳造中、両者共ノズル閉塞は無かったが、連続
鋳造により得られた鋳片を冷延材まで加工し、膨れ疵の
発生状況を調査した結果、本発明に係わるタンディッシ
ュを使用して得た冷延材は、従来構造のタンディッシュ
を使用して得た冷延材に比較して、60％強の膨れ疵の低
減がなされていた。
鋳造により得られた鋳片を冷延材まで加工し、膨れ疵の
発生状況を調査した結果、本発明に係わるタンディッシ
ュを使用して得た冷延材は、従来構造のタンディッシュ
を使用して得た冷延材に比較して、60％強の膨れ疵の低
減がなされていた。
上述したように、本発明に係わるタンディッシュによれ
ば、鋳造時ノズル閉塞防止のために吹き込む不活性ガス
の気泡径を1.6mm以上に生成して吹き込め、鋳型内溶鋼
中からのガス気泡の浮上分離が容易になり、軟質鋼が有
する膨れ等の品質欠陥を大幅に低減し得る鋼の連続鋳造
ができる。
ば、鋳造時ノズル閉塞防止のために吹き込む不活性ガス
の気泡径を1.6mm以上に生成して吹き込め、鋳型内溶鋼
中からのガス気泡の浮上分離が容易になり、軟質鋼が有
する膨れ等の品質欠陥を大幅に低減し得る鋼の連続鋳造
ができる。
第１図は、本発明にかかわる鋼の連続鋳造用タンディッ
シュの要部断面図、第２図は、本発明に係わるインサー
トノズル、第３図は、従来構造のインサートノズル、第
４図は、水モデル装置の概要図、第５図は、吐出流量と
最小ガス気泡径との関係説明図、第６図は、インサート
ノズル形状と最小ガス気泡径との関係説明図、第７図
は、鋳型への溶鋼の吐出流量とその吐出流量で鋳造して
得た鋳片の表皮下15〜30mmのピンホールの大きさおよび
個数との関係説明図である １……タンディッシュ、２……鉄皮 ３……耐火物、４……インサートノズル 4a……ポーラス部、4b……非ポーラス部 ５……鉄板、６……段部 ７……耐火モルタル、８……浸漬ノズル ９……固定用鉄板、10……固定ボルト 11……不活性ガスの送気管
シュの要部断面図、第２図は、本発明に係わるインサー
トノズル、第３図は、従来構造のインサートノズル、第
４図は、水モデル装置の概要図、第５図は、吐出流量と
最小ガス気泡径との関係説明図、第６図は、インサート
ノズル形状と最小ガス気泡径との関係説明図、第７図
は、鋳型への溶鋼の吐出流量とその吐出流量で鋳造して
得た鋳片の表皮下15〜30mmのピンホールの大きさおよび
個数との関係説明図である １……タンディッシュ、２……鉄皮 ３……耐火物、４……インサートノズル 4a……ポーラス部、4b……非ポーラス部 ５……鉄板、６……段部 ７……耐火モルタル、８……浸漬ノズル ９……固定用鉄板、10……固定ボルト 11……不活性ガスの送気管
Claims (1)
- 【請求項１】内底に位置する注湯口部が平均気孔径30μ
ｍ以上のポーラス材よりなり、且つ、このポーラス材の
注湯孔の最小内径部の断面積がこのポーラス材の下方に
続く注湯孔の最小内径部の断面積の1.5倍以上である注
湯ノズル構造を具備することを特徴とする鋼の連続鋳造
用タンディッシュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27718488A JPH07112613B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27718488A JPH07112613B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02121758A JPH02121758A (ja) | 1990-05-09 |
| JPH07112613B2 true JPH07112613B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=17579978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27718488A Expired - Lifetime JPH07112613B2 (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07112613B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4815821B2 (ja) * | 2005-02-28 | 2011-11-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
| JP7252066B2 (ja) * | 2019-06-10 | 2023-04-04 | 日本製鉄株式会社 | タンディッシュ内装ノズル |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP27718488A patent/JPH07112613B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02121758A (ja) | 1990-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2515284A (en) | Differential cooling in casting metals | |
| JPH07112613B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ | |
| US3746070A (en) | Method for improving continuously cast strands | |
| US4186791A (en) | Process and apparatus for horizontal continuous casting of metal | |
| US3672431A (en) | Apparatus and procedures for continuous casting of metal ingots | |
| US3680624A (en) | Method of continuously casting tube | |
| EP0319544A1 (en) | Tundish for mixing alloying elements with molten metal | |
| JP2002501438A (ja) | スラブを製造するための方法および装置 | |
| US3831660A (en) | Apparatus for improving continuously cast strands | |
| JPH09108793A (ja) | 連続鋳造方法およびそのストレート浸漬ノズル | |
| US3702152A (en) | Procedures and apparatus for continuous casting of metal ingots | |
| US3940976A (en) | Method of determining the suitability of continuously cast slabs of Al- or Al-Si-killed soft steel for producing cold rolled sheets to be tinned | |
| JP2002346707A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP4474948B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3697040B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用浸漬ノズル及びそれを用いる鋼の連続鋳造方法 | |
| JP7389335B2 (ja) | 薄肉鋳片の製造方法 | |
| US3727668A (en) | Method and apparatus for pouring liquid metal into a continuous-casting mold | |
| JP2000202602A (ja) | 連続鋳造用タンディッシュにおける介在物除去方法 | |
| US3381073A (en) | Process for casting articles | |
| SU1060300A1 (ru) | Способ непрерывного лить заготовок | |
| JPS6235565Y2 (ja) | ||
| KR840001144B1 (ko) | 약간 탈산된 강슬래브의 연속주조공정 | |
| JPH0890177A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| RU1770040C (ru) | Способ получени слитков полуспокойной стали | |
| JPH0866751A (ja) | 連続鋳造方法および浸漬ノズル |