JPH0717463B2 - 軽量気泡コンクリート薄板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は軽量気泡コンクリート
（以下ＡＬＣという）のうち厚さ２０〜５０ｍｍのＡＬ
Ｃ薄板の製造方法に関し、特にＡＬＣ薄板内の補強金網
の位置精度を高める製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般にＡＬＣパネルは、粉砕された珪石
又は珪砂等の珪酸質原料と、石灰及びセメント等の石灰
質原料とを主原料とし、これに発泡材としてのアルミニ
ウム粉末と水とを加えてスラリー状とした後、補強鉄筋
を配した型枠内に注入し、発泡硬化させた後、補強鉄筋
の支持具を抜き取り、ピアノ線等にて所定の厚さに切断
し、次いでオートクレーブに移して高温高圧水蒸気養生
により製造されている。

【０００３】上記の発泡工程は通常、スラリーが型枠内
に注入されてから２０〜４０分でその反応の大部分が終
了するが、その後も残存アルミニウム粉末の反応や、セ
メント、石灰の反応熱による内部温度の上昇のため、ス
ラリーの膨張は僅かながら継続する。このスラリーの膨
張がおさまるのは型枠内に注入されから６０〜７０分後
である。一方、型枠内に注入されたスラリーは、セメン
ト等の水和反応の進行に伴い凝結してゆき、初期の流動
性を次第に失って、スラリーの粘性が上昇する。従っ
て、上記のようなスラリーの膨張やこれに伴う対流が起
こると、補強金網が移動して、この移動が補強金網の変
形や位置ずれの原因となっている。

【０００４】従来、スラリーの対流による補強金網の移
動を防止するために数多くの金網固定装置が考案され用
いられてきたが、通常この固定装置を取り外してその抜
き取り穴がスラリーで自然に埋まる時間はスラリー注入
後６０分程度が限界である。しかるに固定装置の抜き取
り穴をなくすためにスラリー注入後６０分より以前に固
定装置を取り外した場合には、補強金網がスラリー対流
のため上下左右方向に移動し、製品内の補強金網の位置
精度を保つことが困難で、ＡＬＣ薄板表面に金網が露出
したり、金網の偏芯によるパネル曲げ耐力の低下を引き
起こし、ＡＬＣ薄板吊り上げ時に亀裂が生じる等の不都
合が起き易かった。

【０００５】この問題点を解決するために数多くの提案
がなされている。実公昭４９−２８１８８号では補強金
網を割れ目或いは間隙を有する案内棒で挟持、型枠内に
配列固定するものであるが、この固定方法では、発泡過
程に起こるスラリーの対流で金網の曲がりや位置のずれ
を防ぐためには、案内棒を太くして曲げに対する剛性を
高める必要があり、オートクレーブ養生後にパネルに残
る支持棒抜き取り跡がパネル耐力の大幅な低下を起こ
し、特にパネル厚さが４０ｍｍ以下の薄板では実用不可
能である。

【０００６】また実公昭５１−４６４４４号及び特公昭
４８−１７５３２号では、パネル厚さとほぼ等しい丸棒
を支持具とし、その丸棒の間に補強金網を配し、原料ス
ラリーを注入後、硬化した状態で丸棒を引き抜き、直ち
に同一のスラリーで穴を埋め丸棒の抜き取り跡を無くす
る方法であるが、この方法では丸棒がスラリーの注入時
に流れを阻害し、均一な発泡とならないことや、丸棒の
抜き取り跡を埋める作業に多くの手間と時間を要し、さ
らに穴を埋めたスラリーの硬化状態が先に注入したスラ
リーの硬化と異なるため、丸棒の跡がパネルの表面に生
じ、丸穴との界面の強度が弱くなるという不都合があ
る。

【０００７】また特開昭５９−２４６１６号、特開昭５
９−４１２１７号の方法はスラリーの発泡が終了して流
動性を保持している時期に予め型枠内にセットしてあっ
た支持棒を抜き取るか、或いは支持具で緊張した補強金
網をスラリー中に埋設し、次いで支持具のみをぬきとる
もので、まだ流動性の高いスラリーの自崩壊性により支
持具の抜き取り跡を埋めるものであるが、この方法では
スラリーの発泡が終了し、且つ補強金網が自重では動か
ない程度の流動性を保持している時期に支持具を抜き取
る必要があり、原料の配合量、雰囲気温度の影響、原料
の品質変動等により、スラリーの凝結の時間的なばらつ
き、及び同一型枠内での温度のばらつき、水分の蒸発等
による凝結時間のばらつきがあるために、抜き取り跡を
残さぬよう支持具を抜き取る時間を管理することは、発
泡の終了時間とのかねあいで非常に困難である。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
の欠点が無く、製品内の補強金網の位置精度を高め且つ
支持棒の抜き取り跡の無いＡＬＣ薄板を製造することに
ある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、支持棒で支持
した補強金網を配列固定した型枠内に、原料スラリーを
注入し半硬化又は硬化後支持棒を抜き取り脱型して所望
厚さに切断し、オートクレーブ養生するＡＬＣの製造方
法において、セメントと珪酸質原料及び工程繰返しスラ
リーとからなる混合物を前水和した第１原料と、生石灰
と石膏との混合物を前水和した第２原料とを、５０℃以
下となるように混合した原料スラリーを型枠内に注入す
る点に特徴がある。

【００１０】

【作用】本発明は、比較的穏やかな水和反応を行う第１
原料と、急激な水和反応を行う第２原料を、予め別々に
前水和した後混合することにより、図１に示すようにス
ラリーの粘性が上昇するより速くに、スラリーの膨張に
ともなう発泡反応が終了するので、発泡工程でのスラリ
ーの粘性が小さく、したがって、スラリーの膨張により
金網に働くスラリーの抵抗力が小さいうちにスラリーの
膨張がおさまり、このため金網の変形や位置ずれを抑え
ることができることを見い出したことにある。

【００１１】本発明において、発泡反応が速くなるの
は、予めセメントと生石灰を別々に前水和することによ
り、セメント粒子がその表面に安定な水和被膜を形成
し、そのため混合してから発泡反応が終了する間、セメ
ントの水和反応が抑制され、スラリーの粘性の上昇が遅
くなるので、発泡反応を抑えるスラリーの抵抗力が小さ
いうちに発泡反応が進行するからであると考えられる。

【００１２】一方、前水和を行わない従来法では、セメ
ント粒子が安定な水和被膜を形成する前に、共存する生
石灰により水和反応が活発になり発泡工程中にスラリー
の粘性が急上昇するので、発泡反応に対してスラリーの
抵抗力が大きくなり、このため発泡反応の時間が長くな
り、金網の変形や位置ずれが大きくなると考えられる。

【００１３】また、本発明では、図２に示すようにスラ
リー内部温度の上昇が従来法に比べて穏やかに進行する
ので、スラリー膨張により金網に働くスラリーの力が小
さくなり金網の変形や位置ずれが小さくなる。内部温度
の上昇が小さくなるのは、前述したように予めセメント
と生石灰を別々に前水和することによりセメントと石灰
による水和反応の活発化を抑制することができるからで
ある。また、生石灰は前水和により反応熱を発生せしめ
た後、混合されるので原料スラリーの温度上昇を抑える
ことができる。

【００１４】本発明では、セメントと珪酸質原料と工程
繰返しスラリーとからなる混合物を前水和するときのス
ラリー温度が高いと、セメントの水和反応が急激に進行
し、型枠内に注入したスラリーの粘性が急上昇するので
５０℃以下が好ましい。また、生石灰と石膏との混合物
を前水和するに際し、水の温度が高いと生石灰の水和反
応が急激に進行し、セメントと同様にスラリーの粘性が
急上昇するあるいはスラリーが沸騰するので５０℃以下
が好ましい。水の温度が低いと生石灰の消化が遅くな
り、発泡工程で水和反応が生じ、スラリーの膨張を大き
くすることがあるので２０℃以上が好ましい。

【００１５】本発明において、第１原料と第２原料と
を、５０℃以下となるように混合するのは５０℃を超え
ると水和反応が急激に進行し、スラリーの粘性の上昇が
速くなるのでスラリーの膨張と共に金網の変形や位置ず
れが大きくなるからである。また混合するときの温度が
低いと、発泡反応が遅くなり、スラリーが硬化するに要
する時間も長くなるので、好ましくは４０℃以上がよ
い。

【００１６】実施例１〜４ 以下実施例１〜４について説明する。補強金網を型枠内
に固定する装置としては図３に示すものを使用した。補
強金網１は支持棒２間に配置後、ブリッジ３に設けられ
た可動部材４に懸吊して、可動材４を矢印Ａ，Ｂの方向
にスライドして静止させた。支持棒は、直径５ｍｍ又は
９ｍｍのものを使用した。また補強金網としては、開き
目の最長対角線が３２ｍｍで線径１ｍｍのラス金網を使
用して、３７ｍｍ間隔で配列した。また、第１原料とし
ては、珪石１００重量部と繰返しスラリー１２０重量部
（うち固形分６０重量部）を使用して、これらを水１５
７重量部で予め調合しておき、次いでセメント６３重量
部を加え、温度４８°Ｃで５分間攪拌した。このように
して第１原料の前水和を行った。第２原料としては、石
膏１４重量部を３０°Ｃの水２３重量部で予めスラリー
とした後、生石灰１５重量部を加えた。そしてこれを５
分間攪拌することによって第２原料の前水和を行った。
そして、第１原料と第２原料を混合した４８°Ｃの原料
スラリーを４分間攪拌して、前記の型枠に注入した。注
入後６０分又は２０分後に支持棒を抜き取り、その後脱
型されたＡＬＣを通常の方法で線径１ｍｍのピアノ線で
切断して厚さ３７ｍｍのＡＬＣ薄板を製造し、支持棒の
抜き取り跡の寸法とラス金網の偏芯の程度を調べた。そ
の結果を表１に示す。

【００１７】なお、補強金網の偏芯の程度は、補強金網
の厚み方向の中心の位置のズレを示すもので、補強金網
がＡＬＣ薄板の厚み方向の中心にある正規の場合の偏芯
の程度を０とし、その位置からのズレを測定したもので
ある。したがってＡＬＣ薄板の厚さが３７ｍｍであり、
ラス金網の厚さが２ｍｍであるので偏芯の最大は１７．
５ｍｍとなり、この場合には補強金網はＡＬＣ薄板の表
面に露出している状態である。また、補強金網の偏芯の
許容範囲は、望ましくは±２．５ｍｍである。

【００１８】

【表１】

【００１９】また、原料スラリーを注入した後、スラリ
ー表面の発泡高さの推移を１０分間隔で９０分間測定し
た。その結果を図１に示す。

【００２０】また、原料スラリーを注入した後、スラリ
ー内部温度の推移を３０分間隔で３時間測定した。その
結果を図２に示す。

【００２１】比較例１〜４ 第１原料及び第２原料を別々に前水和した後、混合して
原料スラリーを調製する実施例１〜４の方法に代えて実
施例１〜４と同様に配合した原料を一度に混合した後、
４８℃の原料スラリーを３分間攪拌し、型枠内に注入し
た以外は実施例１〜４と同様の方法により３７ｍｍのＡ
ＬＣ薄板を製造し、実施例１〜４と同様の方法で支持棒
の抜き取り跡の寸法、ラス金網の偏芯の程度を調べた。
その結果を表１に示す。

【００２２】また、実施例１〜４と同様に発泡高さの推
移，スラリー内部温度の推移を測定した。その結果を図
１，図２に示す。

【００２３】表１より実施例１〜４では補強金網の位置
ずれが小さく、且つスラリーの発泡終了後に支持棒を抜
き取ったときでも、抜き取り跡が小さくなることが分
る。また、図１及び図２より実施例１〜４では従来法に
比べてスラリーの発泡反応が速く、スラリーの内部温度
の上昇が穏やかであることが分る。

【００２４】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、スラリーの膨張により補強金網に働く抵抗力を小
さくすることができるので、支持棒は細くてもよく、ま
たスラリーの硬化前に支持棒を抜き取ることもできるよ
うになり、補強金網の位置精度が高く、且つ支持棒抜き
取り跡がない高品質のＡＬＣ薄板製造が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】原料スラリーを型枠内に注入後の経過時間と発
泡高さとの関係を示す線図である。

【図２】原料スラリーを型枠内に注入後の経過時間と内
部温度との関係を示す線図である。

【図３】本発明の実施例に使用した補強金網支持装置の
斜視図である。

【符号の説明】

１ 補強金網 ２ 支持棒 ３ ブリッジ ４ 可動材

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 支持棒で支持した補強金網を配列固定し
   た型枠内に、原料スラリーを注入し、半硬化又は硬化後
   支持棒を抜き取り、脱型して、所望厚さに切断し、オー
   トクレーブ養生する軽量気泡コンクリートの製造方法に
   おいて、セメントと珪酸質原料及び工程繰返しスラリー
   とからなる混合物を前水和した第１原料と、生石灰と石
   膏との混合物を前水和した第２原料とを、５０℃以下と
   なるように混合した原料スラリーを型枠内に注入するこ
   とを特徴とする軽量気泡コンクリート薄板の製造方法