JPH0736367B2 - Composite electronic components - Google Patents
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- JPH0736367B2 JPH0736367B2 JP5904691A JP5904691A JPH0736367B2 JP H0736367 B2 JPH0736367 B2 JP H0736367B2 JP 5904691 A JP5904691 A JP 5904691A JP 5904691 A JP5904691 A JP 5904691A JP H0736367 B2 JPH0736367 B2 JP H0736367B2
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、インピ−ダンスの周波
数特性を任意に設定可能な複合電子部品に関するもので
ある。 BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to impedance frequencies.
It relates to composite electronic components whose numerical characteristics can be set arbitrarily.
is there.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、電子機器のディジタル化、高速化
及び高周波化に伴い、電子機器に対する電磁妨害（ＥＭ
Ｉ）の問題は深刻になりつつある。このため、電子機器
における電磁妨害を防止するために、電源ラインや信号
ラインに種々のＥＭＩ対策用の電子部品が組込まれるよ
うになった。例えば、信号ラインに用いるＥＭＩ対策用
の電子部品としては、図２乃至図９に示す三端子コンデ
ンサ１、ＬＣフィルタ２、Ｌビ−ズ３及びＥＭＩビ−ズ
４等がある。2. Description of the Related Art In recent years, with the digitization, speeding up and frequency increasing of electronic equipment, electromagnetic interference (EM) to electronic equipment has been developed.
Problem I) is becoming more serious. For this reason, in order to prevent electromagnetic interference in electronic equipment, various electronic parts for EMI countermeasures have been incorporated in power supply lines and signal lines. For example, as the EMI countermeasure electronic components used for the signal line, there are a three-terminal capacitor 1, an LC filter 2, an L bead 3 and an EMI bead 4 shown in FIGS.
【０００３】三端子コンデンサ１は図２及び図３に示す
ように、誘電体１ａとその内部に設けられた複数の電極
（図示せず）からなり、誘電体１ａの外表面に形成され
た入力端子５及び出力端子６と接地端子７との間に前記
電極が接続され、キャパシタ８が構成されている。As shown in FIGS. 2 and 3, the three-terminal capacitor 1 comprises a dielectric 1a and a plurality of electrodes (not shown) provided inside the dielectric 1a, and an input formed on the outer surface of the dielectric 1a. The electrodes are connected between the terminal 5 and the output terminal 6 and the ground terminal 7 to form a capacitor 8.
【０００４】ＬＣフィルタ２は図４及び図５に示すよう
に、誘電体２ａと磁性体２ｂが組合わされ、誘電体２ａ
内部に前述と同様の電極が、また磁性体２ｂ内部に導体
（図示せず）が設けられている。前記電極及び誘電体２
ａにより入力端子５と接地端子７との間に接続されたキ
ヤパシタ８が、また前記導体と磁性体２ｂにより入力端
子５と出力端子６との間に接続されたインダクタ９がそ
れぞれ構成されている。As shown in FIGS. 4 and 5, the LC filter 2 has a dielectric body 2a and a magnetic body 2b combined together to form a dielectric body 2a.
An electrode similar to the one described above is provided inside, and a conductor (not shown) is provided inside the magnetic body 2b. The electrode and the dielectric 2
A includes a capacitor 8 connected between the input terminal 5 and the ground terminal 7, and an inductor 9 connected between the input terminal 5 and the output terminal 6 by the conductor and the magnetic body 2b. .
【０００５】Ｌビ−ズ３は図６及び図７に示すように、
磁性体３ａとその内部に設けられた導体（図示せず）か
らなり、入力端子５と出力端子６との間に接続されたイ
ンダクタ９が構成されている。The L bead 3 is, as shown in FIGS. 6 and 7,
An inductor 9 composed of the magnetic body 3a and a conductor (not shown) provided inside the magnetic body 3a is connected between the input terminal 5 and the output terminal 6.
【０００６】ＥＭＩビ−ズ４は図８及び図９に示すよう
に、磁性体４ａとその内部に設けられた導体及び電極
（図示せず）からなり、入力端子５と出力端子６との間
に直列接続されたインダクタ９，１０と、インダクタ９
とインダクタ１０との接続点と接地端子７との間に接続
されたキャパシタ８とから構成されている。As shown in FIGS. 8 and 9, the EMI bead 4 is composed of a magnetic body 4a and conductors and electrodes (not shown) provided inside the magnetic body 4a, and between the input terminal 5 and the output terminal 6. Inductors 9 and 10 connected in series with the inductor 9
And a capacitor 8 connected between the connection point with the inductor 10 and the ground terminal 7.
【０００７】ところが、使い易さの点からみると三端子
コンデンサ１、ＬＣフィルタ２及びＥＭＩビ−ズ４等の
三端子型よりＬビ−ズ３等の二端子型の方が使いやす
い。即ち、二端子型のＬビ−ズ３は信号ラインの途中に
挿入するだけで、信号ラインに重畳したノイズ等を除去
することができる。ところが、三端子型のものは接地端
子７をグランドラインに接続する必要があるため、信号
ライン間にグランドラインを引き回す必要があり、装置
の構成が複雑になるという短所がある。However, from the viewpoint of ease of use, the two-terminal type such as the L-bead 3 is easier to use than the three-terminal type such as the three-terminal capacitor 1, the LC filter 2 and the EMI bead 4. That is, the two-terminal type L bead 3 can remove the noise and the like superimposed on the signal line only by inserting it in the middle of the signal line. However, in the three-terminal type, the ground terminal 7 needs to be connected to the ground line, and therefore the ground line needs to be routed between the signal lines, and the device configuration is complicated.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
た二端子型のＬビ−ズ３にも短所がある。即ち、Ｌビ−
ズ３は、ノイズ等が発生しやすい周波数帯域の全域に亙
ってインピ−ダンスを高くすることが困難であった。However, the above-mentioned two-terminal type L bead 3 also has drawbacks. That is, L-bee
It was difficult to increase the impedance in the frequency range 3 in which the noise is likely to occur.
【０００９】従来のＬビ−ズ３のインピ−ダンス・周波
数特性を図１０に示す。図において、Ｒは渦電流損、ヒ
ステリシス損及び端子間の絶縁抵抗等による損失抵抗、
Ｘｌはインダクタンス成分による誘導リアクタンス、Ｘ
ｃは浮遊容量及び電極間のキャパシタンス成分による容
量リアクタンス、ＺはＲ、Ｘｌ、Ｘｃを合成した全体の
インピ−ダンスである。誘導リアクタンスＸｌは、低周
波から徐々に増加し、５０ＭＨｚ付近で最大となり、１
３０ＭＨｚ付近で急激に０Ωにまで低下している。容量
リアクタンスＸｃは、１４０ＭＨｚ付近で０Ωから急激
に増加し、４００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増
加に伴い徐々に減少している。FIG. 10 shows the impedance / frequency characteristics of the conventional L bead 3. In the figure, R is loss resistance due to eddy current loss, hysteresis loss and insulation resistance between terminals,
Xl is the inductive reactance due to the inductance component, X
c is the capacitive reactance due to the stray capacitance and the capacitance component between the electrodes, and Z is the overall impedance that combines R, Xl, and Xc. The inductive reactance Xl gradually increases from a low frequency, reaches its maximum around 50 MHz, and becomes 1
It rapidly drops to 0Ω near 30 MHz. The capacitive reactance Xc sharply increases from 0Ω in the vicinity of 140 MHz, reaches the maximum in the vicinity of 400 MHz, and gradually decreases as the frequency increases.
【００１０】また、損失抵抗Ｒは、２ＭＨｚ付近から徐
々に増加し、１３５ＭＨｚ付近で最大値６００Ωを示
し、周波数の増加に伴い徐々に減少している。さらに、
損失抵抗Ｒは、約５０ＭＨｚから約４００ＭＨｚの間の
周波数帯域において、誘導リアクタンスＸｌ，容量リア
クタンスＸｃよりも高い値となっている。これにより、
全体のインピ−ダンスＺは、１３５ＭＨｚ付近で最大値
を示し、１３５ＭＨｚより低周波及び高周波になるにつ
れ、０Ωに向かって徐々に減少する特性となった。この
Ｌビ−ズ３によるノイズ除去可能な周波数帯域は５０Ｍ
Ｈｚ〜４００ＭＨｚであった。The loss resistance R gradually increases from around 2 MHz, exhibits a maximum value of 600 Ω near 135 MHz, and gradually decreases as the frequency increases. further,
The loss resistance R is higher than the inductive reactance Xl and the capacitive reactance Xc in the frequency band between about 50 MHz and about 400 MHz. This allows
The overall impedance Z has a maximum value near 135 MHz, and gradually decreases toward 0Ω as the frequency becomes lower and higher than 135 MHz. The frequency band in which noise can be removed by the L bead 3 is 50M.
It was Hz to 400 MHz.
【００１１】通常、ノイズが発生する周波数帯域は１０
００ＭＨｚ程度にまで広がっている。このため、所望す
る程度までノイズ等を除去することができず、ＥＭＩ対
策としての効果が少なかった。Normally, the frequency band in which noise is generated is 10
It has spread to around 00MHz. Therefore, noise and the like cannot be removed to a desired degree, and the effect as an EMI countermeasure is small.
【００１２】本発明の目的は上記の問題点に鑑み、イン
ピ−ダンスの周波数特性を任意に設定可能な複合電子部
品を提供することにある。In view of the above problems, it is an object of the present invention to provide a composite electronic component in which the frequency characteristic of impedance can be set arbitrarily.
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、低比抵抗の導電材をスパイラル状に形成
してなる第１のコイルと、所定の高比抵抗の導電材をス
パイラル状に形成してなり、前記第１のコイルに並列に
接続された第２のコイルと、前記第１及び第２のコイル
を包含する所定空間に充填された所定の磁性材料からな
る磁性体ビ−ズと、前記第１及び第２のコイルの両端に
接続され、前記磁性体ビ−ズの外部に形成された一対の
接続電極とからなる複合電子部品を提案する。In order to achieve the above object, the present invention comprises a first coil formed of a conductive material having a low specific resistance in a spiral shape and a conductive material having a predetermined high specific resistance. A second coil formed in a spiral shape and connected in parallel to the first coil, and a magnetic body made of a predetermined magnetic material filled in a predetermined space including the first and second coils. A composite electronic component including a bead and a pair of connection electrodes connected to both ends of the first and second coils and formed outside the magnetic bead is proposed.
【００１４】[0014]
【作用】本発明によれば、第１のコイルは低比抵抗の導
電材をスパイラル状に形成して構成され、第２のコイル
は所定の高比抵抗の導電材をスパイラル状に形成して構
成される。これにより、前記第１のコイルのインピ−ダ
ンスは、純リアクタンス成分によるものに近くなる。ま
た、第２のコイルのインピ−ダンスは、前記比抵抗に基
づく抵抗成分とリアクタンス成分とからなる。これらの
第１及び第２のコイルは並列に接続されると共に、第１
及び第２のコイルを包含する所定空間には所定の磁性材
料が充填され、磁性体ビ−ズが形成される。さらに、こ
の磁性体ビ−ズの外部には、前記第１及び第２のコイル
の両端に接続された一対の接続電極が形成される。従っ
て、前記第１及び第２のコイルの形状及び巻き数、前記
第２のコイルの比抵抗、及び前記磁性材料の透磁率の設
定値を変えることにより、周波数に対する抵抗成分とリ
アクタンス成分の比率を任意に変えることができる。According to the present invention, the first coil is formed by forming a conductive material having a low specific resistance in a spiral shape, and the second coil is formed by forming a conductive material having a predetermined high specific resistance in a spiral shape. Composed. As a result, the impedance of the first coil becomes close to that due to the pure reactance component. Further, the impedance of the second coil is composed of a resistance component and a reactance component based on the specific resistance. These first and second coils are connected in parallel and
A predetermined space containing the second coil is filled with a predetermined magnetic material to form a magnetic bead. Further, a pair of connection electrodes connected to both ends of the first and second coils are formed outside the magnetic beads. Therefore, by changing the shape and number of turns of the first and second coils, the specific resistance of the second coil, and the set value of the magnetic permeability of the magnetic material, the ratio of the resistance component and the reactance component to the frequency can be changed. It can be changed arbitrarily.
【００１５】[0015]
【実施例】図１は本発明の一実施例の複合電子部品を示
す外観斜視図である。図において、１０は複合電子部品
本体（以下、本体と称する）で、直方体形状をなし、そ
の長手方向の両端部には外部電極１０ａ，１０ｂが形成
されている。1 is an external perspective view showing a composite electronic component according to an embodiment of the present invention. In the figure, reference numeral 10 denotes a composite electronic component main body (hereinafter referred to as a main body), which has a rectangular parallelepiped shape, and external electrodes 10a and 10b are formed at both ends in the longitudinal direction thereof.
【００１６】本体１０は、図１１乃至図１３に示すよう
に、電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅ，１２ａ〜１２ｅが形
成された複数の磁性材料シ−ト１３ａ〜１３ｅ，１４ａ
〜１４ｅ及び電極パタ−ンが形成されていない磁性材料
シ−ト１５を積層して一体に形成される。As shown in FIGS. 11 to 13, the main body 10 includes a plurality of magnetic material sheets 13a to 13e and 14a on which electrode patterns 11a to 11e and 12a to 12e are formed.
.About.14e and the magnetic material sheet 15 on which the electrode pattern is not formed are laminated and integrally formed.
【００１７】磁性材料シ−ト１３ａ〜１３ｅの電極パタ
−ン１１ａ〜１１ｅは比抵抗の小さな導体によって形成
され、各電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅはスパイラル形状
となるようにスル−ホ−ル１６を介して互いに導通接続
され、低比抵抗のコイルが構成されている。また、この
コイルの両端に対応する部分の電極パタ−ン、即ち電極
パタ−ン１１ａの一端111 及び電極パタ−ン１１ｅの他
端112 は、本体１０の長手方向の端面に露出するように
形成されている。The electrode patterns 11a to 11e of the magnetic material sheets 13a to 13e are formed of conductors having a small specific resistance, and the electrode patterns 11a to 11e are formed into a spiral hole 16 so as to have a spiral shape. And a coil having a low specific resistance, which are electrically connected to each other via the. Further, the electrode patterns corresponding to both ends of the coil, that is, one end 111 of the electrode pattern 11a and the other end 112 of the electrode pattern 11e are formed so as to be exposed on the end face in the longitudinal direction of the main body 10. Has been done.
【００１８】磁性材料シ−ト１４ａ〜１４ｅの電極パタ
−ン１２ａ〜１２ｅは比抵抗の大きな導電性抵抗体によ
って形成され、各電極パタ−ン１２ａ〜１２ｅはスパイ
ラル形状となるようにスル−ホ−ル１６を介して互いに
導通接続され、高比抵抗のコイルが構成されている。ま
た、このコイルの両端に対応する部分の電極パタ−ン，
即ち電極パタ−ン１２ａの一端121 及び電極パタ−ン１
２ｅの他端122 は、本体１０の長手方向の端面に露出す
るように形成されている。The electrode patterns 12a to 12e of the magnetic material sheets 14a to 14e are formed by a conductive resistor having a large specific resistance, and the electrode patterns 12a to 12e have a spiral shape so as to have a spiral shape. A coil having a high specific resistance is configured by being electrically connected to each other via a loop 16. Also, the electrode patterns of the parts corresponding to both ends of this coil,
That is, one end 121 of the electrode pattern 12a and the electrode pattern 1
The other end 122 of 2e is formed so as to be exposed at the end face of the main body 10 in the longitudinal direction.
【００１９】本体１０の一端に露出した電極パタ−ン１
１ａ，１２ａは外部電極１０ａに、また他端に露出した
電極パタ−ン１１ｅ，１２ｅは外部電極１０ｂにそれぞ
れ導通接続されている。An electrode pattern 1 exposed at one end of the main body 10
The electrodes 1a and 12a are electrically connected to the external electrode 10a, and the electrode patterns 11e and 12e exposed at the other ends are electrically connected to the external electrode 10b, respectively.
【００２０】次に、前述した本体１０の製造方法を説明
する。例えばＦｅ2 Ｏ3 (50mol%)、ＺｎＯ(25mol%)、Ｎ
ｉＯ(10mol%)、ＣｕＯ(10mol%)、ＭｎＯ(5mol%) からな
るフェライト材料を用いてドクタ−ブレ−ド法によりグ
リ−ンシ−トを形成する。この後、グリ−ンシ−トを所
定の矩形に切断し、所定位置にスル−ホ−ル１６を形成
する。Next, a method of manufacturing the above-mentioned main body 10 will be described. For example, Fe 2 O 3 (50 mol%), ZnO (25 mol%), N
A green sheet is formed by a doctor blade method using a ferrite material composed of iO (10 mol%), CuO (10 mol%) and MnO (5 mol%). After that, the green sheet is cut into a predetermined rectangle, and the through-hole 16 is formed at a predetermined position.
【００２１】次に、銀を主成分とする導電材ペ−ストを
用い、グリ−ンシ−トに各電極パタ−ン１１ａ〜１１ｅ
のそれぞれをマトリックス状に印刷する。さらに、酸化
ルテニウムとガラスフリットを主成分とする抵抗材ペ−
ストを用いて、グリ−ンシ−トに各電極パタ−ン１２ａ
〜１２ｅのそれぞれをマトリックス状に印刷する。この
後、これらを編集して積層し、圧着して積層体を形成す
る。Next, using a conductive material paste containing silver as a main component, each of the electrode patterns 11a to 11e is formed on the green sheet.
Are printed in a matrix. Further, a resistance material sheet containing ruthenium oxide and glass frit as main components.
Each electrode pattern 12a on the green sheet using a strike
Print each of ~ 12e in a matrix. Then, these are edited, laminated, and pressure-bonded to form a laminated body.
【００２２】次いで、前記積層体を本体１０の形状に合
わせて切断した後、例えば９００度の温度で焼成する。
さらに、本体１０の両端部に導電ペ−ストを塗布して、
７５０度の温度で焼付け、外部電極１０ａ，１０ｂを形
成する。Next, the laminated body is cut according to the shape of the main body 10 and then fired at a temperature of 900 ° C., for example.
Further, apply a conductive paste to both ends of the main body 10,
The external electrodes 10a and 10b are formed by baking at a temperature of 750 degrees.
【００２３】前述した複合電子部品の等価回路を図１４
に示す。図において、２０は電極パタ−ン１１ａ〜１１
ｅ及び磁性材料シ−ト１３ａ〜１３ｅによって構成され
る第１のコイル、３０は電極パタ−ン１２ａ〜１２ｅ及
び磁性材料シ−ト１４ａ〜１４ｅによって構成される第
２のコイルである。第１のコイル２０は、直列接続され
た損失抵抗Ｒ１、インダクタンスＬ１、及びこれらに電
極パタ−ン１１ａ〜１１ｅ間に発生するキャパシタンス
Ｃ１が並列に接続された回路によって表される。また、
第２のコイル３０は、直列接続された損失抵抗Ｒ２、電
極パタ−ン１２ａ〜１２ｅの抵抗Ｒｐ、インダクタンス
Ｌ２、及びこれらに電極パタ−ン１２ａ〜１２ｅ間に発
生するキャパシタンスＣ２が並列に接続された回路によ
って表される。ここで、前述した構成によれば、抵抗Ｒ
ｐの抵抗値は１ＫΩとなった。FIG. 14 shows an equivalent circuit of the above-mentioned composite electronic component.
Shown in. In the figure, 20 is an electrode pattern 11a-11.
e and the magnetic material sheets 13a to 13e, a first coil 30 is a second coil composed of the electrode patterns 12a to 12e and the magnetic material sheets 14a to 14e. The first coil 20 is represented by a circuit in which a loss resistance R1 and an inductance L1 connected in series and a capacitance C1 generated between the electrode patterns 11a to 11e are connected in parallel. Also,
The second coil 30 includes a loss resistance R2 connected in series, a resistance Rp of the electrode patterns 12a to 12e, an inductance L2, and a capacitance C2 generated between the electrode patterns 12a to 12e connected in parallel. Represented by the circuit. Here, according to the configuration described above, the resistance R
The resistance value of p was 1 KΩ.
【００２４】図１５は第１のコイル２０のインピ−ダン
ス・周波数特性の実測値を示すものである。図におい
て、Ｒ１は損失抵抗、Ｘｌ１はインダクタンスＬ１によ
る誘導リアクタンス、Ｘｃ１はキャパシタンスＣ１によ
る容量リアクタンス、ＺはＲ１、Ｘｌ１、Ｘｃ１を合成
した全体のインピ−ダンスである。FIG. 15 shows measured values of the impedance / frequency characteristics of the first coil 20. In the figure, R1 is a loss resistance, Xl1 is an inductive reactance due to the inductance L1, Xc1 is a capacitive reactance due to the capacitance C1, and Z is an overall impedance obtained by combining R1, Xl1, and Xc1.
【００２５】誘導リアクタンスＸｌ１は、低周波から徐
々に増加し、６０ＭＨｚ付近で最大となり、１４０ＭＨ
ｚ付近で急激に０Ωにまで低下している。容量リアクタ
ンスＸｃ１は、１５０ＭＨｚ付近で０Ωから急激に増加
し、３００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴
い徐々に減少している。また、損失抵抗Ｒ１は、２ＭＨ
ｚ付近から徐々に増加し、共振周波数の１４５ＭＨｚ付
近で最大となり、周波数の増加に伴い徐々に減少してい
る。さらに、損失抵抗Ｒ１は、約８０ＭＨｚから約２５
０ＭＨｚの間の周波数帯域において、誘導リアクタンス
Ｘｌ１及び容量リアクタンスＸｃ１よりも高い値となっ
ている。これにより、全体のインピ−ダンスＺは、１４
５ＭＨｚ付近で最大値を示し、１４５ＭＨｚより低周波
及び高周波になるにつれ、０Ωに向かって徐々に減少す
る特性となった。The inductive reactance Xl1 gradually increases from a low frequency, reaches its maximum around 60 MHz, and reaches 140 MH.
It rapidly drops to 0Ω near z. The capacitive reactance Xc1 sharply increases from 0Ω in the vicinity of 150 MHz, reaches the maximum in the vicinity of 300 MHz, and gradually decreases as the frequency increases. The loss resistance R1 is 2 MH.
It gradually increases from around z, reaches its maximum near the resonance frequency of 145 MHz, and gradually decreases with increasing frequency. Further, the loss resistance R1 is about 80 MHz to about 25 MHz.
In the frequency band between 0 MHz, the values are higher than the inductive reactance Xl1 and the capacitive reactance Xc1. As a result, the overall impedance Z is 14
The maximum value was shown in the vicinity of 5 MHz, and the characteristic gradually decreased toward 0Ω as the frequency became lower and higher than 145 MHz.
【００２６】図１６は第２のコイル３０のインピ−ダン
ス・周波数特性の実測値を示すものである。図におい
て、ＲＡは損失抵抗Ｒ２及び電極パタ−ン１２ａ〜１２
ｅの抵抗Ｒｐによる抵抗、Ｘｌ２はインダクタンスＬ２
による誘導リアクタンス、Ｘｃ２はキャパシタンスＣ２
による容量リアクタンス、ＺはＲＡ、Ｘｌ２、Ｘｃ２を
合成した全体のインピ−ダンスである。FIG. 16 shows measured values of the impedance / frequency characteristics of the second coil 30. In the figure, RA is loss resistance R2 and electrode patterns 12a-12.
The resistance due to the resistance Rp of e, Xl2 is the inductance L2
Inductive reactance by Xc2 is capacitance C2
, Z is the total impedance of RA, X12, and Xc2.
【００２７】誘導リアクタンスＸｌ２は、低周波から徐
々に増加し、７０ＭＨｚ付近で最大となり、２１０ＭＨ
ｚ付近で０Ωにまで急激に低下している。容量リアクタ
ンスＸｃ２は、２３０ＭＨｚ付近で０Ωから急激に増加
し、５００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴
い徐々に減少している。また、抵抗ＲＡは、低周波にお
いては１ＫΩから徐々に増加し、共振周波数の２２０Ｍ
Ｈｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴い徐々に減少
し、１ＫΩ以下にまで減少している。さらに、低周波か
ら約１０００ＭＨｚの間の周波数帯域において、抵抗Ｒ
Ａは誘導リアクタンスＸｌ２及び容量リアクタンスＸｃ
２よりも高い値となっている。これにより、全体のイン
ピ−ダンスＺは、２２０ＭＨｚ付近で最大値を示し、２
２０ＭＨｚより低周波においては１ＫΩまで徐々に減少
し、２２０ＭＨｚより高周波になるにつれ０Ωに向かっ
て徐々に減少する特性となった。The inductive reactance X12 gradually increases from a low frequency, reaches its maximum around 70 MHz, and reaches 210 MH.
It rapidly drops to 0Ω near z. The capacitive reactance Xc2 sharply increases from 0Ω around 230 MHz, reaches a maximum around 500 MHz, and gradually decreases with an increase in frequency. Further, the resistance RA gradually increases from 1 KΩ at a low frequency to 220 M at the resonance frequency.
It becomes maximum around Hz, and gradually decreases as the frequency increases, and decreases to 1 KΩ or less. Further, in the frequency band between low frequency and about 1000 MHz, the resistance R
A is the inductive reactance X12 and the capacitive reactance Xc
It is higher than 2. As a result, the overall impedance Z shows the maximum value around 220 MHz, and 2
The characteristic is such that it gradually decreases to 1 KΩ at a frequency lower than 20 MHz, and gradually decreases to 0Ω at a frequency higher than 220 MHz.
【００２８】図１７は第１のコイル２０と第２のコイル
３０とを並列接続したときのインピ−ダンス・周波数特
性の実測値を示すものである。図において、Ｒは損失抵
抗Ｒ１，Ｒ２及び電極パタ−ン１２ａ〜１２ｅの抵抗Ｒ
ｐによる抵抗、ＸｌはインダクタンスＬ１，Ｌ２による
誘導リアクタンス、ＸｃはキャパシタンスＣ１，Ｃ２に
よる容量リアクタンスである。FIG. 17 shows measured values of impedance / frequency characteristics when the first coil 20 and the second coil 30 are connected in parallel. In the figure, R is the loss resistances R1 and R2 and the resistances R of the electrode patterns 12a to 12e.
Resistance due to p, Xl is an inductive reactance due to the inductances L1 and L2, and Xc is a capacitive reactance due to the capacitances C1 and C2.
【００２９】誘導リアクタンスＸｌは、低周波から徐々
に増加し、４０ＭＨｚ付近で最大となり、１４０ＭＨｚ
付近で急激に０Ωにまで低下している。容量リアクタン
スＸｃ２は、１５０ＭＨｚ付近で０Ωから急激に増加
し、５００ＭＨｚ付近で最大となり、周波数の増加に伴
い徐々に減少している。また、抵抗Ｒは、低周波におい
ては０Ωから徐々に増加し、共振周波数の１４５ＭＨｚ
付近で最大となり、周波数の増加に伴い徐々に減少して
いる。さらに、約２０ＭＨｚから約１０００ＭＨｚの間
の周波数帯域において、抵抗Ｒは誘導リアクタンスＸｌ
及び容量リアクタンスＸｃよりも高い値となっている。
これにより、全体のインピ−ダンスＺは、１４５ＭＨｚ
付近で最大値３５０Ωを示し、１４５ＭＨｚより低周波
においては０Ωまで徐々に減少し、１４５ＭＨｚより高
周波になるにつれ０Ωに向かって徐々に減少する特性と
なった。The inductive reactance Xl gradually increases from a low frequency, reaches its maximum around 40 MHz, and reaches 140 MHz.
It rapidly drops to 0Ω in the vicinity. The capacitive reactance Xc2 sharply increases from 0Ω around 150 MHz, reaches a maximum around 500 MHz, and gradually decreases as the frequency increases. Further, the resistance R gradually increases from 0Ω at a low frequency to reach the resonance frequency of 145 MHz.
It becomes the maximum in the vicinity, and gradually decreases as the frequency increases. Further, in the frequency band between about 20 MHz and about 1000 MHz, the resistance R is the inductive reactance Xl.
And a value higher than the capacitive reactance Xc.
As a result, the overall impedance Z is 145 MHz.
A maximum value of 350 Ω was shown in the vicinity, and it gradually decreased to 0 Ω at a frequency lower than 145 MHz, and gradually decreased to 0 Ω as the frequency became higher than 145 MHz.
【００３０】前述した本実施例の複合電子部品によれ
ば、２０ＭＨｚから１０００ＭＨｚに亙る広い周波数帯
域において、抵抗Ｒが誘導リアクタンスＸｌ及び容量リ
アクタンスＸｃよりも大きいので、この周波数帯域内に
発生するノイズの電気エネルギ−を減衰させ、除去する
ことができた。また、従来のＬビ−ズと同様に、信号ラ
インの途中に挿入するだけで、信号ラインに重畳したノ
イズ等を除去することができる。これにより、信号ライ
ン間にグランドラインを引き回す必要がなく、装置の構
成を簡単にすることができる。According to the above-described composite electronic component of this embodiment, the resistance R is larger than the inductive reactance X1 and the capacitive reactance Xc in a wide frequency band from 20 MHz to 1000 MHz, so that the noise generated in this frequency band is The electric energy could be attenuated and removed. Further, similar to the conventional L bead, it is possible to remove the noise and the like superimposed on the signal line only by inserting it in the middle of the signal line. As a result, it is not necessary to route the ground line between the signal lines, and the configuration of the device can be simplified.
【００３１】尚、本実施例は一例であり、電極パタ−ン
１１ａ〜１１ｅ，１２ａ〜１２ｅの形状及びこれにより
形成されるスパイラルの巻き数、電極パタ−ン１２ａ〜
１２ｅの比抵抗、磁性材料シ−ト１３ａ〜１３ｅ，１４
ａ〜１４ｅ，１５の透磁率等を変えることにより、他の
インピ−ダンス・周波数特性を任意に得ることができる
ことは言うまでもないことである。The present embodiment is merely an example, and the shapes of the electrode patterns 11a to 11e and 12a to 12e, the number of turns of the spiral formed thereby, the electrode patterns 12a to 12e.
12e resistivity, magnetic material sheets 13a-13e, 14
It goes without saying that other impedance / frequency characteristics can be arbitrarily obtained by changing the magnetic permeability of a to 14e and 15 and the like.
【００３２】[0032]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、第
１及び第２のコイルの形状及び巻き数、前記第２のコイ
ルの比抵抗、及び前記磁性材料の透磁率の設定値を変え
ることにより、周波数に対する抵抗成分とリアクタンス
成分の比率を任意に変えることができるので、任意のイ
ンピ−ダンス・周波数特性を得ることができる。これに
より、ノイズの発生しやすい周波数帯域の全域に亙って
インピ−ダンスを高く設定することができ、ノイズ除去
等のＥＭＩ対策に威力を発揮するものである。As described above, according to the present invention, the set values of the shapes and the number of turns of the first and second coils, the specific resistance of the second coil, and the magnetic permeability of the magnetic material are changed. As a result, the ratio of the resistance component to the reactance component with respect to the frequency can be changed arbitrarily, so that an arbitrary impedance / frequency characteristic can be obtained. As a result, the impedance can be set high over the entire frequency band where noise is likely to occur, which is effective for EMI countermeasures such as noise removal.
【図１】 本発明の一実施例を示す外観斜視図FIG. 1 is an external perspective view showing an embodiment of the present invention.
【図２】 三端子コンデンサの外観図[Fig. 2] External view of three-terminal capacitor
【図３】 三端子コンデンサの回路図[Fig.3] Circuit diagram of three-terminal capacitor
【図４】 ＬＣフィルタの外観図FIG. 4 External view of LC filter
【図５】 ＬＣフィルタの回路図FIG. 5 is a circuit diagram of an LC filter
【図６】 Ｌビ−ズの外観図FIG. 6 is an external view of the L bead.
【図７】 Ｌビ−ズの回路図FIG. 7 is a circuit diagram of an L bead.
【図８】 ＥＭＩビ−ズの外観図[Fig. 8] External view of EMI beads
【図９】 ＥＭＩビ−ズの回路図FIG. 9 is a circuit diagram of EMI beads.
【図１０】 従来のＬビ−ズのインピ−ダンス・周波数
特性を示す図FIG. 10 is a diagram showing impedance / frequency characteristics of a conventional L bead.
【図１１】 本発明の一実施例の構成を説明する図FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of an embodiment of the present invention.
【図１２】 本発明の一実施例の構成を説明する図FIG. 12 is a diagram illustrating a configuration of an embodiment of the present invention.
【図１３】 本発明の一実施例の構成を説明する図FIG. 13 is a diagram illustrating a configuration of an embodiment of the present invention.
【図１４】 本発明の一実施例の等価回路を示す図FIG. 14 is a diagram showing an equivalent circuit of an embodiment of the present invention.
【図１５】 本発明の一実施例における第１のコイルの
インピ−ダンス・周波数特性を示す図FIG. 15 is a diagram showing impedance / frequency characteristics of the first coil according to the embodiment of the present invention.
【図１６】 本発明の一実施例における第２のコイルの
インピ−ダンス・周波数特性を示す図FIG. 16 is a diagram showing impedance / frequency characteristics of the second coil in the embodiment of the present invention.
【図１７】 本発明の一実施例における第２のコイルの
インピ−ダンス・周波数特性を示す図FIG. 17 is a diagram showing impedance / frequency characteristics of a second coil according to an embodiment of the present invention.
１０…本体、１０ａ，１０ｂ…外部電極、１１ａ〜１１
ｅ，１２ａ〜１２ｅ…電極パタ−ン、１３ａ〜１３ｅ，
１４ａ〜１４ｅ，１５…磁性材料シ−ト、１６…スル−
ホ−ル、２０…第１のコイル、３０…第２のコイル。10 ... Main body, 10a, 10b ... External electrodes, 11a-11
e, 12a to 12e ... Electrode pattern, 13a to 13e,
14a to 14e, 15 ... Magnetic material sheet, 16 ... Through
Hall, 20 ... First coil, 30 ... Second coil.
Claims (1)
してなる第１のコイルと、所定の高比抵抗の導電材をス
パイラル状に形成してなり、前記第１のコイルに並列に
接続された第２のコイルと、前記第１及び第２のコイル
を包含する所定空間に充填された所定の磁性材料からな
る磁性体ビ−ズと、前記第１及び第２のコイルの両端に
接続され、前記磁性体ビ−ズの外部に形成された一対の
接続電極とからなる、ことを特徴とする複合電子部品。1. A first coil made of a conductive material having a low specific resistance in a spiral shape, and a conductive material having a predetermined high specific resistance formed in a spiral shape, and arranged in parallel with the first coil. A connected second coil, a magnetic bead of a predetermined magnetic material filled in a predetermined space including the first and second coils, and both ends of the first and second coils. A composite electronic component, comprising a pair of connection electrodes connected to each other and formed outside the magnetic bead.
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Applications Claiming Priority (1)
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