JP3193883B2 - ジルコニアセラミック成形体の脱脂方法 - Google Patents
ジルコニアセラミック成形体の脱脂方法Info
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＣｅＯ2 を含有す
るジルコニアセラミック成形体の脱脂方法に関するもの
である。
るジルコニアセラミック成形体の脱脂方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】セラミックの部品を製造する方法とし
て、セラミック粉末と有機バインダーを混練した原料混
合物を射出成形法や押し出し成形法、鋳込み成形法など
を用いて成形し、得られたセラミック成形体を脱脂・焼
結する方法が一般的に行われている。
て、セラミック粉末と有機バインダーを混練した原料混
合物を射出成形法や押し出し成形法、鋳込み成形法など
を用いて成形し、得られたセラミック成形体を脱脂・焼
結する方法が一般的に行われている。
【０００３】そして射出成形法によってセラミックの部
品を製造する場合には、まず、流動性を付与するパラフ
ィン等のワックス及び、保形強度を付与するエチレン樹
脂等の熱可塑性樹脂を主成分とする有機バインダーをセ
ラミック粉末に混合し、原料混合体を作製する。次に、
この原料混合体を加熱して流動性の良い状態で所定形状
の金型に圧入してセラミック成形体を作製する。さら
に、このセラミック成形体を脱脂工程で１０℃／ｈｒ程
度の昇温プロファイルで加熱して、有機バインダーの有
機成分を融解または、熱分解により、除去した後に、焼
結を行なってセラミックの部品を得ることができるもの
である。
品を製造する場合には、まず、流動性を付与するパラフ
ィン等のワックス及び、保形強度を付与するエチレン樹
脂等の熱可塑性樹脂を主成分とする有機バインダーをセ
ラミック粉末に混合し、原料混合体を作製する。次に、
この原料混合体を加熱して流動性の良い状態で所定形状
の金型に圧入してセラミック成形体を作製する。さら
に、このセラミック成形体を脱脂工程で１０℃／ｈｒ程
度の昇温プロファイルで加熱して、有機バインダーの有
機成分を融解または、熱分解により、除去した後に、焼
結を行なってセラミックの部品を得ることができるもの
である。
【０００４】ここで、原料のセラミック粉末としてＣｅ
Ｏ2 （セリア）を含有するジルコニア粉末を用いる場
合、ＣｅＯ2 は脱脂温度域（２５０℃〜４００℃）で酸
化触媒作用を示し、著しい発熱を伴った熱可塑性樹脂の
燃焼を引き起こす。すなわち、図１（ａ）は、ワックス
とアクリル樹脂及びポリスチレンを有機バインダーとし
て用いて成形したＣｅＯ2 安定化正方晶ジルコニアセラ
ミック成形体をＴＧ（熱重量分析）−ＤＴＡ（示差熱分
析）分析した結果を示すものであり、また図１（ｂ）は
同じ有機バインダーを用いて成形したＹ2 Ｏ3 安定化正
方晶ジルコニアセラミック成形体ＴＧ−ＤＴＡを分析し
た結果を示すものである。図１（ｂ）のようにＹ2 Ｏ3
安定化正方晶ジルコニアセラミック成形体の場合は、熱
可塑性樹脂の分解温度領域でブロードな発熱ピークを示
すだけで、大きな減量も生じないが、ＣｅＯ2 安定化正
方晶ジルコニアセラミック成形体の場合は、ＣｅＯ2 の
触媒作用によって、図１（ａ）のようにアクリル樹脂と
ポリスチレンの燃焼温度で急激な発熱と大幅な減量がみ
られる。
Ｏ2 （セリア）を含有するジルコニア粉末を用いる場
合、ＣｅＯ2 は脱脂温度域（２５０℃〜４００℃）で酸
化触媒作用を示し、著しい発熱を伴った熱可塑性樹脂の
燃焼を引き起こす。すなわち、図１（ａ）は、ワックス
とアクリル樹脂及びポリスチレンを有機バインダーとし
て用いて成形したＣｅＯ2 安定化正方晶ジルコニアセラ
ミック成形体をＴＧ（熱重量分析）−ＤＴＡ（示差熱分
析）分析した結果を示すものであり、また図１（ｂ）は
同じ有機バインダーを用いて成形したＹ2 Ｏ3 安定化正
方晶ジルコニアセラミック成形体ＴＧ−ＤＴＡを分析し
た結果を示すものである。図１（ｂ）のようにＹ2 Ｏ3
安定化正方晶ジルコニアセラミック成形体の場合は、熱
可塑性樹脂の分解温度領域でブロードな発熱ピークを示
すだけで、大きな減量も生じないが、ＣｅＯ2 安定化正
方晶ジルコニアセラミック成形体の場合は、ＣｅＯ2 の
触媒作用によって、図１（ａ）のようにアクリル樹脂と
ポリスチレンの燃焼温度で急激な発熱と大幅な減量がみ
られる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、ＣｅＯ2
を含有するジルコニアセラミック成形体を脱脂するため
に加熱する際に、ＣｅＯ2 の触媒作用によって熱可塑性
樹脂が急激に燃焼されると、セラミック成形体内で気化
した燃焼ガス成分が短時間で多量に膨張し、セラミック
成形体にクラック等の欠陥を生じるおそれがある。この
傾向はセラミック成形体肉厚が大きくなるほど顕著にな
り、従って脱脂を行なうことが困難になっているそこ
で、ＣｅＯ2 の触媒作用を低減してクラックが発生する
ことを防止するために、ＣｅＯ2 が触媒作用する温度範
囲で昇温速度を緩やかにして脱脂を行なうことが考えら
れる。
を含有するジルコニアセラミック成形体を脱脂するため
に加熱する際に、ＣｅＯ2 の触媒作用によって熱可塑性
樹脂が急激に燃焼されると、セラミック成形体内で気化
した燃焼ガス成分が短時間で多量に膨張し、セラミック
成形体にクラック等の欠陥を生じるおそれがある。この
傾向はセラミック成形体肉厚が大きくなるほど顕著にな
り、従って脱脂を行なうことが困難になっているそこ
で、ＣｅＯ2 の触媒作用を低減してクラックが発生する
ことを防止するために、ＣｅＯ2 が触媒作用する温度範
囲で昇温速度を緩やかにして脱脂を行なうことが考えら
れる。
【０００６】しかしこの場合には脱脂速度が遅くなって
脱脂時間が長くなり、特に厚肉のセラミック成形体や多
量の有機バインダーを含むセラミック成形体の場合に
は、脱脂時間が非常に長くなって生産性が低下するとい
う問題があった。本発明は上記の点に鑑みてなされたも
のであり、脱脂時間に長時間を要することなく、ＣｅＯ
2 の酸化触媒作用を抑制して、クラック等の破損を生じ
させることなく確実に脱脂を行なうことができるジルコ
ニアセラミック成形体の脱脂方法を提供することを目的
とするものである。
脱脂時間が長くなり、特に厚肉のセラミック成形体や多
量の有機バインダーを含むセラミック成形体の場合に
は、脱脂時間が非常に長くなって生産性が低下するとい
う問題があった。本発明は上記の点に鑑みてなされたも
のであり、脱脂時間に長時間を要することなく、ＣｅＯ
2 の酸化触媒作用を抑制して、クラック等の破損を生じ
させることなく確実に脱脂を行なうことができるジルコ
ニアセラミック成形体の脱脂方法を提供することを目的
とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るジルコニア
セラミック成形体の脱脂方法は、ＣｅＯ２を含有するジ
ルコニアセラミック粉末と有機バインダーとから成形し
たジルコニアセラミック成形体を脱脂するにあたって、
ジルコニアセラミック成形体を酸素濃度２０ｖｏｌ％以
下の雰囲気で、ＣｅＯ２が触媒作用を示す２５０℃〜４
００℃の範囲での昇温速度を６℃／ｈｒ以下に設定し
て、加熱して脱脂することを特徴とするものである。
セラミック成形体の脱脂方法は、ＣｅＯ２を含有するジ
ルコニアセラミック粉末と有機バインダーとから成形し
たジルコニアセラミック成形体を脱脂するにあたって、
ジルコニアセラミック成形体を酸素濃度２０ｖｏｌ％以
下の雰囲気で、ＣｅＯ２が触媒作用を示す２５０℃〜４
００℃の範囲での昇温速度を６℃／ｈｒ以下に設定し
て、加熱して脱脂することを特徴とするものである。
【０００８】また請求項２の発明は、上記の有機バイン
ダーとして、熱可塑性を示す樹脂を用いることを特徴と
するものである。
ダーとして、熱可塑性を示す樹脂を用いることを特徴と
するものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。ＣｅＯ2 はジルコニアセラミックの安定化剤とし
て配合されるものであり、ＣｅＯ2 は原料のジルコニア
セラミック粉末に８〜１２モル％の量で配合するのが好
ましい。
する。ＣｅＯ2 はジルコニアセラミックの安定化剤とし
て配合されるものであり、ＣｅＯ2 は原料のジルコニア
セラミック粉末に８〜１２モル％の量で配合するのが好
ましい。
【００１０】一方、有機バインダーはワックス及び熱可
塑性を示す樹脂からなるものであり、ワックスとしては
パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、
酸化ワックス、合成ワックス、カルナバルワックス、ポ
リエチレンワックス、みつろう、ステアリン酸等を挙げ
ることができる。また熱可塑性を示す樹脂としてはアク
リル樹脂、スチレン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合
体（ＥＶＡ）、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹
脂、エチレン−アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）、
ポリアセタール樹脂、ポリイミド樹脂等を挙げることが
できる。
塑性を示す樹脂からなるものであり、ワックスとしては
パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、
酸化ワックス、合成ワックス、カルナバルワックス、ポ
リエチレンワックス、みつろう、ステアリン酸等を挙げ
ることができる。また熱可塑性を示す樹脂としてはアク
リル樹脂、スチレン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合
体（ＥＶＡ）、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹
脂、エチレン−アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）、
ポリアセタール樹脂、ポリイミド樹脂等を挙げることが
できる。
【００１１】そしてＣｅＯ2 を含有するジルコニアセラ
ミック粉末に有機バインダーを混合することによって原
料混合体を調製することができる。ＣｅＯ2 を含有する
ジルコニアセラミック粉末に対する有機バインダーの混
合量は、有機バインダーの種類に応じて異なるが、Ｃｅ
Ｏ2 を含有するジルコニアセラミック粉末１００重量部
に対して有機バインダー１５〜２５重量部の範囲が一般
的である。この原料混合体を射出成形等して成形するこ
とによって、ジルコニアセラミック成形体を得ることが
できる。
ミック粉末に有機バインダーを混合することによって原
料混合体を調製することができる。ＣｅＯ2 を含有する
ジルコニアセラミック粉末に対する有機バインダーの混
合量は、有機バインダーの種類に応じて異なるが、Ｃｅ
Ｏ2 を含有するジルコニアセラミック粉末１００重量部
に対して有機バインダー１５〜２５重量部の範囲が一般
的である。この原料混合体を射出成形等して成形するこ
とによって、ジルコニアセラミック成形体を得ることが
できる。
【００１２】次に、ジルコニアセラミック成形体を脱脂
工程の脱脂炉で加熱して有機バインダーを除去する脱脂
を行なう。そして本発明では、この脱脂を、脱脂雰囲気
中の酸素濃度を２０ｖｏｌ％以下に制御した状態で行な
うものである。酸素濃度が２０ｖｏｌ％以下の雰囲気で
加熱することによって、ＣｅＯ2 の酸化触媒作用を抑え
て有機バインダーの熱可塑性樹脂が急激に燃焼されるこ
とを防ぎ、ジルコニアセラミック成形体にクラックが発
生することを抑制することができるものである。脱脂雰
囲気中の酸素濃度は低い程望ましいが、５ｖｏｌ％程度
より酸素濃度を低くしても、著しい効果の向上はみられ
ないので、実用上は酸素濃度５ｖｏｌ％を下限にするの
が好ましい。
工程の脱脂炉で加熱して有機バインダーを除去する脱脂
を行なう。そして本発明では、この脱脂を、脱脂雰囲気
中の酸素濃度を２０ｖｏｌ％以下に制御した状態で行な
うものである。酸素濃度が２０ｖｏｌ％以下の雰囲気で
加熱することによって、ＣｅＯ2 の酸化触媒作用を抑え
て有機バインダーの熱可塑性樹脂が急激に燃焼されるこ
とを防ぎ、ジルコニアセラミック成形体にクラックが発
生することを抑制することができるものである。脱脂雰
囲気中の酸素濃度は低い程望ましいが、５ｖｏｌ％程度
より酸素濃度を低くしても、著しい効果の向上はみられ
ないので、実用上は酸素濃度５ｖｏｌ％を下限にするの
が好ましい。
【００１３】脱脂雰囲気中の酸素濃度を下げる方法とし
ては、脱脂工程の脱脂炉に流入する空気に不活性ガスを
混合する方法が挙げられる。この場合の不活性ガスとし
ては、窒素やアルゴンなど、脱脂温度域でジルコニアセ
ラミック成形体、有機バインダー、分解ガスなどと反応
を起こさないものを用いるのが好ましい。また、脱脂の
ための加熱を行なうにあたって、ＣｅＯ2 が触媒作用を
示す温度範囲での昇温速度が６℃／ｈｒ以下になるよう
に、加熱条件を設定するのが好ましい。昇温速度を６℃
／ｈｒ以下に設定することによって、ＣｅＯ2 の触媒作
用を一層有効に抑えることができ、有機バインダーの熱
可塑性樹脂の急激な燃焼でジルコニアセラミック成形体
にクラックが発生することを一層確実に抑制することが
できるものである。ＣｅＯ2 が触媒作用を示す温度範囲
は、２５０℃〜４００℃である。ＣｅＯ2 が触媒作用を
示す温度範囲での昇温速度を小さくする程、クラックの
低減の効果を高く得ることができるが、昇温速度を小さ
くするとこれに反比例して脱脂時間が長くなるので、昇
温速度の下限は２℃／ｈｒ程度に設定するのが好まし
い。
ては、脱脂工程の脱脂炉に流入する空気に不活性ガスを
混合する方法が挙げられる。この場合の不活性ガスとし
ては、窒素やアルゴンなど、脱脂温度域でジルコニアセ
ラミック成形体、有機バインダー、分解ガスなどと反応
を起こさないものを用いるのが好ましい。また、脱脂の
ための加熱を行なうにあたって、ＣｅＯ2 が触媒作用を
示す温度範囲での昇温速度が６℃／ｈｒ以下になるよう
に、加熱条件を設定するのが好ましい。昇温速度を６℃
／ｈｒ以下に設定することによって、ＣｅＯ2 の触媒作
用を一層有効に抑えることができ、有機バインダーの熱
可塑性樹脂の急激な燃焼でジルコニアセラミック成形体
にクラックが発生することを一層確実に抑制することが
できるものである。ＣｅＯ2 が触媒作用を示す温度範囲
は、２５０℃〜４００℃である。ＣｅＯ2 が触媒作用を
示す温度範囲での昇温速度を小さくする程、クラックの
低減の効果を高く得ることができるが、昇温速度を小さ
くするとこれに反比例して脱脂時間が長くなるので、昇
温速度の下限は２℃／ｈｒ程度に設定するのが好まし
い。
【００１４】そして５００〜７００℃程度にまで昇温し
てジルコニアセラミック成形体を加熱することによっ
て、脱脂工程を完了することができるものであり、後
は、この脱脂を行なったジルコニアセラミック成形体を
常法に従って焼成することによって、ジルコニアセラミ
ック製品を製造することができるものである。
てジルコニアセラミック成形体を加熱することによっ
て、脱脂工程を完了することができるものであり、後
は、この脱脂を行なったジルコニアセラミック成形体を
常法に従って焼成することによって、ジルコニアセラミ
ック製品を製造することができるものである。
【００１５】
【実施例】次に、本発明を実施例によって具体的に説明
する。 （実施例１〜４）ジルコニア粒子相全量に対してＣｅＯ
2 を１２モル％含有する比表面積１５ｍ 2 ／ｇのジルコ
ニア粉末を調製した。一方、ポリエチレン樹脂とアクリ
ル樹脂を１：１の重量比率で混合した熱可塑性樹脂に対
して、ステアリン酸を１：１の重量比率で混合すること
によってバインダー樹脂を調製した。そしてＣｅＯ2 を
含有するジルコニアセラミック粉末にバインダー樹脂を
１８重量％の割合で配合して混合することによって、原
料混合体を調製し、この原料混合体を射出成形して、２
ｍｍ×４０ｍｍ×２０ｍｍのジルコニアセラミック成形
体を得た。次にこのジルコニアセラミック成形体を、表
２に示す酸素濃度の雰囲気の脱脂炉で、表１に示す昇温
速度で６００℃まで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。
する。 （実施例１〜４）ジルコニア粒子相全量に対してＣｅＯ
2 を１２モル％含有する比表面積１５ｍ 2 ／ｇのジルコ
ニア粉末を調製した。一方、ポリエチレン樹脂とアクリ
ル樹脂を１：１の重量比率で混合した熱可塑性樹脂に対
して、ステアリン酸を１：１の重量比率で混合すること
によってバインダー樹脂を調製した。そしてＣｅＯ2 を
含有するジルコニアセラミック粉末にバインダー樹脂を
１８重量％の割合で配合して混合することによって、原
料混合体を調製し、この原料混合体を射出成形して、２
ｍｍ×４０ｍｍ×２０ｍｍのジルコニアセラミック成形
体を得た。次にこのジルコニアセラミック成形体を、表
２に示す酸素濃度の雰囲気の脱脂炉で、表１に示す昇温
速度で６００℃まで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。
【００１６】
【表１】
【００１７】（比較例１）ジルコニアセラミック成形体
の脱脂を大気の酸素濃度雰囲気中で加熱して行なうよう
にした他は、上記（実施例１〜４）と同様にした。 （比較例２）ＣｅＯ2 を含有するジルコニアセラミック
粉末の代わりに、Ｙ2 Ｏ3 を３モル％含有する正方晶ジ
ルコニアセラミック粉末を用い、上記（実施例１〜４）
と同様にしてジルコニアセラミック成形体を得た。そし
てこれを比較例１と同様にして加熱して脱脂した。
の脱脂を大気の酸素濃度雰囲気中で加熱して行なうよう
にした他は、上記（実施例１〜４）と同様にした。 （比較例２）ＣｅＯ2 を含有するジルコニアセラミック
粉末の代わりに、Ｙ2 Ｏ3 を３モル％含有する正方晶ジ
ルコニアセラミック粉末を用い、上記（実施例１〜４）
と同様にしてジルコニアセラミック成形体を得た。そし
てこれを比較例１と同様にして加熱して脱脂した。
【００１８】上記のようにして実施例１〜４及び比較例
１，２で得られた脱脂済みのジルコニアセラミック成形
体について、外観検査を行なってクラック不良率を算出
した。結果を表２に示す。
１，２で得られた脱脂済みのジルコニアセラミック成形
体について、外観検査を行なってクラック不良率を算出
した。結果を表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】比較例１は、実施例１における脱脂の雰囲
気の酸素濃度を大気濃度にしたものであり、脱脂炉内の
測温チャートをみると、３２０℃付近に急激な発熱ピー
クが観察された。従って、各実施例や各比較例において
用いた樹脂バインダーの分解燃焼温度は３２０℃付近で
あり、ＣｅＯ2 の触媒作用が働いていることがわかる。
そして比較例１の脱脂済のジルコニアセラミック成形体
には表２にみられるように２０％以上のものにクラック
が発生している。一方、比較例２はＣｅＯ2 が含まれて
いないために、触媒作用が働かず、クラック不良の発生
率は低い。そして実施例１〜４のものは、ＣｅＯ2 が含
有されているにもかかわらず、クラック不良の発生率は
低く、脱脂の雰囲気の酸素濃度を２０ｖｏｌ％以下に設
定することによって、ＣｅＯ2 の触媒作用を抑制できる
ことが確認される。
気の酸素濃度を大気濃度にしたものであり、脱脂炉内の
測温チャートをみると、３２０℃付近に急激な発熱ピー
クが観察された。従って、各実施例や各比較例において
用いた樹脂バインダーの分解燃焼温度は３２０℃付近で
あり、ＣｅＯ2 の触媒作用が働いていることがわかる。
そして比較例１の脱脂済のジルコニアセラミック成形体
には表２にみられるように２０％以上のものにクラック
が発生している。一方、比較例２はＣｅＯ2 が含まれて
いないために、触媒作用が働かず、クラック不良の発生
率は低い。そして実施例１〜４のものは、ＣｅＯ2 が含
有されているにもかかわらず、クラック不良の発生率は
低く、脱脂の雰囲気の酸素濃度を２０ｖｏｌ％以下に設
定することによって、ＣｅＯ2 の触媒作用を抑制できる
ことが確認される。
【００２１】（実施例５〜６） 実施例１と同じジルコニアセラミック成形体を用い、酸
素濃度１８ｖｏｌ％の雰囲気の脱脂炉で、表３に示す昇
温速度プロファイルで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。 （比較例３） 実施例１と同じジルコニアセラミック成形体を用い、酸
素濃度１８ｖｏｌ％の雰囲気の脱脂炉で、表３に示す昇
温速度プロファイルで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。 （比較例４） 比較例２と同じジルコニアセラミック成形体を用い、酸
素濃度１８ｖｏｌ％の雰囲気の脱脂炉で、表３に示す昇
温速度プロファイルで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。
素濃度１８ｖｏｌ％の雰囲気の脱脂炉で、表３に示す昇
温速度プロファイルで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。 （比較例３） 実施例１と同じジルコニアセラミック成形体を用い、酸
素濃度１８ｖｏｌ％の雰囲気の脱脂炉で、表３に示す昇
温速度プロファイルで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。 （比較例４） 比較例２と同じジルコニアセラミック成形体を用い、酸
素濃度１８ｖｏｌ％の雰囲気の脱脂炉で、表３に示す昇
温速度プロファイルで昇温させて加熱し、脱脂を行なっ
た。
【００２２】
【表３】
【００２３】このようにして実施例５〜６及び比較例３
〜４で得た脱脂済みのジルコニアセラミック成形体につ
いて、外観検査を行なってクラック不良率を算出した。
結果を表４に示す。
〜４で得た脱脂済みのジルコニアセラミック成形体につ
いて、外観検査を行なってクラック不良率を算出した。
結果を表４に示す。
【００２４】
【表４】
【００２５】比較例３のように昇温速度を速くして脱脂
を行なうとクラック不良が増加することが確認される。
を行なうとクラック不良が増加することが確認される。
【００２６】
【発明の効果】上記のように本発明は、ＣｅＯ2 を含有
するジルコニアセラミック粉末と有機バインダーとから
成形したジルコニアセラミック成形体を脱脂するにあた
って、ジルコニアセラミック成形体を酸素濃度２０ｖｏ
ｌ％以下の雰囲気で加熱して脱脂を行なうようにしたの
で、ＣｅＯ2 の触媒作用を抑えて有機バインダーの熱可
塑性樹脂が急激に燃焼されることを防ぐことができるも
のであり、昇温速度を低く設定する必要なく、ジルコニ
アセラミック成形体にクラックが発生することを抑制し
た脱脂を行なうことができるものである。
するジルコニアセラミック粉末と有機バインダーとから
成形したジルコニアセラミック成形体を脱脂するにあた
って、ジルコニアセラミック成形体を酸素濃度２０ｖｏ
ｌ％以下の雰囲気で加熱して脱脂を行なうようにしたの
で、ＣｅＯ2 の触媒作用を抑えて有機バインダーの熱可
塑性樹脂が急激に燃焼されることを防ぐことができるも
のであり、昇温速度を低く設定する必要なく、ジルコニ
アセラミック成形体にクラックが発生することを抑制し
た脱脂を行なうことができるものである。
【００２７】また、ＣｅＯ２が触媒作用を示す２５０℃
〜４００℃の範囲での昇温速度を６℃／ｈｒ以下に設定
して上記の加熱を行なうようにしたので、ＣｅＯ２の触
媒作用を一層有効に抑えることができるものである。
〜４００℃の範囲での昇温速度を６℃／ｈｒ以下に設定
して上記の加熱を行なうようにしたので、ＣｅＯ２の触
媒作用を一層有効に抑えることができるものである。
【図１】（ａ）はＣｅＯ2 を含有するジルコニアセラミ
ック成形体のＴＧ−ＤＴＡ分析の測定チャート、（ｂ）
はＹ2 Ｏ3 を含有するジルコニアセラミック成形体のＴ
Ｇ−ＤＴＡ分析の測定チャートである。
ック成形体のＴＧ−ＤＴＡ分析の測定チャート、（ｂ）
はＹ2 Ｏ3 を含有するジルコニアセラミック成形体のＴ
Ｇ−ＤＴＡ分析の測定チャートである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 夏原 裕治 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工 株式会社内 (56)参考文献 特開 平６−234569（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−248432（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−144928（ＪＰ，Ａ) Ｃ．Ｓｕｎｉｌ Ｋｕｍａｒ，ｅｔ ａｌ「Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ａｎｄ Ｄｅｎｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃ ｅｒｉａ−Ｚｉｒｃｏｎｉａ Ｃｅｒａ ｍｉｃ ｔｈｒｏｕｇｈ Ｅｘｔｒｕｓ ｉｏｎ ｏｆ Ｃｅｒａｍｉｃ−Ｐｏｌ ｙｍｅｒ Ｍｉｘｔｕｒｅ」，ＣＥＲＡ ＭＩＣＳ ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡ Ｌ，（1994），第20巻，第３号，第183 −187頁 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/42 - 35/49 ＣＡ（ＳＴＮ) ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ) ＲＥＧＩＳＴＲＹ（ＳＴＮ)
Claims (2)
- 【請求項１】 ＣｅＯ２を含有するジルコニアセラミッ
ク粉末と有機バインダーとから成形したジルコニアセラ
ミック成形体を脱脂するにあたって、ジルコニアセラミ
ック成形体を酸素濃度２０ｖｏｌ％以下の雰囲気で、Ｃ
ｅＯ２が触媒作用を示す２５０℃〜４００℃の範囲での
昇温速度を６℃／ｈｒ以下に設定して、加熱して脱脂す
ることを特徴とするジルコニアセラミック成形体の脱脂
方法。 - 【請求項２】 上記の有機バインダーとして、熱可塑性
を示す樹脂を用いることを特徴とする請求項１に記載の
ジルコニアセラミック成形体の脱脂方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06142297A JP3193883B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | ジルコニアセラミック成形体の脱脂方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06142297A JP3193883B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | ジルコニアセラミック成形体の脱脂方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10251058A JPH10251058A (ja) | 1998-09-22 |
| JP3193883B2 true JP3193883B2 (ja) | 2001-07-30 |
Family
ID=13170647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06142297A Expired - Lifetime JP3193883B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | ジルコニアセラミック成形体の脱脂方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3193883B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6985854B2 (ja) * | 2017-08-30 | 2021-12-22 | イビデン株式会社 | ハニカム構造体の製造方法 |
| CN117362029B (zh) * | 2023-10-16 | 2025-10-31 | 浙江工业大学 | 一种氧化锆陶瓷注射成型坯体全热脱脂方法 |
-
1997
- 1997-03-14 JP JP06142297A patent/JP3193883B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ｃ．Ｓｕｎｉｌ Ｋｕｍａｒ，ｅｔ ａｌ「Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ａｎｄ Ｄｅｎｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｅｒｉａ−Ｚｉｒｃｏｎｉａ Ｃｅｒａｍｉｃ ｔｈｒｏｕｇｈ Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ ｏｆ Ｃｅｒａｍｉｃ−Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｍｉｘｔｕｒｅ」，ＣＥＲＡＭＩＣＳ ＩＮＴＥＲＮＡＴＩＯＮＡＬ，（１９９４），第２０巻，第３号，第１８３−１８７頁 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10251058A (ja) | 1998-09-22 |
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