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JP7548898B2 - Gas processing system and vessel containing same - Google Patents
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Description

本発明は、ガス処理システム及びこれを含む船舶に関する。 The present invention relates to a gas processing system and a ship including the same.

船舶は、大量の鉱物や原油、天然ガス、または数千個以上のコンテナなどを載せて大洋を航海する輸送手段で、鋼鉄からなり、浮力によって水線面に浮遊した状態でプロペラの回転により発生する推力で移動する。 A ship is a means of transportation that sails across the ocean carrying large amounts of minerals, crude oil, natural gas, or even thousands of containers. It is made of steel, floats above the waterline due to buoyancy, and moves using thrust generated by the rotation of propellers.

このような船舶は、エンジンやガスタービンなどを駆動することにより推力を発生させるが、このとき、エンジンはガソリンまたはディーゼルなどのオイル燃料を使用してピストンを動かし、ピストンの往復運動によってクランク軸を回転させ、クランク軸に連結されたシャフトが回転してプロペラが駆動されるようにし、一方、ガスタービンは、圧縮空気とともに燃料を燃焼させ、燃焼空気の温度／圧力によりタービン翼を回転させることで発電してプロペラに動力を伝達する方式を使用する。 Such vessels generate thrust by driving engines or gas turbines. The engine uses oil fuel such as gasoline or diesel to move pistons, which in turn rotate a crankshaft, which in turn rotates a shaft connected to the crankshaft and drives a propeller. Meanwhile, gas turbines burn fuel together with compressed air, and use the temperature and pressure of the combustion air to rotate turbine blades to generate electricity and transmit power to the propeller.

しかし、最近では、液化ガスの一種である液化天然ガス（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ）を運搬するＬＮＧ運搬船において、ＬＮＧを燃料として使用しエンジンやタービンなどの需要先を駆動するＬＮＧ燃料供給方式が使われており、ＬＮＧはクリーン燃料で、埋蔵量も石油より豊富であるため、需要先の燃料としてＬＮＧを使用する方式はＬＮＧ運搬船以外の船舶にも適用されている。 Recently, however, LNG fuel supply systems have been adopted in which LNG is used as fuel to drive engines, turbines, and other equipment at the consumer end, on LNG carriers that transport liquefied natural gas (LNG), a type of liquefied gas. Because LNG is a clean fuel and is more abundant in reserves than oil, the system of using LNG as fuel at the consumer end is also being applied to ships other than LNG carriers.

ところが、ＬＮＧはディーゼル油とは異なり、ロード／アンロードの際に液相を保持するためには極低温状態で保持しなければならないという特性がある。従って、ＬＮＧ推進方式を適用したＬＮＧ運搬船以外の船舶に対してＬＮＧを安定的にバンカリングする技術に対する研究及び開発が必要な状況である。 However, unlike diesel oil, LNG has the characteristic that it must be kept at extremely low temperatures in order to maintain its liquid phase during loading and unloading. Therefore, there is a need to research and develop technology to stably bunker LNG on ships other than LNG carriers that use LNG propulsion systems.

本発明は上記のような従来技術の問題点を解決するために創出されたものであり、本発明の目的は液化ガスをガス推進船舶にバンカリングする過程で安定的且つ迅速な液化ガスの伝達を具現し、バンカリングの効率を向上させることができる。 The present invention was created to solve the problems of the prior art as described above, and the purpose of the present invention is to realize stable and rapid transfer of liquefied gas during the process of bunkering liquefied gas into a gas-propelled vessel, thereby improving the efficiency of bunkering.

本発明の一側面によるガス処理システムは、バンカリング船舶の貯蔵タンクからガス推進船舶に設けられたＣ型の燃料タンクに液化ガスを伝達するガス処理システムであって、上記貯蔵タンクの液化ガスを上記燃料タンクに供給するバンカリングラインと、上記貯蔵タンクの蒸発ガスを冷媒で液化してリターンして上記貯蔵タンクの内圧を調整するバンカリング管理部と、上記バンカリングラインを介したバンカリング時に上記燃料タンクで発生する蒸発ガスを上記バンカリング船舶に伝達する蒸発ガスリターンラインと、を含み、上記バンカリング管理部は、バンカリング前に上記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げ、バンカリング時に上記貯蔵タンクの内圧を上記燃料タンクの内圧未満に保持して上記蒸発ガスリターンラインを介して蒸発ガスが別の圧縮機による圧縮なしに伝達されるようにすることを特徴とする。 A gas processing system according to one aspect of the present invention is a gas processing system that transfers liquefied gas from a storage tank of a bunkering vessel to a C-type fuel tank installed in a gas-propulsion vessel, and includes a bunkering line that supplies the liquefied gas in the storage tank to the fuel tank, a bunkering management unit that liquefies the evaporated gas in the storage tank with a refrigerant and returns it to adjust the internal pressure of the storage tank, and an evaporated gas return line that transfers the evaporated gas generated in the fuel tank during bunkering via the bunkering line to the bunkering vessel, and is characterized in that the bunkering management unit reduces the internal pressure of the storage tank to a preset pressure or lower before bunkering, and maintains the internal pressure of the storage tank below the internal pressure of the fuel tank during bunkering so that the evaporated gas is transferred via the evaporated gas return line without compression by a separate compressor.

具体的に、上記貯蔵タンクはメンブレン型またはＣ型のタンクであり、上記既設定圧は０．０４ｂａｒＧまたは０．２ｂａｒＧであってもよい。 Specifically, the storage tank may be a membrane type or C type tank, and the preset pressure may be 0.04 barG or 0.2 barG.

具体的に、上記バンカリング管理部は蒸発ガスを液化する再液化装置を含み、上記蒸発ガスリターンラインは上記再液化装置に蒸発ガスを伝達することができる。 Specifically, the bunkering management unit includes a re-liquefaction device that liquefies the evaporated gas, and the evaporated gas return line can transmit the evaporated gas to the re-liquefaction device.

具体的に、上記バンカリング管理部は、バンカリング時に上記蒸発ガスリターンラインを介して伝達される蒸発ガスを再液化して上記貯蔵タンクに復帰させることで、上記貯蔵タンクの内圧を上記燃料タンクの内圧未満に保持することができる。 Specifically, the bunkering management unit can maintain the internal pressure of the storage tank below the internal pressure of the fuel tank by re-liquefying the evaporated gas transmitted through the evaporated gas return line during bunkering and returning it to the storage tank.

具体的に、上記バンカリング管理部は、バンカリング前の内圧が第１圧力で、バンカリング時に液化ガスの流入によって内圧が下降する上記燃料タンクにバンカリングする場合、バンカリング前及びバンカリング時の上記貯蔵タンクの内圧を上記燃料タンクのバンカリング完了時の内圧以下にすることができる。 Specifically, when bunkering the fuel tank whose internal pressure before bunkering is a first pressure and whose internal pressure drops due to the inflow of liquefied gas during bunkering, the bunkering management unit can set the internal pressure of the storage tank before and during bunkering to be equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank when bunkering is completed.

具体的に、上記バンカリング管理部は、バンカリング前の内圧が第２圧力で、バンカリング時に蒸発ガスの発生によって内圧が上昇する上記燃料タンクにバンカリングする場合、バンカリング前及びバンカリング時の上記貯蔵タンクの内圧を上記燃料タンクのバンカリング開始時の内圧以下にすることができる。 Specifically, when bunkering is performed on the fuel tank whose internal pressure before bunkering is the second pressure and whose internal pressure increases due to the generation of evaporative gas during bunkering, the bunkering management unit can set the internal pressure of the storage tank before and during bunkering to be equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank at the start of bunkering.

具体的に、上記第１圧力は、上記既設定圧対比で０．０５ｂａｒＧ～０．１ｂａｒＧ大きい値以上の圧力であり、上記第２圧力は、上記既設定圧対比で０．０５ｂａｒＧ～０．１ｂａｒＧ大きい値未満の圧力であることができる。 Specifically, the first pressure may be a pressure that is 0.05 barG to 0.1 barG greater than the preset pressure, and the second pressure may be a pressure that is 0.05 barG to 0.1 barG greater than the preset pressure.

具体的に、上記第１圧力は０．５ｂａｒＧ～８ｂａｒＧであり、上記第２圧力は０．５ｂａｒＧ以下であることができる。 Specifically, the first pressure can be between 0.5 barG and 8 barG, and the second pressure can be 0.5 barG or less.

本発明の一側面によるガス処理システムは、バンカリング船舶の貯蔵タンクからガス推進船舶に設けられた燃料タンクに液化ガスを伝達するガス処理システムであって、上記貯蔵タンクの液化ガスを上記燃料タンクに供給するバンカリングラインと、上記貯蔵タンクの蒸発ガスを冷媒との熱交換なしに圧縮、冷却、減圧してリターンすることで上記貯蔵タンクの内圧を調整するバンカリング管理部と、上記バンカリングラインを介したバンカリング時に上記燃料タンクで発生する蒸発ガスを上記バンカリング船舶に伝達する蒸発ガスリターンラインと、を含み、上記バンカリング管理部は、バンカリング前に上記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げ、バンカリング時に上記蒸発ガスリターンラインを介した蒸発ガスの伝達を遮断して上記燃料タンクが蓄圧されるようにするか、上記貯蔵タンクの内圧を上記燃料タンクの内圧未満に保持して上記蒸発ガスリターンラインを介して蒸発ガスが別の圧縮機による圧縮なしに伝達されるようにすることを特徴とする。 The gas processing system according to one aspect of the present invention is a gas processing system that transfers liquefied gas from a storage tank of a bunkering vessel to a fuel tank installed in a gas-propulsion vessel, and includes a bunkering line that supplies the liquefied gas in the storage tank to the fuel tank, a bunkering management unit that adjusts the internal pressure of the storage tank by compressing, cooling, decompressing, and returning the evaporated gas in the storage tank without heat exchange with a refrigerant, and an evaporated gas return line that transfers the evaporated gas generated in the fuel tank during bunkering via the bunkering line to the bunkering vessel, and the bunkering management unit reduces the internal pressure of the storage tank to a preset pressure or lower before bunkering, and blocks the transfer of evaporated gas via the evaporated gas return line during bunkering so that the fuel tank is pressurized, or maintains the internal pressure of the storage tank below the internal pressure of the fuel tank so that the evaporated gas is transferred via the evaporated gas return line without compression by a separate compressor.

具体的に、上記貯蔵タンクはメンブレン型またはＣ型のタンクであり、上記既設定圧は０．０４ｂａｒＧまたは０．２ｂａｒＧであることができる。 Specifically, the storage tank is a membrane type or C type tank, and the preset pressure can be 0.04 barG or 0.2 barG.

具体的に、上記バンカリング管理部は、圧縮された蒸発ガスを上記貯蔵タンクから排出される蒸発ガスと熱交換する蒸発ガス熱交換器を含み、上記蒸発ガスリターンラインは、上記貯蔵タンクと上記蒸発ガス熱交換器の間に蒸発ガスを伝達することができる。 Specifically, the bunkering management unit includes an evaporative gas heat exchanger that exchanges heat between the compressed evaporative gas and the evaporative gas discharged from the storage tank, and the evaporative gas return line can transmit the evaporative gas between the storage tank and the evaporative gas heat exchanger.

具体的に、上記蒸発ガスリターンラインは、上記蒸発ガス熱交換器を経由または迂回して上記貯蔵タンクと上記蒸発ガス熱交換器の間に蒸発ガスを伝達するように設けられることができる。 Specifically, the evaporative gas return line can be provided to transfer the evaporative gas between the storage tank and the evaporative gas heat exchanger via or bypassing the evaporative gas heat exchanger.

具体的に、上記バンカリング管理部は、並列に設けられ、上記貯蔵タンクの蒸発ガスを圧縮して発電エンジンに供給する複数個の低圧圧縮機と、上記低圧圧縮機と上記発電エンジンの間で分岐された位置に設けられ、余剰の蒸発ガスを１５０ｂａｒＧ以上に圧縮する多段のブースト圧縮機と、上記ブースト圧縮機で圧縮された蒸発ガスを減圧して液化する減圧弁と、を含み、上記蒸発ガス熱交換器は、上記ブースト圧縮機と上記減圧弁の間で高圧の蒸発ガスを上記貯蔵タンクから排出される蒸発ガスで冷却することができる。 Specifically, the bunkering management unit includes a plurality of low-pressure compressors arranged in parallel to compress the evaporated gas in the storage tank and supply it to the power generation engine, a multi-stage boost compressor arranged at a branched position between the low-pressure compressors and the power generation engine to compress the excess evaporated gas to 150 barG or more, and a pressure reducing valve that reduces the pressure of the evaporated gas compressed by the boost compressor to liquefy it, and the evaporated gas heat exchanger can cool the high-pressure evaporated gas between the boost compressor and the pressure reducing valve with the evaporated gas discharged from the storage tank.

具体的に、上記バンカリング管理部は、バンカリング前に上記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げるために、複数個の上記低圧圧縮機を並列運転して上記貯蔵タンクの蒸発ガスを吸引することができる。 Specifically, the bunkering management unit can operate multiple low-pressure compressors in parallel to suck in the evaporated gas from the storage tank in order to lower the internal pressure of the storage tank to a preset pressure or lower before bunkering.

具体的に、上記バンカリング管理部は、上記貯蔵タンクの蒸発ガスを圧縮して発電エンジンに供給する低圧圧縮機と、上記低圧圧縮機と並列に設けられ、上記貯蔵タンクの蒸発ガスを１５０ｂａｒＧ以上に圧縮する多段の高圧圧縮機と、上記高圧圧縮機で圧縮された蒸発ガスを減圧して液化する減圧弁と、を含み、上記蒸発ガス熱交換器は、上記高圧圧縮機と上記減圧弁の間で高圧の蒸発ガスを上記貯蔵タンクから排出される蒸発ガスで冷却し、上記高圧圧縮機は中間段の蒸発ガスを上記発電エンジンに供給することができる。 Specifically, the bunkering management unit includes a low-pressure compressor that compresses the evaporated gas in the storage tank and supplies it to the power generation engine, a multi-stage high-pressure compressor that is arranged in parallel with the low-pressure compressor and compresses the evaporated gas in the storage tank to 150 barG or more, and a pressure reducing valve that reduces the pressure of the evaporated gas compressed by the high-pressure compressor and liquefies it. The evaporated gas heat exchanger cools the high-pressure evaporated gas between the high-pressure compressor and the pressure reducing valve with the evaporated gas discharged from the storage tank, and the high-pressure compressor can supply the evaporated gas in the intermediate stage to the power generation engine.

具体的に、上記バンカリング管理部は、上記貯蔵タンクの液化ガスの貯蔵量に応じて上記低圧圧縮機と上記高圧圧縮機を独立的に運転することができる。 Specifically, the bunkering management unit can operate the low-pressure compressor and the high-pressure compressor independently depending on the amount of liquefied gas stored in the storage tank.

本発明の一側面によるガス処理システムは、バンカリング船舶の貯蔵タンクからガス推進船舶に設けられた燃料タンクに液化ガスを伝達するガス処理システムであって、上記貯蔵タンクの液化ガスを上記燃料タンクに供給するバンカリングラインと、上記貯蔵タンクの液化ガスを冷媒で過冷却してリターンすることで上記貯蔵タンクの内圧を調整するバンカリング管理部と、上記バンカリングラインを介したバンカリング時に上記燃料タンクで発生する蒸発ガスを上記バンカリング船舶に伝達する蒸発ガスリターンラインと、を含み、上記バンカリング管理部は、バンカリング前に上記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げ、バンカリング時に上記蒸発ガスリターンラインを介した蒸発ガスの伝達を遮断して上記燃料タンクが蓄圧されるようにするか、上記貯蔵タンクの内圧を上記燃料タンクの内圧未満に保持して上記蒸発ガスリターンラインを介して蒸発ガスが別の圧縮機による圧縮なしに伝達されるようにすることを特徴とする。 The gas processing system according to one aspect of the present invention is a gas processing system that transfers liquefied gas from a storage tank of a bunkering vessel to a fuel tank installed in a gas-propulsion vessel, and includes a bunkering line that supplies the liquefied gas in the storage tank to the fuel tank, a bunkering management unit that adjusts the internal pressure of the storage tank by supercooling the liquefied gas in the storage tank with a refrigerant and returning it, and an evaporated gas return line that transfers evaporated gas generated in the fuel tank during bunkering via the bunkering line to the bunkering vessel, and the bunkering management unit reduces the internal pressure of the storage tank to a preset pressure or lower before bunkering, and blocks the transfer of evaporated gas via the evaporated gas return line during bunkering so that the fuel tank is pressurized, or maintains the internal pressure of the storage tank below the internal pressure of the fuel tank so that evaporated gas is transferred via the evaporated gas return line without compression by a separate compressor.

具体的に、上記貯蔵タンクはメンブレン型またはＣ型のタンクであり、上記既設定圧は０．０４ｂａｒＧまたは０．２ｂａｒＧであることができる。 Specifically, the storage tank is a membrane type or C type tank, and the preset pressure can be 0.04 barG or 0.2 barG.

具体的に、上記バンカリング管理部は、液化ガスを冷媒で過冷却させる過冷却装置と、上記過冷却装置に冷媒を供給する冷媒供給部と、を含み、上記冷媒供給部は、冷媒を上記貯蔵タンクから発電エンジンに供給される液化ガスまたは蒸発ガスで冷却する冷媒熱交換器を含むことができる。 Specifically, the bunkering management unit includes a supercooling device that supercools the liquefied gas with a refrigerant, and a refrigerant supply unit that supplies the refrigerant to the supercooling device, and the refrigerant supply unit can include a refrigerant heat exchanger that cools the refrigerant with the liquefied gas or evaporated gas supplied from the storage tank to the power generation engine.

具体的に、上記冷媒供給部は、冷媒圧縮機と、圧縮された冷媒と上記過冷却装置で加熱された冷媒を熱交換する冷媒間熱交換器と、圧縮後に上記冷媒間熱交換器を経た冷媒を膨張させる冷媒膨張機と、圧縮された冷媒を上記発電エンジンに供給される液化ガスまたは蒸発ガスで冷却する上記冷媒熱交換器と、を含むことができる。 Specifically, the refrigerant supply unit may include a refrigerant compressor, a refrigerant-to-refrigerant heat exchanger that exchanges heat between the compressed refrigerant and the refrigerant heated by the supercooling device, a refrigerant expander that expands the refrigerant that has passed through the refrigerant-to-refrigerant heat exchanger after compression, and the refrigerant heat exchanger that cools the compressed refrigerant with liquefied gas or evaporated gas supplied to the power generation engine.

具体的に、上記冷媒供給部は、冷媒圧縮機と、圧縮された冷媒と上記過冷却装置で加熱された冷媒及び上記発電エンジンに供給される液化ガスまたは蒸発ガスを熱交換する上記冷媒熱交換器と、圧縮後に上記冷媒熱交換器を経た冷媒を膨張させる冷媒膨張機と、を含むことができる。 Specifically, the refrigerant supply unit may include a refrigerant compressor, a refrigerant heat exchanger that exchanges heat between the compressed refrigerant, the refrigerant heated by the supercooling device, and the liquefied gas or evaporated gas supplied to the power generation engine, and a refrigerant expander that expands the refrigerant that has passed through the refrigerant heat exchanger after compression.

本発明の一側面によるガス処理システムは、バンカリング船舶として上記ガス処理システムを有することを特徴とする。 A gas processing system according to one aspect of the present invention is characterized in that it has the above-mentioned gas processing system as a bunkering vessel.

本発明によるガス処理システム及びこれを含む船舶は、バンカリング船舶からガス推進船舶に液化ガスを伝達するとき液化ガスから蒸発ガスが発生することを考慮して、バンカリングの時間と効率を短縮させるための技術を創出して安全且つ安定的なバンカリングを保障することができる。 The gas processing system and the ship including the same according to the present invention take into consideration that evaporation gas is generated from the liquefied gas when the liquefied gas is transferred from the bunkering ship to the gas propulsion ship, and create technology to shorten the bunkering time and efficiency, thereby ensuring safe and stable bunkering.

本発明の第１及び第２実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。2 is a process flow chart of the gas processing system according to the first and second embodiments of the present invention. 本発明の第１実施例によるガス処理システムの概念図である。1 is a schematic diagram of a gas processing system according to a first embodiment of the present invention; 本発明の第１実施例によるガス処理システムにおける内圧変化のグラフである。4 is a graph showing internal pressure changes in the gas processing system according to the first embodiment of the present invention. 本発明の第２実施例によるガス処理システムの概念図である。FIG. 2 is a schematic diagram of a gas processing system according to a second embodiment of the present invention. 本発明の第２実施例によるガス処理システムにおける内圧変化のグラフである。5 is a graph showing internal pressure changes in a gas processing system according to a second embodiment of the present invention. 本発明の第３実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。10 is a process flow diagram of a gas processing system according to a third embodiment of the present invention. 本発明の第４実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。10 is a process flow diagram of a gas processing system according to a fourth embodiment of the present invention. 本発明の第５実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。13 is a process flow diagram of a gas processing system according to a fifth embodiment of the present invention. 本発明の第６実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。13 is a process flow chart of a gas processing system according to a sixth embodiment of the present invention. 本発明の第７実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。13 is a process flow chart of a gas processing system according to a seventh embodiment of the present invention. 本発明の第８実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。13 is a process flow chart of a gas processing system according to an eighth embodiment of the present invention. 本発明の第９実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。13 is a process flow chart of a gas processing system according to a ninth embodiment of the present invention. 本発明の第１０実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。13 is a process flow chart of a gas processing system according to a tenth embodiment of the present invention.

本発明の目的、特定の利点及び新規な特徴は、添付の図面と関わる以下の詳細な説明と好ましい実施例から更に明らかになるだろう。本明細書では、各図面の構成要素に参照番号を付するにおいて、同じ構成要素に限ってはたとえ他の図面上に表示されても、可能な限り同じ番号を付したことに留意すべきである。また、本発明を説明するに当たり、関連する公知技術に対する具体的な説明が本発明の要旨を不要に不明確にすると判断される場合は、その詳細な説明を省略する。 The object, particular advantages and novel features of the present invention will become more apparent from the following detailed description and preferred embodiments taken in conjunction with the accompanying drawings. In this specification, when referring to the components in each drawing, it should be noted that the same components are numbered as much as possible even if they appear in different drawings. In addition, when describing the present invention, if a detailed description of related publicly known technology is deemed to unnecessarily obscure the gist of the present invention, the detailed description will be omitted.

以下、添付の図面を参照して本発明の好ましい実施例を詳細に説明する。ちなみに、本明細書において、液化ガスはＬＮＧであってもよいが、これに限定せず、沸点が常温より低くて貯蔵のために強制的に液化され、発熱量を有する全ての物質を包括することができる。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In this specification, the liquefied gas may be LNG, but is not limited thereto, and may include all substances that have a boiling point lower than room temperature, are forcibly liquefied for storage, and have a calorific value.

また、本明細書において、液化ガス／蒸発ガスはタンク内部での状態に基づいて区分されるもので、名称によって液相または気相に必ずしも限定されるものではない。また、本明細書において、高圧／低圧は相対的なものであり、数値に限定されない。 In addition, in this specification, liquefied gas/evaporated gas are classified based on the state inside the tank, and are not necessarily limited to liquid or gas phases by the name. Also, in this specification, high pressure/low pressure are relative and are not limited to numerical values.

参考までに、以下、図１～図５を通じて説明する第１、第２実施例は、冷媒で蒸発ガスを完全に再液化してバンカリング船舶ＢＶのタンク内圧を下げてバンカリング時の蒸発ガスの発生を減らす思想を基盤としたものである。 For reference, the first and second embodiments described below in Figures 1 to 5 are based on the idea of completely re-liquefying the evaporated gas using a refrigerant to reduce the internal tank pressure of the bunkering vessel BV and reduce the generation of evaporated gas during bunkering.

以下では、各実施例について詳細に説明する。 Each example is explained in detail below.

図１は本発明の第１及び第２実施例によるガス処理システムの工程フローチャートであり、図２は本発明の第１実施例によるガス処理システムの概念図であり、図３は本発明の第１実施例によるガス処理システムにおける内圧変化のグラフである。 Figure 1 is a process flow chart of the gas processing system according to the first and second embodiments of the present invention, Figure 2 is a conceptual diagram of the gas processing system according to the first embodiment of the present invention, and Figure 3 is a graph of the internal pressure change in the gas processing system according to the first embodiment of the present invention.

図１～図３を参照すると、本発明の第１実施例によるガス処理システムは、バンカリング船舶ＢＶの貯蔵タンク１１０からガス推進船舶ＧＦＳに設けられた燃料タンク２１０ａに液化ガスを伝達するバンカリングシステムである。 Referring to Figures 1 to 3, the gas processing system according to the first embodiment of the present invention is a bunkering system that transfers liquefied gas from a storage tank 110 of a bunkering vessel BV to a fuel tank 210a installed in a gas propulsion vessel GFS.

本発明は以下に説明するガス処理システムを備えたバンカリング船舶ＢＶを含んでもよい。本発明はガス処理システムを具現するために構成が特定されるガス推進船舶ＧＦＳも含む。例えば、本発明は以下のガス処理システムが適用されるガス推進船舶ＧＦＳであって、バンカリング時に発生する蒸発ガスをバンカリング船舶ＢＶにリターンさせるための圧縮機（特にＨ／Ｄ ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ）が設けられないガス推進船舶ＧＦＳを含んでもよい。 The present invention may include a bunkering vessel BV equipped with a gas processing system as described below. The present invention also includes a gas propulsion vessel GFS whose configuration is specified to embody the gas processing system. For example, the present invention may include a gas propulsion vessel GFS to which the following gas processing system is applied, which is not provided with a compressor (particularly an H/D compressor) for returning evaporated gas generated during bunkering to the bunkering vessel BV.

参考までに、ガス推進船舶ＧＦＳは液化ガス運搬船以外の商船であって、バルク船、コンテナ運搬船、鉱物運搬船などの船種であってもよく、燃料タンク２１０ａに貯蔵された液化ガスまたは蒸発ガスを燃料処理部２２０（ポンプ、圧縮機、熱交換器など）によって圧縮／加圧／加熱などを経てガス供給ラインＬ６を介して推進エンジン２３０に供給する設備を備えてもよい。 For reference, the gas propelled ship GFS may be a commercial ship other than a liquefied gas carrier, such as a bulk ship, a container carrier, or a mineral carrier, and may be equipped with equipment for compressing/pressurizing/heating the liquefied gas or evaporated gas stored in the fuel tank 210a by the fuel processing unit 220 (pump, compressor, heat exchanger, etc.) and supplying it to the propulsion engine 230 via the gas supply line L6.

ガス処理システムは、貯蔵タンク１１０から燃料タンク２１０ａに液化ガスを供給する構成を含んでもよい。このとき、貯蔵タンク１１０はメンブレン型またはＣ型のタンクであり、貯蔵タンク１１０内に設けられる移送ポンプ１１１によって液化ガスが貯蔵タンク１１０と燃料タンク２１０ａを連結するバンカリングラインＬ１に沿って燃料タンク２１０ａに伝達されることができる。 The gas processing system may include a configuration for supplying liquefied gas from the storage tank 110 to the fuel tank 210a. In this case, the storage tank 110 is a membrane type or C type tank, and the liquefied gas can be transferred to the fuel tank 210a along a bunkering line L1 connecting the storage tank 110 and the fuel tank 210a by a transfer pump 111 installed in the storage tank 110.

また、ガス処理システムは、燃料タンク２１０ａに液化ガスが供給されるとき、燃料タンク２１０ａ内で発生する蒸発ガスをバンカリング船舶ＢＶにリターンさせる構成を含む。このとき、燃料タンク２１０ａは、本実施例の場合、５ｂａｒＧ～１０ｂａｒＧ前後の設計圧力を有するＣ型であってもよく、ガス推進船舶ＧＦＳの甲板の上部または船内などの様々な位置に設置されていてもよい。燃料タンク２１０ａで発生した蒸発ガスは蒸発ガスリターンラインＬ２を介してバンカリング船舶ＢＶにリターンされ、直接または間接的に貯蔵タンク１１０に伝達されることができる。 The gas processing system also includes a configuration for returning evaporated gas generated in the fuel tank 210a to the bunkering vessel BV when liquefied gas is supplied to the fuel tank 210a. In this case, the fuel tank 210a may be a C-type tank having a design pressure of approximately 5 barG to 10 barG in this embodiment, and may be installed in various positions such as on the upper deck or inside the vessel of the gas propulsion vessel GFS. The evaporated gas generated in the fuel tank 210a is returned to the bunkering vessel BV via the evaporated gas return line L2, and can be directly or indirectly transmitted to the storage tank 110.

また、ガス処理システムはバンカリング管理部１２０を含む。バンカリング管理部１２０は貯蔵タンク１１０の内圧を調整するが、例えば、貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを冷媒（窒素、混合冷媒など制限なし）で液化して貯蔵タンク１１０にリターンさせて貯蔵タンク１１０の内圧を下げることができる。 The gas processing system also includes a bunkering management unit 120. The bunkering management unit 120 adjusts the internal pressure of the storage tank 110, for example by liquefying the evaporated gas in the storage tank 110 with a refrigerant (nitrogen, mixed refrigerant, etc., without limitation) and returning it to the storage tank 110 to lower the internal pressure of the storage tank 110.

本発明は、以下で詳細に述べるバンカリング管理部１２０を設けることで、バンカリングラインＬ１を介して貯蔵タンク１１０の液化ガスを燃料タンク２１０ａに供給するバンカリングの際に燃料タンク２１０ａでの蒸発ガスの発生及び燃料タンク２１０ａで生成された蒸発ガスのバンカリング船舶ＢＶへのリターンなどの部分を従来対比で改善させることができる。 By providing a bunkering management unit 120, which will be described in detail below, the present invention can improve aspects such as the generation of evaporated gas in the fuel tank 210a during bunkering, in which liquefied gas from the storage tank 110 is supplied to the fuel tank 210a via the bunkering line L1, and the return of the evaporated gas generated in the fuel tank 210a to the bunkering vessel BV, compared to conventional methods.

具体的には、バンカリング管理部１２０はバンカリング前に貯蔵タンク１１０の内圧を既設定圧以下に下げることができる。例えば、バンカリング管理部１２０はバンカリングラインＬ１を介して液化ガスが伝達される前に、予め貯蔵タンク１１０の内圧を０．０４ｂａｒＧまたは０．２ｂａｒＧなどの既設定圧に下げることができる。勿論、貯蔵タンク１１０の内圧が既に既設定圧以下を満たしているのであれば、蒸発ガスの液化リターンは省略されてもよい。 Specifically, the bunkering management unit 120 can reduce the internal pressure of the storage tank 110 to a preset pressure or lower before bunkering. For example, the bunkering management unit 120 can reduce the internal pressure of the storage tank 110 to a preset pressure such as 0.04 barG or 0.2 barG in advance before the liquefied gas is transmitted through the bunkering line L1. Of course, if the internal pressure of the storage tank 110 is already below the preset pressure, the liquefied return of the evaporated gas may be omitted.

即ち、本発明は、バンカリング船舶ＢＶの貯蔵タンク１１０の内圧を予め下げておくことで、貯蔵タンク１１０から燃料タンク２１０ａに伝達される液化ガスが十分に安定的な液体状態（例えば、過冷却（ｓｕｂｃｏｏｌｅｄ）状態）になるようにして、燃料タンク２１０ａに液化ガスが供給されるときの蒸発ガスの発生量を低減させることができる。 In other words, the present invention reduces the amount of evaporative gas generated when liquefied gas is supplied to the fuel tank 210a by lowering the internal pressure of the storage tank 110 of the bunkering vessel BV in advance so that the liquefied gas transferred from the storage tank 110 to the fuel tank 210a is in a sufficiently stable liquid state (e.g., a subcooled state).

その後、バンカリングが開始されると、バンカリング管理部１２０は貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ａの内圧未満に保持する。この場合、燃料タンク２１０ａで発生する蒸発ガスは、蒸発ガスリターンラインＬ２を介してバンカリング船舶ＢＶに伝達される過程で、別の圧縮機による圧縮が必要なくなる。即ち、本発明は、バンカリング過程でガス推進船舶ＧＦＳからバンカリング船舶ＢＶにリターンされる蒸発ガス（ＮＢＯＧ）が圧縮なしに伝達（Ｆｒｅｅｆｌｏｗ）されるようにする。 After that, when bunkering starts, the bunkering management unit 120 maintains the internal pressure of the storage tank 110 below the internal pressure of the fuel tank 210a. In this case, the evaporated gas generated in the fuel tank 210a does not need to be compressed by a separate compressor in the process of being transferred to the bunkering vessel BV via the evaporated gas return line L2. In other words, the present invention allows the evaporated gas (NBOG) returned from the gas propulsion vessel GFS to the bunkering vessel BV during the bunkering process to be transferred (freeflow) without compression.

具体的に、本発明は、バンカリング過程で貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを継続的に処理して貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ａ対比で低く保持し、燃料タンク２１０ａから貯蔵タンク１１０に蒸発ガスが圧縮なしに伝達されるようにすることで、バンカリング時の蒸発ガスのリターンのためにガス推進船舶ＧＦＳに設けられていた高負荷圧縮機（Ｈｉｇｈ－Ｄｕｔｙ Ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ）が省略されるようにすることができる。勿論、そのために貯蔵タンク１１０と燃料タンク２１０ａのそれぞれには、内圧を測定するための圧力計（不図示）が備えられる。 Specifically, the present invention continuously processes the evaporated gas in the storage tank 110 during the bunkering process to keep the internal pressure of the storage tank 110 lower than that of the fuel tank 210a, and allows the evaporated gas to be transferred from the fuel tank 210a to the storage tank 110 without compression, thereby making it possible to omit a high-duty compressor that is installed in the gas propulsion vessel GFS for the return of the evaporated gas during bunkering. Of course, for this purpose, each of the storage tank 110 and the fuel tank 210a is provided with a pressure gauge (not shown) for measuring the internal pressure.

このような効果を具現するためのバンカリング管理部１２０は、蒸発ガスを液化する再液化装置１２２を利用し、再液化装置１２２の上流には並列に複数個の蒸発ガス圧縮機１２１が互いにバックアップできるように設けられ、再液化装置１２２の下流には圧力調整弁１２３と気液分離器１２４が設けられる。 To realize this effect, the bunkering management unit 120 uses a re-liquefaction device 122 that liquefies the evaporated gas, and multiple evaporated gas compressors 121 are installed in parallel upstream of the re-liquefaction device 122 so that they can back up each other, and a pressure regulating valve 123 and a gas-liquid separator 124 are installed downstream of the re-liquefaction device 122.

蒸発ガス圧縮機１２１と再液化装置１２２、圧力調整弁１２３、及び気液分離器１２４は、貯蔵タンク１１０を基準として循環流路を形成する圧力調整ラインＬ３上に順に設けられてもよく、これにより、バンカリング管理部１２０は貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを圧縮、液化し貯蔵タンク１１０にリターンさせて貯蔵タンク１１０の内圧を下げることができるようになる。 The evaporated gas compressor 121, reliquefaction device 122, pressure regulating valve 123, and gas-liquid separator 124 may be installed in sequence on a pressure regulating line L3 that forms a circulation flow path based on the storage tank 110, thereby enabling the bunkering management unit 120 to compress and liquefy the evaporated gas in the storage tank 110 and return it to the storage tank 110 to reduce the internal pressure of the storage tank 110.

また、本発明は、貯蔵タンク１１０の内圧を低く保持するために、蒸発ガスリターンラインＬ２を介してバンカリング船舶ＢＶに伝達される蒸発ガスが再液化装置１２２に伝達されて再液化後に貯蔵タンク１１０に復帰するようにするか、再液化装置１２２を迂回して貯蔵タンク１１０に伝達されるようにすることができる。または、ガス推進船舶ＧＦＳから伝達される蒸発ガスはバンカリング船舶ＢＶ内の電力消費のための発電エンジン１３０の稼動に使用されてもよい。 In addition, in order to keep the internal pressure of the storage tank 110 low, the present invention allows the evaporated gas transmitted to the bunkering vessel BV via the evaporated gas return line L2 to be transmitted to the reliquefaction device 122 and returned to the storage tank 110 after reliquefaction, or to be transmitted to the storage tank 110 by bypassing the reliquefaction device 122. Alternatively, the evaporated gas transmitted from the gas propulsion vessel GFS may be used to operate the power generation engine 130 for power consumption within the bunkering vessel BV.

貯蔵タンク１１０の内圧が燃料タンク２１０ａの内圧以下になるようにするために、即ち、燃料タンク２１０ａの内圧が貯蔵タンク１１０対比で高くなるようにするために、バンカリング管理部１２０は、蒸発ガスリターンラインＬ２を介して伝達される蒸発ガスが貯蔵タンク１１０にすぐ流入されて貯蔵タンク１１０の内圧上昇を引き起こさないように再液化装置１２２を活用することができる。 In order to ensure that the internal pressure of the storage tank 110 is equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank 210a, i.e., that the internal pressure of the fuel tank 210a is higher than that of the storage tank 110, the bunkering management unit 120 can utilize the re-liquefaction device 122 to prevent the evaporated gas transmitted through the evaporated gas return line L2 from immediately flowing into the storage tank 110 and causing an increase in the internal pressure of the storage tank 110.

即ち、バンカリング管理部１２０は、バンカリング時にリターンされる蒸発ガスを再液化して貯蔵タンク１１０に復帰させることで、貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ａの内圧未満に保持することができる。このとき、蒸発ガスリターンラインＬ２は、再液化装置１２２の上流である蒸発ガス圧縮機１２１の流入端に合流するか、再液化装置１２２に直接連結されるように設けられることができるが、燃料タンク２１０ａの内圧が蒸発ガス圧縮機１２１の下流の圧力に対応する場合には蒸発ガスリターンラインＬ２から再液化装置１２２に直接蒸発ガスが伝達されてもよい。 That is, the bunkering management unit 120 can maintain the internal pressure of the storage tank 110 below the internal pressure of the fuel tank 210a by re-liquefying the evaporated gas returned during bunkering and returning it to the storage tank 110. In this case, the evaporated gas return line L2 can be arranged to merge with the inlet end of the evaporated gas compressor 121, which is upstream of the re-liquefaction device 122, or to be directly connected to the re-liquefaction device 122, but if the internal pressure of the fuel tank 210a corresponds to the pressure downstream of the evaporated gas compressor 121, the evaporated gas may be directly transmitted from the evaporated gas return line L2 to the re-liquefaction device 122.

貯蔵タンク１１０の内圧が低いほど移送ポンプ１１１の負荷が大きくなるため、バンカリング管理部１２０は、貯蔵タンク１１０の内圧が燃料タンク２１０ａの内圧以下のレベルで、リターンされる蒸発ガスが再液化なしに貯蔵タンク１１０に供給されるようにして貯蔵タンク１１０の内圧を上昇させることもできる。 Since the load on the transfer pump 111 increases as the internal pressure of the storage tank 110 decreases, the bunkering management unit 120 can increase the internal pressure of the storage tank 110 so that the returned evaporated gas is supplied to the storage tank 110 without being re-liquefied when the internal pressure of the storage tank 110 is at a level equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank 210a.

バンカリング船舶ＢＶは、バンカリングするための停泊状態において再液化装置１２２、蒸発ガス圧縮機１２１、移送ポンプ１１１などを稼動するために比較的大きな電力を確保する必要があり、停泊時に発電エンジン１３０が稼動されなければならない。このとき、発電エンジン１３０は、圧力調整ラインＬ３の蒸発ガス圧縮機１２１の下流から分岐される蒸発ガス消費ラインＬ４を介して蒸発ガスの供給を受けて消費することができ、そのために蒸発ガス圧縮機１２１の吐出圧力は発電エンジン１３０の要求圧力に対応することができる。 The bunkering vessel BV needs to secure a relatively large amount of power to operate the reliquefaction device 122, the evaporation gas compressor 121, the transfer pump 111, etc. while anchored for bunkering, and the power generation engine 130 must be operated while anchored. At this time, the power generation engine 130 can receive and consume the evaporation gas via the evaporation gas consumption line L4 branched off from the pressure adjustment line L3 downstream of the evaporation gas compressor 121, and therefore the discharge pressure of the evaporation gas compressor 121 can correspond to the required pressure of the power generation engine 130.

発電エンジン１３０は、貯蔵タンク１１０から液化ガス消費ラインＬ５を介して燃料供給ポンプ１１２、気化器１１３を経た液化ガスの供給を受けて消費することができるが、発電エンジン１３０が稼動できない場合などの状況において貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを消費するために、蒸発ガス消費ラインＬ４はガス燃焼装置１４０（またはボイラーなど）にさらに連結されてもよい。 The power generation engine 130 can consume liquefied gas supplied from the storage tank 110 via the liquefied gas consumption line L5 through the fuel supply pump 112 and the vaporizer 113, but in situations such as when the power generation engine 130 cannot operate, the evaporated gas consumption line L4 may be further connected to a gas combustion device 140 (or a boiler, etc.) to consume the evaporated gas in the storage tank 110.

蒸発ガスリターンラインＬ２を介してリターンされる蒸発ガスも発電エンジン１３０などの燃料として使用されることができ、このとき、蒸発ガスリターンラインＬ２は蒸発ガス圧縮機１２１の上流に連結されてもよいが、これに限定しない。 The evaporated gas returned through the evaporated gas return line L2 can also be used as fuel for the power generation engine 130, etc., and in this case, the evaporated gas return line L2 may be connected upstream of the evaporated gas compressor 121, but is not limited to this.

以下では、図３を参照してバンカリング過程について説明する。参考までに、図３において、実線は初期内圧が互いに異なる燃料タンク２１０ａのバンカリング時の内圧変化を示し、傾斜点線はバンカリングされる液化ガスの量を示し、水平点線は貯蔵タンク１１０の内圧を意味する。 The bunkering process will be described below with reference to FIG. 3. For reference, in FIG. 3, the solid line indicates the change in internal pressure during bunkering of fuel tanks 210a having different initial internal pressures, the inclined dotted line indicates the amount of liquefied gas being bunkered, and the horizontal dotted line indicates the internal pressure of the storage tank 110.

まず、バンカリング前に、ガス処理システムは再液化装置１２２を利用してバンカリング船舶ＢＶの貯蔵タンク１１０の内圧を既設定圧以下に下げておくことができる。このとき、既設定圧は、図３の（Ａ）では０．２ｂａｒＧ前後で、図３の（Ｂ）では０．０４ｂａｒＧ前後である。 First, before bunkering, the gas processing system can use the reliquefaction device 122 to lower the internal pressure of the storage tank 110 of the bunkering vessel BV to below a preset pressure. At this time, the preset pressure is approximately 0.2 barG in FIG. 3(A) and approximately 0.04 barG in FIG. 3(B).

貯蔵タンク１１０の内圧が十分に低くなったら、貯蔵タンク１１０と燃料タンク２１０ａの間にバンカリングラインＬ１を連結してバンカリングを開始する。燃料タンク２１０ａは、極低温の液化ガスを受けるために内部が冷却された状態（ｃｏｏｌ－ｄｏｗｎ）であってもよいが、バンカリング中に熱が燃料タンク２１０ａ内に浸透するなどの要因によって燃料タンク２１０ａでは蒸発ガスが大量に発生するようになる。 When the internal pressure of the storage tank 110 becomes sufficiently low, bunkering is started by connecting the bunkering line L1 between the storage tank 110 and the fuel tank 210a. The fuel tank 210a may be in a cooled state (cool-down) to receive the cryogenic liquefied gas, but during bunkering, factors such as heat penetrating into the fuel tank 210a can cause a large amount of evaporated gas to be generated in the fuel tank 210a.

このとき、燃料タンク２１０ａを保護するために蒸発ガスをバンカリング船舶ＢＶにリターンさせなければならないが、本発明は図３に示したようにバンカリングが行われる時間ずっと貯蔵タンク１１０の内圧が燃料タンク２１０ａの内圧以下になるようにし、リターンされる蒸発ガスが圧縮なしに伝達されるようにすることができる。 At this time, the evaporated gas must be returned to the bunkering vessel BV to protect the fuel tank 210a. However, the present invention makes it possible to transmit the evaporated gas returned without compression by making the internal pressure of the storage tank 110 equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank 210a throughout the entire time bunkering is performed, as shown in FIG. 3.

バンカリングが行われる燃料タンク２１０ａは、バンカリング前の内圧が、例えば、０．２／３．０／６．５ｂａｒＧであってもよいが、図３の（Ａ）に示したように燃料タンク２１０ａの初期圧力が３．０ｂａｒＧまたは６．５ｂａｒＧの場合、液化ガスが供給されることによって燃料タンク２１０ａの内圧は徐々に減少するようになる。従って、バンカリングが完了したガス推進船舶ＧＦＳは、燃料タンク２１０ａの蒸発ガスに対する処理なしにすぐ推進可能な状態になる。これは貯蔵タンク１１０がバンカリング前に内圧を下げてからバンカリングを行うからである。 The internal pressure of the fuel tank 210a in which bunkering is performed may be, for example, 0.2/3.0/6.5 barG before bunkering. However, if the initial pressure of the fuel tank 210a is 3.0 barG or 6.5 barG as shown in FIG. 3A, the internal pressure of the fuel tank 210a gradually decreases as liquefied gas is supplied. Therefore, the gas propulsion vessel GFS that has completed bunkering is ready to proceed immediately without having to deal with the evaporated gas in the fuel tank 210a. This is because the storage tank 110 reduces the internal pressure before bunkering and then performs bunkering.

但し、図３の（Ａ）において、燃料タンク２１０ａの初期内圧が０．２ｂａｒＧであってもよいが、これは貯蔵タンク１１０の既設定圧と同じであり、この場合、燃料タンク２１０ａは内圧が同じ貯蔵タンク１１０の液化ガスの伝達を受けて蒸発ガスが生成されることによってバンカリング過程で内圧が多少上昇することがある。 However, in FIG. 3A, the initial internal pressure of the fuel tank 210a may be 0.2 barG, which is the same as the preset pressure of the storage tank 110. In this case, the internal pressure of the fuel tank 210a may increase slightly during the bunkering process due to the transfer of liquefied gas from the storage tank 110, which has the same internal pressure, generating evaporated gas.

一方、図３の（Ｂ）の場合は、燃料タンク２１０ａの初期内圧が０．２ｂａｒＧの場合も貯蔵タンク１１０のバンカリング前の内圧がそれより小さい０．０４ｂａｒＧで用意されるため、３つの初期内圧を有する燃料タンク２１０ａはバンカリング過程で全て内圧が減少することが確認できる。 On the other hand, in the case of (B) of FIG. 3, even if the initial internal pressure of the fuel tank 210a is 0.2 barG, the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering is prepared at a lower value of 0.04 barG, so it can be seen that the internal pressure of all three fuel tanks 210a having initial internal pressures decreases during the bunkering process.

上記のような事例の全てにおいて依然として蒸発ガスは圧縮なしにガス推進船舶ＧＦＳからバンカリング船舶ＢＶにリターンされるように、バンカリング管理部１２０は貯蔵タンク１１０と燃料タンク２１０ａの間の圧力差を保持することができる。 In all of the above cases, the bunkering management unit 120 can maintain a pressure difference between the storage tank 110 and the fuel tank 210a so that the evaporated gas can still be returned from the gas propelled vessel GFS to the bunkering vessel BV without compression.

具体的には、バンカリング前の内圧が第１圧力で、バンカリング時に液化ガスの流入によって内圧が下降する燃料タンク２１０ａにバンカリングする場合（図３の（Ａ）で燃料タンク２１０ａの内圧が３．０／６．５ｂａｒＧの場合と図３（Ｂ）の全ての場合）、バンカリング管理部１２０は、バンカリング前及びバンカリング時の貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ａのバンカリング完了時の内圧（約０．５ｂａｒ前後）以下にすることができる。 Specifically, when bunkering into a fuel tank 210a whose internal pressure before bunkering is a first pressure and whose internal pressure drops due to the inflow of liquefied gas during bunkering (when the internal pressure of the fuel tank 210a is 3.0/6.5 barG in (A) of Figure 3 and all cases in (B) of Figure 3), the bunkering management unit 120 can set the internal pressure of the storage tank 110 before and during bunkering to be equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank 210a at the completion of bunkering (approximately around 0.5 bar).

一方、バンカリング前の内圧が第２圧力であり、バンカリング時の蒸発ガスの発生によって内圧が上昇する燃料タンク２１０ａにバンカリングする場合（図３の（Ａ）で燃料タンク２１０ａの内圧が０．２ｂａｒＧの場合）、バンカリング管理部１２０は、バンカリング前及びバンカリング時の貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ａのバンカリング開始時の内圧（０．２ｂａｒＧ）以下にすることができる。 On the other hand, when bunkering is performed on a fuel tank 210a whose internal pressure before bunkering is the second pressure and whose internal pressure rises due to the generation of evaporative gas during bunkering (when the internal pressure of the fuel tank 210a is 0.2 barG in (A) of Figure 3), the bunkering management unit 120 can set the internal pressure of the storage tank 110 before and during bunkering to be equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank 210a at the start of bunkering (0.2 barG).

このとき、第１圧力は既設定圧対比で０．０５ｂａｒＧ～０．１ｂａｒＧ大きい値以上の圧力で、０．５ｂａｒＧ～８ｂａｒＧであってもよく、第２圧力は既設定圧対比で０．０５ｂａｒＧ～０．１ｂａｒＧ大きい値未満の圧力で、０．５ｂａｒＧ以下であってもよいが、数値をこれに限定するものではない。 In this case, the first pressure may be 0.05 barG to 0.1 barG higher than the preset pressure, i.e., 0.5 barG to 8 barG, and the second pressure may be 0.05 barG to 0.1 barG higher than the preset pressure, i.e., 0.5 barG or lower, but the numerical values are not limited to these.

以上のように、本実施例は、バンカリング前に貯蔵タンク１１０の内圧を予め下げておくことで、バンカリング時に燃料タンク２１０ａで発生する蒸発ガスを低減することができ、また、貯蔵タンク１１０の内圧が燃料タンク２１０ａの内圧以下になるように保持して、燃料タンク２１０ａの蒸発ガスが圧縮なしにバンカリング船舶ＢＶにリターンされるようにすることで、ガス推進船舶ＧＦＳのＨ／Ｄ圧縮機を省略することができる。 As described above, in this embodiment, the internal pressure of the storage tank 110 is lowered before bunkering, thereby reducing the amount of evaporated gas generated in the fuel tank 210a during bunkering. Also, by maintaining the internal pressure of the storage tank 110 at or below the internal pressure of the fuel tank 210a, the evaporated gas in the fuel tank 210a is returned to the bunkering vessel BV without compression, making it possible to omit the H/D compressor of the gas-propulsion vessel GFS.

図４は本発明の第２実施例によるガス処理システムの概念図であり、図５は本発明の第２実施例によるガス処理システムにおける内圧変化のグラフである。 Figure 4 is a conceptual diagram of a gas processing system according to a second embodiment of the present invention, and Figure 5 is a graph of the internal pressure change in the gas processing system according to the second embodiment of the present invention.

図１とともに図４及び図５を参照すると、本発明の第２実施例は、上述した実施例と比較して、燃料タンク２１０ｂがメンブレン型で設けられる点において差がある。以下では、本実施例が上述した実施例と比べて変わる点を中心として説明し、以下において説明を省略する部分は上述した内容に代える。これは後述する他の実施例でも同様である。 Referring to FIG. 1, as well as to FIG. 4 and FIG. 5, the second embodiment of the present invention differs from the above-mentioned embodiment in that the fuel tank 210b is a membrane type. The following will mainly explain the differences between this embodiment and the above-mentioned embodiment, and the parts that are not explained below will be replaced with the above content. This is also true for the other embodiments described below.

本実施例のガス推進船舶ＧＦＳは、図４に示したようにコンテナ運搬船などで、船内に燃料タンク２１０ｂを搭載することができ、このとき、燃料タンク２１０ｂはメンブレン型であってもよい。または、メンブレン型の設計圧力と同じ／類似する設計圧力を有する独立型タンクで、Ｂ型（自立角型であるＳＰＢなど）であってもよい。 The gas propulsion ship GFS of this embodiment can be a container carrier or the like, as shown in FIG. 4, and can be equipped with a fuel tank 210b on board. In this case, the fuel tank 210b may be a membrane type. Alternatively, it may be an independent tank having a design pressure the same as/similar to that of the membrane type, and may be a B type (such as an SPB, which is a self-supporting rectangular type).

以下では、図５を参照して本実施例のバンカリング過程について説明する。参考までに、図３と同様に、図５において、実線は初期内圧が異なる燃料タンク２１０ｂのバンカリング時の内圧変化を示し、傾斜点線はバンカリングされる液化ガスの量を示し、水平点線は貯蔵タンク１１０の内圧を意味する。 The bunkering process of this embodiment will be described below with reference to FIG. 5. For reference, in FIG. 5, similar to FIG. 3, the solid line indicates the change in internal pressure during bunkering of fuel tank 210b with different initial internal pressures, the inclined dotted line indicates the amount of liquefied gas to be bunkered, and the horizontal dotted line indicates the internal pressure of storage tank 110.

ガス処理システムはバンカリング前に既設定圧以下に貯蔵タンク１１０の内圧を下げ、このとき、既設定圧は、図５の（Ａ）では０．２ｂａｒＧ前後で、図５の（Ｂ）では０．０４ｂａｒＧ前後である。 Before bunkering, the gas processing system reduces the internal pressure of the storage tank 110 below the preset pressure, which is approximately 0.2 barG in Figure 5 (A) and approximately 0.04 barG in Figure 5 (B).

貯蔵タンク１１０の内圧を予め下げてからバンカリングを開始するが、第２実施例の場合、上述した第１実施例と同様にバンカリングが行われる時間ずっと貯蔵タンク１１０の内圧が燃料タンク２１０ｂの内圧以下になるようにすることで、ＨＤ圧縮機による圧縮なしに燃料タンク２１０ｂからバンカリング船舶ＢＶに蒸発ガスがリターンされる。 Bunkering is started after the internal pressure of the storage tank 110 is lowered in advance, but in the second embodiment, as in the first embodiment described above, the internal pressure of the storage tank 110 is kept below the internal pressure of the fuel tank 210b throughout the entire time bunkering is performed, so that evaporated gas is returned from the fuel tank 210b to the bunkering vessel BV without compression by the HD compressor.

ここで、燃料タンク２１０ｂの内圧は、バンカリング前の内圧が０．６３／０．２／０．０５ｂａｒＧであってもよいが、貯蔵タンク１１０のバンカリング前の内圧が０．２ｂａｒＧである図５の（Ａ）において燃料タンク２１０ｂの内圧が０．６３ｂａｒＧの場合と貯蔵タンク１１０のバンカリング前の内圧が０．０４ｂａｒＧである図５の（Ｂ）において燃料タンク２１０ｂの内圧が０．６３／０．２ｂａｒＧの場合、液化ガスが供給されることによって燃料タンク２１０ｂの内圧は次第に減少するようになる。 Here, the internal pressure of the fuel tank 210b before bunkering may be 0.63/0.2/0.05 barG, but when the internal pressure of the fuel tank 210b in FIG. 5(A) is 0.63 barG when the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering is 0.2 barG, and when the internal pressure of the fuel tank 210b in FIG. 5(B) is 0.63/0.2 barG when the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering is 0.04 barG, the internal pressure of the fuel tank 210b gradually decreases as the liquefied gas is supplied.

この場合は、バンカリング前の内圧が第１圧力（既設定圧対比で０．０５ｂａｒＧ～０．１ｂａｒＧ大きい値以上の圧力で０．５ｂａｒＧ～１ｂａｒＧ）で、バンカリング時に液化ガスの流入によって内圧が下降する燃料タンク２１０ｂにバンカリングする場合であり、バンカリング管理部１２０は、バンカリング前及びバンカリング時の貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ｂのバンカリング完了時の内圧（約０．５ｂａｒ前後）以下にすることができる。 In this case, the internal pressure before bunkering is the first pressure (0.5 barG to 1 barG, which is a pressure of 0.05 barG to 0.1 barG higher than the preset pressure) and the internal pressure drops during bunkering due to the inflow of liquefied gas, and the bunkering management unit 120 can set the internal pressure of the storage tank 110 before and during bunkering to be equal to or lower than the internal pressure of the fuel tank 210b at the completion of bunkering (approximately 0.5 barG).

一方、貯蔵タンク１１０のバンカリング前の内圧が０．２ｂａｒＧである図５の（Ａ）において燃料タンク２１０ｂの内圧が０．２ｂａｒＧである場合と貯蔵タンク１１０のバンカリング前の内圧が０．０４ｂａｒＧである図５の（Ｂ）において燃料タンク２１０ｂの内圧が０．０５ｂａｒＧの場合、燃料タンク２１０ｂは、内圧が同じ／類似する貯蔵タンク１１０の液化ガスの伝達を受けながら蒸発ガスが生成されることによってバンカリング過程で内圧が多少上昇することができる。 Meanwhile, in the case where the internal pressure of the fuel tank 210b is 0.2 barG in FIG. 5(A) where the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering is 0.2 barG, and in the case where the internal pressure of the fuel tank 210b is 0.05 barG in FIG. 5(B) where the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering is 0.04 barG, the internal pressure of the fuel tank 210b may increase slightly during the bunkering process due to the generation of evaporated gas while receiving the liquefied gas from the storage tank 110, which has the same/similar internal pressure.

この場合は、バンカリング前の内圧が第２圧力（既設定圧対比で０．０５ｂａｒＧ～０．１ｂａｒＧ大きい値未満の圧力で０．５ｂａｒＧ以下）で、バンカリング時に蒸発ガスの発生によって内圧が上昇する燃料タンク２１０ｂにバンカリングする場合であり、バンカリング管理部１２０は、バンカリング前及びバンカリング時の貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ｂのバンカリング開始時の内圧（０．２ｂａｒＧ）以下にすることができる。 In this case, the internal pressure before bunkering is the second pressure (0.05 barG to 0.1 barG greater than the preset pressure, 0.5 barG or less) and the fuel tank 210b whose internal pressure rises due to the generation of evaporative gas during bunkering is bunkered, and the bunkering management unit 120 can set the internal pressure of the storage tank 110 before and during bunkering to be equal to or less than the internal pressure of the fuel tank 210b at the start of bunkering (0.2 barG).

但し、本実施例は、貯蔵タンク１１０のバンカリング前の内圧が０．２ｂａｒＧである図５の（Ａ）において燃料タンク２１０ｂのバンカリング前の内圧が０．０５ｂａｒＧ以下の場合が存在し、この場合には、バンカリング前に内圧が既設定圧以下に低くなった貯蔵タンク１１０の圧力がバンカリング前の燃料タンク２１０ｂの内圧より大きい圧力の場合であり、第１実施例とは異なる処理が行われる。 However, in this embodiment, in the case of FIG. 5A where the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering is 0.2 barG, there exists a case where the internal pressure of the fuel tank 210b before bunkering is 0.05 barG or less. In this case, the pressure of the storage tank 110, whose internal pressure before bunkering has fallen below the preset pressure, is higher than the internal pressure of the fuel tank 210b before bunkering, and processing different from that in the first embodiment is performed.

このとき、バンカリングの初期には貯蔵タンク１１０の内圧が燃料タンク２１０ｂの内圧より高く形成されるため、蒸発ガスのｆｒｅｅｆｌｏｗリターンが行われない。従って、本実施例は、バンカリング開始時点から一定時点まで蒸発ガスリターンラインＬ２を介した蒸発ガスの伝達を遮断して燃料タンク２１０ｂが蓄圧されるようにする。 At this time, at the beginning of bunkering, the internal pressure of the storage tank 110 is set higher than the internal pressure of the fuel tank 210b, so that freeflow return of evaporated gas does not occur. Therefore, in this embodiment, the transmission of evaporated gas through the evaporated gas return line L2 is blocked from the start of bunkering until a certain point in time, so that the fuel tank 210b is pressurized.

蒸発ガスのリターンが遮断されると、燃料タンク２１０ｂの内圧は蒸発ガスの発生により次第に上昇するようになり、燃料タンク２１０ｂの内圧が貯蔵タンク１１０の内圧を超える時点である一定時点からバンカリング完了時点までは、上述した実施例と同様に、バンカリング管理部１２０を通じて貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ｂの内圧未満に保持することで、蒸発ガスリターンラインＬ２を介して蒸発ガスを圧縮なしに伝達することができる。 When the return of evaporated gas is cut off, the internal pressure of the fuel tank 210b gradually rises due to the generation of evaporated gas, and from a certain point at which the internal pressure of the fuel tank 210b exceeds the internal pressure of the storage tank 110 until the point at which bunkering is completed, the internal pressure of the storage tank 110 is maintained below the internal pressure of the fuel tank 210b through the bunkering management unit 120, as in the above-described embodiment, so that the evaporated gas can be transmitted without compression through the evaporated gas return line L2.

即ち、本実施例は、設計圧力が大気圧水準である燃料タンク２１０ｂにバンカリングする場合、貯蔵タンク１１０の内圧を予め下げても燃料タンク２１０ｂのバンカリング前の内圧より高い状況でバンカリングが開始される場合が発生することに備えて、バンカリング開始から一定時間の間、燃料タンク２１０ｂの内圧が蓄圧によって上昇して貯蔵タンク１１０の内圧を超えるように制御することができる。 In other words, in this embodiment, when bunkering into fuel tank 210b whose design pressure is at atmospheric pressure level, even if the internal pressure of storage tank 110 is lowered in advance, there may be a case where bunkering is started under a condition where the internal pressure of fuel tank 210b is higher than the internal pressure before bunkering. In preparation for this, the internal pressure of fuel tank 210b can be controlled to rise due to pressure accumulation and exceed the internal pressure of storage tank 110 for a certain period of time after bunkering starts.

具体的に、バンカリング管理部１２０は、バンカリング開始時点から一定時点までは蒸発ガスのリターンを遮断し、一定時点からバンカリング完了時点の間にはリターンされる蒸発ガスを再液化して貯蔵タンク１１０に復帰させることで貯蔵タンク１１０の内圧を燃料タンク２１０ｂの内圧未満に保持することができる。 Specifically, the bunkering management unit 120 blocks the return of evaporated gas from the start of bunkering until a certain point in time, and re-liquefies the evaporated gas that is returned between the certain point in time and the completion of bunkering and returns it to the storage tank 110, thereby maintaining the internal pressure of the storage tank 110 below the internal pressure of the fuel tank 210b.

このように、本実施例は、メンブレン型の燃料タンク２１０ｂに対するバンカリングを具現するためのものであり、バンカリング開始時に貯蔵タンク１１０の内圧が燃料タンク２１０ｂの内圧より高い場合に備えて燃料タンク２１０ｂの部分的蓄圧制御を具現し、蒸発ガスのリターンに圧縮機が使用される必要がないようにすることができる。 As such, this embodiment is intended to implement bunkering for a membrane-type fuel tank 210b, and implements partial pressure accumulation control of the fuel tank 210b in case the internal pressure of the storage tank 110 is higher than the internal pressure of the fuel tank 210b when bunkering begins, thereby making it possible to eliminate the need to use a compressor to return the evaporated gas.

参考までに、以下で図６及び図７を通じて説明する第３、第４実施例は、圧縮／熱交換／減圧で蒸発ガスを部分的に再液化してバンカリング船舶ＢＶのタンク内圧を下げることでバンカリング時の蒸発ガスの発生を低減させる思想を基盤としたものである。 For reference, the third and fourth embodiments described below in Figures 6 and 7 are based on the idea of partially re-liquefying the evaporated gas through compression/heat exchange/decompression to reduce the internal tank pressure of the bunkering vessel BV, thereby reducing the generation of evaporated gas during bunkering.

以下では、各実施例について詳細に説明する。 Each example is explained in detail below.

図６は、本発明の第３実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 6 is a process flow chart of a gas processing system according to a third embodiment of the present invention.

図６を参照すると、本発明の第３実施例によるガス処理システムは、蒸発ガスを冷媒で液化してリターンさせる再液化装置１２２を備えるバンカリング管理部１２０に代わって（または加えて）、冷媒との熱交換なしに貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを圧縮、冷却、減圧してリターンさせることで貯蔵タンク１１０の内圧を調整するバンカリング管理部１２０を備えてもよい。 Referring to FIG. 6, the gas processing system according to the third embodiment of the present invention may include a bunkering management unit 120 that adjusts the internal pressure of the storage tank 110 by compressing, cooling, depressurizing, and returning the evaporated gas in the storage tank 110 without heat exchange with the refrigerant, instead of (or in addition to) the bunkering management unit 120 that includes a re-liquefaction device 122 that liquefies the evaporated gas with a refrigerant and returns it.

但し、本実施例を含む以下の実施例において、バンカリング管理部１２０がバンカリング前に貯蔵タンク１１０の内圧を既設定圧（０．０４／０．２ｂａｒＧ前後）以下に下げバンカリング時の蒸発ガスリターンを遮断することで燃料タンク２１０ａ、２１０ｂが蓄圧されるようにするか、バンカリング時に蒸発ガスが圧縮なしに伝達されるように貯蔵タンク１１０内圧＜燃料タンク２１０ａ、２１０ｂの内圧を保持する制御は、上述した実施例と同様である。 However, in the following embodiments including this embodiment, the bunkering management unit 120 controls the internal pressure of the storage tank 110 to a preset pressure (approximately 0.04/0.2 barG) or lower before bunkering to block the return of evaporated gas during bunkering so that the fuel tanks 210a, 210b are pressurized, or the internal pressure of the storage tank 110 is kept lower than the internal pressure of the fuel tanks 210a, 210b so that evaporated gas is transmitted without compression during bunkering, as in the above-mentioned embodiment.

バンカリング管理部１２０は、低圧圧縮機１２１ａ、ブースト圧縮機１２１ｂ、蒸発ガス熱交換器１２５、減圧弁１２３、気液分離器１２４を含み、圧力調整ラインＬ３は貯蔵タンク１１０を基準として循環流路を形成し、上記構成を順に直列に連結することができる。 The bunkering management unit 120 includes a low-pressure compressor 121a, a boost compressor 121b, an evaporative gas heat exchanger 125, a pressure reducing valve 123, and a gas-liquid separator 124. The pressure adjustment line L3 forms a circulation flow path based on the storage tank 110, and the above components can be connected in series in order.

低圧圧縮機１２１ａは、複数個が並列に設けられて貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを圧縮して発電エンジン１３０に供給する。そのために低圧圧縮機１２１ａの下流において蒸発ガス消費ラインＬ４が分岐されて発電エンジン１３０などに連結され、低圧圧縮機１２１ａは発電エンジン１３０の要求圧力に適した吐出圧力を具備することができる。 Multiple low-pressure compressors 121a are provided in parallel to compress the evaporative gas in the storage tank 110 and supply it to the power generation engine 130. To this end, the evaporative gas consumption line L4 branches off downstream of the low-pressure compressor 121a and is connected to the power generation engine 130, etc., so that the low-pressure compressor 121a can have a discharge pressure suitable for the required pressure of the power generation engine 130.

ブースト圧縮機１２１ｂは多段に設けられ、低圧圧縮機１２１ａと発電エンジン１３０の間で分岐された位置（圧力調整ラインＬ３を基準として低圧圧縮機１２１ａの下流）に設けられ、余剰の蒸発ガスを１５０ｂａｒＧ以上に圧縮する。 The boost compressor 121b is provided in multiple stages, and is installed at a branched position between the low-pressure compressor 121a and the power generation engine 130 (downstream of the low-pressure compressor 121a based on the pressure adjustment line L3), and compresses the excess evaporative gas to 150 barG or more.

本実施例は、蒸発ガスを冷媒熱交換なしに圧縮してから減圧するものであり、液化するためにジュール・トムソン効果を活用し、そのために蒸発ガスの減圧前の圧力を１５０ｂａｒＧ以上にしなければならない。従って、本実施例は、発電エンジン１３０への蒸発ガスの供給のために低圧圧縮機１２１ａを備えながらも、減圧を利用した蒸発ガスの液化のためにブースト圧縮機１２１ｂをさらに設ける。 In this embodiment, the evaporated gas is compressed and then decompressed without refrigerant heat exchange, and the Joule-Thomson effect is utilized to liquefy the evaporated gas, so the pressure of the evaporated gas before decompression must be 150 barG or more. Therefore, this embodiment is equipped with a low-pressure compressor 121a to supply the evaporated gas to the power generation engine 130, but also with a boost compressor 121b to liquefy the evaporated gas using decompression.

蒸発ガス熱交換器１２５は、ブースト圧縮機１２１ｂで圧縮された蒸発ガスを貯蔵タンク１１０から排出される蒸発ガスと熱交換して、圧縮された高圧の蒸発ガスを冷却することができる。一方、貯蔵タンク１１０から排出された蒸発ガスは、蒸発ガス熱交換器１２５で熱交換によって多少加熱されるため、低圧圧縮機１２１ａの流入温度が上昇し、低圧圧縮機１２１ａが耐えなければならない温度を上げることができる。 The evaporative gas heat exchanger 125 exchanges heat between the evaporative gas compressed in the boost compressor 121b and the evaporative gas discharged from the storage tank 110, thereby cooling the compressed high-pressure evaporative gas. Meanwhile, the evaporative gas discharged from the storage tank 110 is slightly heated by heat exchange in the evaporative gas heat exchanger 125, so that the inlet temperature of the low-pressure compressor 121a increases, and the temperature that the low-pressure compressor 121a must withstand can be increased.

蒸発ガス熱交換器１２５は、貯蔵タンク１１０から低圧圧縮機１２１ａに伝達される蒸発ガスのストリームと、ブースト圧縮機１２１ｂから減圧弁１２３に伝達される高圧蒸発ガスのストリームとを互いに熱交換させるように少なくとも２つのストリームを備える構造を有する。 The evaporative gas heat exchanger 125 has a structure with at least two streams so that the stream of evaporative gas transmitted from the storage tank 110 to the low-pressure compressor 121a and the stream of high-pressure evaporative gas transmitted from the boost compressor 121b to the pressure reducing valve 123 can be heat exchanged with each other.

このとき、蒸発ガスリターンラインＬ２が貯蔵タンク１１０と蒸発ガス熱交換器１２５の間に蒸発ガスを伝達するように設けられることによって、貯蔵タンク１１０から低圧圧縮機１２１ａに伝達されるストリームは、貯蔵タンク１１０の蒸発ガスに燃料タンク２１０ａ、２１０ｂの蒸発ガスが混合されたものであることができる。 At this time, the evaporative gas return line L2 is provided between the storage tank 110 and the evaporative gas heat exchanger 125 to transmit the evaporative gas, so that the stream transmitted from the storage tank 110 to the low-pressure compressor 121a can be a mixture of the evaporative gas in the storage tank 110 and the evaporative gas in the fuel tanks 210a and 210b.

さらに、蒸発ガス熱交換器１２５は、蒸発ガスリターンラインＬ２を介して伝達される燃料タンク２１０ａ、２１０ｂの蒸発ガスを熱交換することができるように、蒸発ガスリターンラインＬ２が経由するストリームをさらに備えてもよい。即ち、蒸発ガスリターンラインＬ２は、蒸発ガス熱交換器１２５を経由した後、貯蔵タンク１１０と低圧圧縮機１２１ａの間の圧力調整ラインＬ３に合流することができる。 Furthermore, the evaporative gas heat exchanger 125 may further include a stream through which the evaporative gas return line L2 passes so as to be able to exchange heat with the evaporative gas from the fuel tanks 210a, 210b transmitted via the evaporative gas return line L2. That is, the evaporative gas return line L2 may pass through the evaporative gas heat exchanger 125 and then merge with the pressure adjustment line L3 between the storage tank 110 and the low-pressure compressor 121a.

但し、蒸発ガスリターンラインＬ２は蒸発ガス熱交換器１２５を迂回するように設けられてもよいため、蒸発ガスリターンラインＬ２は蒸発ガス熱交換器１２５を経由または迂回して貯蔵タンク１１０と蒸発ガス熱交換器１２５の間に蒸発ガスを伝達するように設けられる。 However, the evaporative gas return line L2 may be arranged to bypass the evaporative gas heat exchanger 125, and therefore the evaporative gas return line L2 is arranged to transfer the evaporative gas between the storage tank 110 and the evaporative gas heat exchanger 125 via or bypassing the evaporative gas heat exchanger 125.

このとき、蒸発ガスリターンラインＬ２が蒸発ガス熱交換器１２５を迂回するようにするのは、ガス推進船舶ＧＦＳから回収される蒸発ガスの冷熱を活用する必要がない場合であり、発電エンジン１３０に供給されずに残る余剰の蒸発ガスが少ないか、ない場合などであることができる。 At this time, the evaporative gas return line L2 is designed to bypass the evaporative gas heat exchanger 125 when there is no need to utilize the cold heat of the evaporative gas recovered from the gas propulsion vessel GFS, and when there is little or no surplus evaporative gas remaining that is not supplied to the power generation engine 130.

減圧弁１２３は、ブースト圧縮機１２１ｂで圧縮され蒸発ガス熱交換器１２５で冷却された蒸発ガスを減圧して液化する。減圧弁１２３は、１５０ｂａｒＧ以上に圧縮された後、冷却された蒸発ガスを１～１０ｂａｒＧに減圧して蒸発ガスの少なくとも一部を液化させることができる。 The pressure reducing valve 123 reduces the pressure of the evaporated gas compressed by the boost compressor 121b and cooled by the evaporated gas heat exchanger 125, and liquefies it. After being compressed to 150 barG or more, the pressure reducing valve 123 reduces the pressure of the cooled evaporated gas to 1 to 10 barG, and can liquefy at least a portion of the evaporated gas.

気液分離器１２４は液化された蒸発ガスを気液分離し、液相（ＬＢＯＧ）は貯蔵タンク１１０にリターンさせ、気相（ｆｌａｓｈ ｇａｓ）は貯蔵タンク１１０から蒸発ガス熱交換器１２５に伝達される蒸発ガスに混合することができる。 The gas-liquid separator 124 separates the liquefied evaporative gas into gas and liquid, and returns the liquid phase (LBOG) to the storage tank 110, while the gas phase (flash gas) can be mixed with the evaporative gas transferred from the storage tank 110 to the evaporative gas heat exchanger 125.

また、気液分離器１２４で分離された気相は蒸発ガスと合流せずに蒸発ガス熱交換器１２５で別のストリームを介して流動しながら熱交換した後、低圧圧縮機１２１ａの上流で蒸発ガスと合流するか、または発電エンジン１３０やボイラーなどによって消費されるようにすることもできる。 In addition, the gas phase separated in the gas-liquid separator 124 can be heat exchanged while flowing through a separate stream in the evaporative gas heat exchanger 125 without merging with the evaporative gas, and then can be merged with the evaporative gas upstream of the low-pressure compressor 121a or consumed by the power generation engine 130, boiler, etc.

このような本実施例のバンカリング管理部１２０は、複数個が並列配置された低圧圧縮機１２１ａ＋ブースト圧縮機１２１ｂを含む蒸発ガス圧縮機１２１を構成して、バンカリング前に貯蔵タンク１１０の内圧を既設定圧以下に下げるために複数個の低圧圧縮機１２１ａを並列運転し貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを十分に吸引することで、貯蔵タンク１１０の内圧下降を迅速に具現することができる。 The bunkering management unit 120 of this embodiment configures an evaporative gas compressor 121 including a low-pressure compressor 121a + boost compressor 121b arranged in parallel, and operates multiple low-pressure compressors 121a in parallel to sufficiently suck in the evaporative gas in the storage tank 110 in order to reduce the internal pressure of the storage tank 110 below a preset pressure before bunkering, thereby quickly achieving a reduction in the internal pressure of the storage tank 110.

従って、本実施例は、バンカリング前に貯蔵タンク１１０の内圧を迅速、且つ十分に下げることで、バンカリング時に貯蔵タンク１１０で発生する蒸発ガスの量を低減させてバンカリング効率を向上させることができる。 Therefore, in this embodiment, by quickly and sufficiently lowering the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering, the amount of evaporated gas generated in the storage tank 110 during bunkering can be reduced, thereby improving bunkering efficiency.

図７は、本発明の第４実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 7 is a process flow chart of a gas processing system according to a fourth embodiment of the present invention.

図７を参照すると、本発明の第４実施例によるガス処理システムは、上述した第３実施例に比べてバンカリング管理部１２０の蒸発ガス圧縮機１２１が異なるように構成されることができる。 Referring to FIG. 7, the gas processing system according to the fourth embodiment of the present invention may be configured such that the evaporative gas compressor 121 of the bunkering management unit 120 is different from that of the third embodiment described above.

本実施例のバンカリング管理部１２０は、発電エンジン１３０に蒸発ガスを供給するための低圧圧縮機１２１ａと、ジュール・トムソン効果を通じて蒸発ガスを液化するための高圧圧縮機１２１ｃを設けるが、低圧圧縮機１２１ａと高圧圧縮機１２１ｃを並列に設けることができる。 The bunkering management unit 120 in this embodiment is provided with a low-pressure compressor 121a for supplying evaporated gas to the power generation engine 130, and a high-pressure compressor 121c for liquefying the evaporated gas through the Joule-Thomson effect, but the low-pressure compressor 121a and the high-pressure compressor 121c can be provided in parallel.

このとき、高圧圧縮機１２１ｃは中間段に蒸発ガス消費ラインＬ４が連結され、中間段で圧縮された蒸発ガスを発電エンジン１３０に供給することで、低圧圧縮機１２１ａが多段に設けられた高圧圧縮機１２１ｃの一部によってバックアップされることができる。 At this time, the high-pressure compressor 121c has an evaporative gas consumption line L4 connected to the intermediate stage, and the evaporative gas compressed in the intermediate stage is supplied to the power generation engine 130, so that the low-pressure compressor 121a can be backed up by a part of the high-pressure compressor 121c, which is provided in multiple stages.

本実施例のバンカリング管理部１２０は、高圧圧縮機１２１ｃを利用して蒸発ガスを１５０ｂａｒＧ以上に加圧した後、蒸発ガス熱交換器１２５で貯蔵タンク１１０から排出された蒸発ガスを利用して冷却し、減圧弁１２３、気液分離器１２４を経て貯蔵タンク１１０にリターンさせることができる。 In this embodiment, the bunkering management unit 120 uses the high-pressure compressor 121c to pressurize the evaporated gas to 150 barG or more, and then cools it using the evaporated gas discharged from the storage tank 110 in the evaporated gas heat exchanger 125, and returns it to the storage tank 110 via the pressure reducing valve 123 and the gas-liquid separator 124.

このとき、バンカリング管理部１２０は、貯蔵タンク１１０の液化ガス貯蔵量に応じて低圧圧縮機１２１ａと高圧圧縮機１２１ｃを独立的に択一して運転することができる。例えば、貯蔵タンク１１０の液化ガスの貯蔵量が多い場合（蒸発ガス量の多いＬａｄｅｎ ｖｏｙａｇｅなど）には、高圧圧縮機１２１ｃを利用して中間段の蒸発ガスの一部を発電エンジン１３０に供給しながら最終段の蒸発ガスを再液化して貯蔵タンク１１０にリターンさせることができ、一方、貯蔵タンク１１０の液化ガスの貯蔵量が少ない場合（蒸発ガス量の少ないＢａｌｌａｓｔ ｖｏｙａｇｅなど）には、低圧圧縮機１２１ａを利用して蒸発ガスが発電エンジン１３０などによって消費され、貯蔵タンク１１０にリターンされないようにすることができる。 At this time, the bunkering management unit 120 can independently select and operate the low-pressure compressor 121a and the high-pressure compressor 121c according to the amount of liquefied gas stored in the storage tank 110. For example, when the amount of liquefied gas stored in the storage tank 110 is large (such as Laden voyage, where the amount of evaporated gas is large), the high-pressure compressor 121c can be used to supply a portion of the evaporated gas in the intermediate stage to the power generation engine 130 while re-liquefying the evaporated gas in the final stage and returning it to the storage tank 110. On the other hand, when the amount of liquefied gas stored in the storage tank 110 is small (such as Ballast voyage, where the amount of evaporated gas is small), the low-pressure compressor 121a can be used to prevent the evaporated gas from being consumed by the power generation engine 130, etc., and from being returned to the storage tank 110.

このように本実施例は、減圧を利用した蒸発ガスの液化を具現するための高圧圧縮機１２１ｃが発電エンジン１３０への蒸発ガスの供給のための低圧圧縮機１２１ａと並列に備えられるようにして、運航状態に応じて高圧圧縮機１２１ｃと低圧圧縮機１２１ａを択一稼動して蒸発ガス圧縮機１２１の稼動効率を向上させることができる。 In this way, in this embodiment, the high-pressure compressor 121c for liquefying the evaporated gas using reduced pressure is provided in parallel with the low-pressure compressor 121a for supplying the evaporated gas to the power generation engine 130, and the high-pressure compressor 121c and the low-pressure compressor 121a are selectively operated depending on the operating conditions, thereby improving the operating efficiency of the evaporated gas compressor 121.

参考までに、以下で図８～図１０を参照して説明する第５～第７実施例は、冷媒で液化ガスを過冷却してリターンし、バンカリング船舶ＢＶのタンク内圧を下げてバンカリング時に蒸発ガスの発生を低減させる思想を基盤としたものである。 For reference, the fifth to seventh embodiments, which will be described below with reference to Figures 8 to 10, are based on the idea of supercooling the liquefied gas with a refrigerant and returning it, thereby lowering the internal tank pressure of the bunkering vessel BV and reducing the generation of evaporative gas during bunkering.

以下では、各実施例について詳細に説明する。 Each example is explained in detail below.

図８は、本発明の第５実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 8 is a process flow chart of a gas processing system according to a fifth embodiment of the present invention.

図８を参照すると、本発明の第５実施例によるガス処理システムは、バンカリング管理部１２０が蒸発ガスを冷媒で完全に再液化するか、圧縮／冷却／減圧して部分的に再液化する代わりに、液化ガスを冷媒で過冷却してリターンし、貯蔵タンク１１０の内圧を調整することができる。 Referring to FIG. 8, in the gas processing system according to the fifth embodiment of the present invention, the bunkering management unit 120 can adjust the internal pressure of the storage tank 110 by supercooling the liquefied gas with a refrigerant and returning it, instead of completely reliquefying the evaporated gas with a refrigerant or partially reliquefying it by compressing/cooling/depressurizing it.

そのためにバンカリング管理部１２０は、過冷却装置１２６、冷媒供給部１２７を備える。過冷却装置１２６は液化ガスを冷媒で過冷却させることができ、過冷却される液化ガスの温度は大気圧で液化ガスの沸点（－１６３℃）より低い温度（例えば－１７０℃前後）であってもよい。 To this end, the bunkering management unit 120 is equipped with a supercooling device 126 and a refrigerant supply unit 127. The supercooling device 126 can supercool the liquefied gas with a refrigerant, and the temperature of the supercooled liquefied gas may be a temperature (for example, around -170°C) lower than the boiling point of the liquefied gas (-163°C) at atmospheric pressure.

冷媒供給部１２７は、窒素や混合冷媒などの限定されない物質である冷媒を過冷却装置１２６に供給して液化ガスの過冷却を具現する。冷媒供給部１２７は、冷媒圧縮機１２７１、冷媒クーラー１２７２、冷媒膨張機１２７３、冷媒熱交換器１２７４、冷媒間熱交換器１２７５を備え、冷媒循環ラインＬ７が上記構成を順に連結して冷媒が循環する流路を形成する。 The refrigerant supply unit 127 supplies a refrigerant, which is a substance that is not limited to nitrogen or a mixed refrigerant, to the supercooling device 126 to realize supercooling of the liquefied gas. The refrigerant supply unit 127 includes a refrigerant compressor 1271, a refrigerant cooler 1272, a refrigerant expander 1273, a refrigerant heat exchanger 1274, and an inter-refrigerant heat exchanger 1275, and the refrigerant circulation line L7 sequentially connects the above components to form a flow path through which the refrigerant circulates.

冷媒圧縮機１２７１は冷媒を圧縮する。圧縮された冷媒の圧力は１０ｂａｒＧ前後であってもよいが、これに限定されず、過冷却効率を上げるために多様な数値の圧力が使用されてもよい。 The refrigerant compressor 1271 compresses the refrigerant. The pressure of the compressed refrigerant may be around 10 barG, but is not limited thereto, and various pressure values may be used to increase the subcooling efficiency.

冷媒クーラー１２７２は、冷媒圧縮機１２７１によって圧縮されながら加熱された冷媒を様々な冷エネルギーで冷却させることができる。冷媒クーラー１２７２は冷媒圧縮機１２７１の下流に設けられ、冷媒圧縮機１２７１が多段で設けられる場合は冷媒圧縮機１２７１の各段に設けられてもよい。 The refrigerant cooler 1272 can cool the refrigerant that is heated while being compressed by the refrigerant compressor 1271 using various cold energies. The refrigerant cooler 1272 is provided downstream of the refrigerant compressor 1271, and may be provided at each stage of the refrigerant compressor 1271 when the refrigerant compressor 1271 is provided in multiple stages.

冷媒膨張機１２７３は圧縮された冷媒を膨張させる。圧縮後に膨張によって減圧される冷媒は、上述した減圧弁１２３の場合と類似して冷媒の温度を十分に下げることができ、膨張された冷媒は過冷却装置１２６に伝達されて液化ガスを過冷却させるのに用いられる。 The refrigerant expander 1273 expands the compressed refrigerant. The refrigerant that is compressed and then decompressed by expansion can sufficiently lower the temperature of the refrigerant in a manner similar to that of the pressure reducing valve 123 described above, and the expanded refrigerant is transferred to the supercooling device 126 and used to supercool the liquefied gas.

冷媒熱交換器１２７４は、冷媒圧縮機１２７１で圧縮された冷媒を貯蔵タンク１１０から発電エンジン１３０に供給される蒸発ガスで冷却する。このとき、冷媒熱交換器１２７４は、図面に示したように冷媒圧縮機１２７１と過冷却装置１２６の間に設けられてもよいが、これとは異なり、冷媒熱交換器１２７４は、冷媒圧縮機１２７１と過冷却装置１２６の間の如何なる地点にも設置が可能であり、冷媒クーラー１２７２に代わることもできる。 The refrigerant heat exchanger 1274 cools the refrigerant compressed by the refrigerant compressor 1271 with the evaporated gas supplied from the storage tank 110 to the power generation engine 130. In this case, the refrigerant heat exchanger 1274 may be provided between the refrigerant compressor 1271 and the supercooling device 126 as shown in the drawing, but can alternatively be provided at any point between the refrigerant compressor 1271 and the supercooling device 126 and can replace the refrigerant cooler 1272.

冷媒間熱交換器１２７５は、圧縮された冷媒と過冷却装置１２６で加熱された冷媒を熱交換することができる。具体的には、冷媒間熱交換器１２７５は、圧縮後膨張前の冷媒を過冷却装置１２６で加熱され圧縮前の冷媒と熱交換することができる。 The refrigerant-to-refrigerant heat exchanger 1275 can exchange heat between the compressed refrigerant and the refrigerant heated by the supercooling device 126. Specifically, the refrigerant-to-refrigerant heat exchanger 1275 can exchange heat between the refrigerant before expansion after compression and the refrigerant before compression that has been heated by the supercooling device 126.

本実施例は、冷媒供給部１２７がＮ２ Ｂｒｙｔｏｎ ｃｙｃｌｅで設けられ、冷媒間熱交換器１２７５を備えることができるが、冷媒間熱交換器１２７５はいくらでも省略可能である。 In this embodiment, the refrigerant supply unit 127 is provided with an N2 Bryton cycle and may include an inter-refrigerant heat exchanger 1275, but the inter-refrigerant heat exchanger 1275 can be omitted as many times as necessary.

このように、本実施例は、バンカリング前に貯蔵タンク１１０の内圧を下げるために液化ガスの過冷却リターンを利用するが、過冷却のための冷媒が発電エンジン１３０に供給される蒸発ガスの冷熱を利用するようにすることで、エネルギーの使用効率を改善することができる。 In this way, this embodiment uses the supercooled return of liquefied gas to reduce the internal pressure of the storage tank 110 before bunkering, but by using the cold energy of the evaporated gas supplied to the power generation engine 130 as the refrigerant for supercooling, the energy usage efficiency can be improved.

図９は、本発明の第６実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 9 is a process flow chart of a gas processing system according to a sixth embodiment of the present invention.

図９を参照すると、本発明の第６実施例によるガス処理システムは、上述した第５実施例と比べて、冷媒供給部１２７が冷媒を貯蔵タンク１１０から発電エンジン１３０に供給される液化ガスで冷却することができる。 Referring to FIG. 9, the gas processing system according to the sixth embodiment of the present invention, compared to the fifth embodiment described above, allows the refrigerant supply unit 127 to cool the refrigerant with liquefied gas supplied from the storage tank 110 to the power generation engine 130.

貯蔵タンク１１０の液化ガスは気化器１１３を経て発電エンジン１３０に供給されるが、本実施例は、気化されるべき液化ガスが冷媒の冷却に使用されるようにして、バンカリング前の液化ガスの過冷却効果を上げるとともに、気化器１１３の負荷を下げるか、気化器１１３を省略することができる。 The liquefied gas in the storage tank 110 is supplied to the power generation engine 130 via the evaporator 113, but in this embodiment, the liquefied gas to be vaporized is used to cool the refrigerant, thereby increasing the supercooling effect of the liquefied gas before bunkering and reducing the load on the evaporator 113 or making it possible to omit the evaporator 113.

本実施例の冷媒熱交換器１２７４は、冷媒循環ラインＬ７と蒸発ガス消費ラインＬ４が経由する上述した実施例とは異なり、冷媒循環ラインＬ７と液化ガス消費ラインＬ５が経由するように設けられることは言うまでもない。また、上述した実施例において液化ガスを過冷却するためのポンプは移送ポンプ１１１または別のポンプであることができるが、本実施例では液化ガスを過冷却するためのポンプとして燃料供給ポンプ１１２を使用することができる。 The refrigerant heat exchanger 1274 of this embodiment is, of course, arranged to pass through the refrigerant circulation line L7 and the liquefied gas consumption line L5, unlike the above-mentioned embodiment in which the refrigerant circulation line L7 and the evaporated gas consumption line L4 pass through. Also, while the pump for supercooling the liquefied gas in the above-mentioned embodiment can be the transfer pump 111 or another pump, in this embodiment, the fuel supply pump 112 can be used as the pump for supercooling the liquefied gas.

また、本発明は、本実施例と上述した実施例を組み合わせて、冷媒を発電エンジン１３０に供給される蒸発ガス及び液化ガスのうち少なくとも何れか１つで冷却する実施例を含んでもよく、この場合、冷媒／液化ガス／蒸発ガスストリームを備えた冷媒熱交換器１２７４を単独で備えるか、冷媒／液化ガスストリームの冷媒熱交換器１２７４と冷媒／蒸発ガスストリームの冷媒熱交換器１２７４を備えることが可能である。 The present invention may also include an embodiment in which the refrigerant is cooled by at least one of the evaporative gas and liquefied gas supplied to the power generation engine 130 by combining this embodiment with the above-mentioned embodiment. In this case, it is possible to have a refrigerant heat exchanger 1274 with a refrigerant/liquefied gas/evaporative gas stream alone, or to have a refrigerant heat exchanger 1274 with a refrigerant/liquefied gas stream and a refrigerant heat exchanger 1274 with a refrigerant/evaporative gas stream.

図１０は、本発明の第７実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 10 is a process flow chart of a gas processing system according to a seventh embodiment of the present invention.

図１０を参照すると、本発明の第７実施例によるガス処理システムは、冷媒熱交換器１２７４が冷媒間熱交換器１２７５を代替するように設けられることができる。 Referring to FIG. 10, a gas processing system according to a seventh embodiment of the present invention can be provided in which a refrigerant heat exchanger 1274 replaces the refrigerant-to-refrigerant heat exchanger 1275.

即ち、冷媒熱交換器１２７４は、圧縮された冷媒と過冷却装置１２６で加熱された冷媒及び発電エンジン１３０に供給される液化ガスまたは蒸発ガスを熱交換する少なくとも３つのストリームからなり、冷媒間熱交換を含む構造で設けられてもよい。 That is, the refrigerant heat exchanger 1274 may be configured with at least three streams that exchange heat between the compressed refrigerant, the refrigerant heated by the subcooling device 126, and the liquefied gas or evaporated gas supplied to the power generation engine 130, and may be configured with a structure that includes refrigerant-to-refrigerant heat exchange.

従って、本実施例は、冷媒間熱交換器１２７５を別に備えないため、冷媒供給部１２７の構成をコンパクトに減らすことができる。 Therefore, this embodiment does not have a separate refrigerant heat exchanger 1275, so the configuration of the refrigerant supply unit 127 can be reduced to a compact size.

参考までに、以下、図１１～図１３を参照して説明する第８～第１０実施例は、バンカリング船舶ＢＶの場合、バンカリング時に移送ポンプ１１１の作動のために発電エンジン１３０を十分に稼動しなければならず、ガス推進船舶ＧＦＳとは異なって停泊状態で燃料消費量が多いことを考慮し、全体のシステムを効率的に最適化したものである。 For reference, the eighth to tenth embodiments described below with reference to Figures 11 to 13 are designed to efficiently optimize the entire system, taking into consideration that in the case of a bunkering vessel BV, the generator engine 130 must be operated fully to operate the transfer pump 111 during bunkering, and that, unlike the gas propulsion vessel GFS, the fuel consumption is high when anchored.

以下で各実施例について詳細に説明する。 Each example is explained in detail below.

図１１は、本発明の第８実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 11 is a process flow chart of a gas processing system according to an eighth embodiment of the present invention.

図１１を参照すると、本発明の第８実施例によるガス処理システムは、上述した実施例に開示された内容と類似して、貯蔵タンク１１０の液化ガスまたは蒸発ガスを冷媒で冷却してリターンする冷却装置１２２、１２６を利用して貯蔵タンク１１０の内圧を調整するバンカリング管理部１２０を備える。 Referring to FIG. 11, the gas processing system according to the eighth embodiment of the present invention is similar to the contents disclosed in the above-mentioned embodiments and includes a bunkering management unit 120 that adjusts the internal pressure of the storage tank 110 using cooling devices 122, 126 that cool the liquefied gas or evaporated gas in the storage tank 110 with a refrigerant and return it.

本実施例は、液化ガスを過冷却してリターンし貯蔵タンク１１０が蒸発ガスをさらにもらえるようにする冷却装置１２２、１２６の稼動を前提にするか、または燃料タンク２１０ａ、２１０ｂからリターンされる蒸発ガスを液化してリターンする冷却装置１２２、１２６の稼動を前提にして、貯蔵タンク１１０がガス推進船舶ＧＦＳから伝達を受けることができる蒸発ガスの最大リターン量を直接または間接的に導出することができるが、このような蒸発ガスの最大リターン量を、バンカリング時に蒸発ガスリターンラインＬ２を介して伝達される蒸発ガスの流量未満に設定することができる。 This embodiment assumes the operation of cooling devices 122, 126 that supercool and return liquefied gas to allow the storage tank 110 to receive more evaporated gas, or assumes the operation of cooling devices 122, 126 that liquefy and return evaporated gas returned from fuel tanks 210a, 210b. The maximum return amount of evaporated gas that the storage tank 110 can receive from the gas propulsion vessel GFS can be directly or indirectly derived, and this maximum return amount of evaporated gas can be set to be less than the flow rate of evaporated gas transmitted through the evaporated gas return line L2 during bunkering.

即ち、本実施例は、冷却装置１２２、１２６を稼動するだけではガス推進船舶ＧＦＳからバンカリング船舶ＢＶにリターンされる蒸発ガスを全て消化できないようにすることができる。但し、上述したように、バンカリング船舶ＢＶはガス推進船舶ＧＦＳに比べて停泊時の必要電力が大きいという点を考慮して、本実施例は、貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを圧縮して発電エンジン１３０に供給する蒸発ガス圧縮機１２１の蒸発ガス処理量と、冷却装置１２２、１２６を考慮した貯蔵タンク１１０の蒸発ガスの最大リターン量の和が、バンカリング時にリターンされる蒸発ガスの流量以上になるようにすることができる。 In other words, this embodiment can prevent all of the evaporated gas returned from the gas propulsion vessel GFS to the bunkering vessel BV from being consumed simply by operating the cooling devices 122, 126. However, as described above, taking into consideration that the bunkering vessel BV requires more power when anchored than the gas propulsion vessel GFS, this embodiment can make it possible for the sum of the evaporated gas processing volume of the evaporated gas compressor 121, which compresses the evaporated gas in the storage tank 110 and supplies it to the power generation engine 130, and the maximum return volume of the evaporated gas in the storage tank 110 taking into account the cooling devices 122, 126, to be equal to or greater than the flow rate of the evaporated gas returned during bunkering.

これを纏めると、以下の通りである。 To summarise, this is as follows:

冷却装置１２２、１２６を考慮した最大リターン量＜バンカリング時のリターン量＜冷却装置１２２、１２６を考慮した最大リターン量＋圧縮機の処理量 Maximum return amount considering cooling devices 122, 126 < return amount during bunkering < maximum return amount considering cooling devices 122, 126 + compressor throughput

即ち、本実施例は、バンカリング中に蒸発ガス圧縮機１２１によって十分な蒸発ガスが発電エンジン１３０に供給されることを考慮し、冷却装置１２２、１２６の諸元を縮小してＣＡＰＥＸの節減が可能である。但し、蒸発ガス圧縮機１２１は複数個が並列に設けられて並列運転が可能であってもよく、上記式において圧縮機の処理量は並列の蒸発ガス圧縮機１２１を全て稼動する場合の処理量であってもよい。 In other words, in this embodiment, it is possible to reduce the specifications of the cooling devices 122 and 126 and reduce CAPEX, taking into consideration that sufficient evaporative gas is supplied to the power generation engine 130 by the evaporative gas compressor 121 during bunkering. However, multiple evaporative gas compressors 121 may be provided in parallel to enable parallel operation, and the compressor throughput in the above formula may be the throughput when all parallel evaporative gas compressors 121 are operating.

図１２は、本発明の第９実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 12 is a process flow chart of a gas processing system according to a ninth embodiment of the present invention.

図１２を参照すると、本発明の第９実施例によるガス処理システムは、上述した実施例とは異なる方向で全体のシステムを最適化する。 Referring to FIG. 12, a gas processing system according to a ninth embodiment of the present invention optimizes the entire system in a different direction than the above-described embodiments.

具体的には、本実施例は、冷却装置１２２、１２６を考慮した貯蔵タンク１１０の蒸発ガスの最大リターン量がバンカリング時の蒸発ガスのリターン流量以上になるようにする。即ち、以下の通りである。 Specifically, in this embodiment, the maximum return amount of evaporated gas from the storage tank 110, taking into account the cooling devices 122 and 126, is set to be equal to or greater than the return flow rate of evaporated gas during bunkering. That is, as follows.

バンカリング時のリターン量＜冷却装置１２２、１２６を考慮した最大リターン量 Return amount during bunkering < Maximum return amount considering cooling devices 122, 126

この場合、本実施例は、貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを圧縮して発電エンジン１３０に供給する蒸発ガス圧縮機１２１が省略されることができ、その代わりに貯蔵タンク１１０の液化ガスがポンピング、気化されて発電エンジン１３０に供給されることができる。 In this case, this embodiment can omit the evaporative gas compressor 121 that compresses the evaporative gas in the storage tank 110 and supplies it to the power generation engine 130, and instead, the liquefied gas in the storage tank 110 can be pumped and vaporized and supplied to the power generation engine 130.

即ち、本実施例は、冷却装置１２２、１２６の諸元をバンカリング時にリターンされる蒸発ガスの流量がカバーできるようにして蒸発ガス圧縮機１２１を省略し、全体のシステムを簡単に構成することができる。 In other words, in this embodiment, the specifications of the cooling devices 122 and 126 are adapted to cover the flow rate of the evaporated gas returned during bunkering, and the evaporated gas compressor 121 is omitted, allowing the entire system to be configured simply.

図１３は、本発明の第１０実施例によるガス処理システムの工程フローチャートである。 Figure 13 is a process flow chart of a gas processing system according to a tenth embodiment of the present invention.

図１３を参照すると、本発明の第１０実施例によるガス処理システムは、上述した第８、第９実施例とは異なる方向でシステムを最適化した。 Referring to FIG. 13, the gas processing system according to the tenth embodiment of the present invention optimizes the system in a different direction than the eighth and ninth embodiments described above.

具体的には、本実施例は、第９実施例と類似して、冷却装置１２２、１２６を考慮した貯蔵タンク１１０の蒸発ガスの最大リターン量がバンカリング時の蒸発ガスのリターン流量以上になるようにしながら、貯蔵タンク１１０の蒸発ガスが発電エンジン１３０に供給されるようにすることができ、以下のようにまとめられる。 Specifically, this embodiment is similar to the ninth embodiment in that the maximum return amount of the evaporated gas from the storage tank 110, taking into account the cooling devices 122, 126, is set to be equal to or greater than the return flow rate of the evaporated gas during bunkering, and the evaporated gas from the storage tank 110 can be supplied to the power generation engine 130, which can be summarized as follows:

バンカリング時のリターン量＜冷却装置１２２、１２６を考慮した最大リターン量＜冷却装置１２２、１２６を考慮した最大リターン量＋圧縮機の処理量 Return amount during bunkering < Maximum return amount considering cooling devices 122, 126 < Maximum return amount considering cooling devices 122, 126 + compressor throughput

但し、本実施例は、貯蔵タンク１１０の蒸発ガスを圧縮して発電エンジン１３０に供給する蒸発ガス圧縮機１２１が単独で設けられるようにすることができる。即ち、蒸発ガス圧縮機１２１が互いにバックアップ可能な第８実施例とは異なり、本実施例は蒸発ガス圧縮機１２１間のバックアップは不可能である。 However, in this embodiment, the evaporative gas compressor 121 that compresses the evaporative gas in the storage tank 110 and supplies it to the power generation engine 130 can be provided separately. In other words, unlike the eighth embodiment in which the evaporative gas compressors 121 can back up each other, in this embodiment, backup between the evaporative gas compressors 121 is not possible.

しかし、本実施例は、既に冷却装置１２２、１２６を考慮した蒸発ガスの最大リターン量がバンカリング時の蒸発ガスのリターン流量を超えるように構成されるため、蒸発ガス圧縮機１２１間のバックアップを保障する必要がない。 However, in this embodiment, since the maximum amount of evaporated gas returned, taking into account the cooling devices 122 and 126, is configured to exceed the return flow rate of evaporated gas during bunkering, there is no need to ensure backup between the evaporated gas compressors 121.

但し、発電エンジン１３０への燃料供給をバックアップするために、本実施例は蒸発ガスまたは液化ガスのうち少なくとも何れか１つが発電エンジン１３０に供給できるように設けて、蒸発ガスの供給が液化ガスの供給でバックアップされるようにすることができる。 However, in order to back up the fuel supply to the power generation engine 130, this embodiment is configured to supply at least one of evaporative gas or liquefied gas to the power generation engine 130, so that the supply of evaporative gas can be backed up by the supply of liquefied gas.

このように、本実施例は、バンカリング時にリターンされる蒸発ガスは十分に処理できるようにしながら、蒸発ガス圧縮機１２１を単独で構成するが、液化ガスで燃料供給をバックアップするように構成することで、設置及び運用費用を節減することができる。 In this way, this embodiment configures the evaporated gas compressor 121 independently while being able to adequately process the evaporated gas returned during bunkering, but by configuring it to back up the fuel supply with liquefied gas, it is possible to reduce installation and operating costs.

本発明は、上述した実施例の他にも上記実施例のうち少なくとも２以上の組み合わせまたは少なくとも１つ以上の上記実施例と公知技術の組み合わせによって発生する実施例を全て包括する。 In addition to the above-mentioned embodiments, the present invention encompasses all embodiments that arise from a combination of at least two or more of the above-mentioned embodiments or a combination of at least one or more of the above-mentioned embodiments with publicly known technology.

以上、本発明を具体的な実施例を通じて詳細に説明したが、これは本発明を具体的に説明するためのもので、本発明はこれに限定されず、本発明の技術的思想内で当該分野の通常の知識を有する者によってその変形や改良が可能であることは明らかである。 The present invention has been described in detail above through specific examples, but these are for the purpose of specifically explaining the present invention, and the present invention is not limited thereto. It is clear that modifications and improvements can be made by those with ordinary knowledge in the relevant field within the technical concept of the present invention.

本発明の単純な変形ないし変更は全て本発明の範囲に属し、本発明の具体的な保護範囲は添付の特許請求の範囲によって明確になるだろう。 All simple variations or modifications of the present invention are within the scope of the present invention, and the specific scope of protection of the present invention will be defined by the appended claims.

ＢＶ バンカリング船舶
ＧＦＳ ガス推進船舶
１１０ 貯蔵タンク
１１１ 移送ポンプ
１１２ 燃料供給ポンプ
１１３ 気化器
１２０ バンカリング管理部
１２１ 蒸発ガス圧縮機
１２１ａ 低圧圧縮機
１２１ｂ ブースト圧縮機
１２１ｃ 高圧圧縮機
１２２ 再液化装置、冷却装置
１２３ 圧力調整弁、減圧弁
１２４ 気液分離器
１２５ 蒸発ガス熱交換器
１２６ 過冷却装置、冷却装置
１２７ 冷媒供給部
１３０ 発電エンジン
１４０ ガス燃焼装置
２１０ａ、２１０ｂ 燃料タンク
２２０ 燃料処理部
２３０ 推進エンジン
Ｌ１ バンカリングライン
Ｌ２ 蒸発ガスリターンライン
Ｌ３ 圧力調整ライン
Ｌ４ 蒸発ガス消費ライン
Ｌ５ 液化ガス消費ライン
Ｌ６ ガス供給ライン
Ｌ７ 冷媒循環ライン BV Bunkering vessel GFS Gas propulsion vessel 110 Storage tank 111 Transfer pump 112 Fuel supply pump 113 Vaporizer 120 Bunkering management unit 121 Evaporative gas compressor 121a Low pressure compressor 121b Boost compressor 121c High pressure compressor 122 Reliquefaction device, cooling device 123 Pressure regulating valve, pressure reducing valve 124 Gas-liquid separator 125 Evaporative gas heat exchanger 126 Supercooling device, cooling device 127 Refrigerant supply unit 130 Power generation engine 140 Gas combustion devices 210a, 210b Fuel tank 220 Fuel processing unit 230 Propulsion engine L1 Bunkering line L2 Evaporative gas return line L3 Pressure regulating line L4 Evaporative gas consumption line L5 Liquefied gas consumption line L6 Gas supply line L7 Refrigerant circulation line

Claims (22)

バンカリング船舶の貯蔵タンクからガス推進船舶に設けられたＣ型の燃料タンクに液化ガスを伝達するガス処理システムであって、
前記貯蔵タンクの液化ガスを前記燃料タンクに供給するバンカリングラインと、
前記貯蔵タンクの蒸発ガスを冷媒で液化してリターンして前記貯蔵タンクの内圧を調整するバンカリング管理部と、
前記バンカリングラインを介したバンカリング時に前記燃料タンクで発生する蒸発ガスを前記バンカリング船舶に伝達する蒸発ガスリターンラインと、を含み、
前記バンカリング管理部は、
バンカリング前に前記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げ、バンカリング時に前記貯蔵タンクの内圧を前記燃料タンクの内圧未満に保持して前記蒸発ガスリターンラインを介して蒸発ガスが別の圧縮機による圧縮なしに伝達されるようにすることを特徴とするガス処理システム。 A gas treatment system for transferring liquefied gas from a storage tank of a bunkering vessel to a C-type fuel tank provided on a gas-propulsion vessel, comprising:
A bunkering line that supplies liquefied gas from the storage tank to the fuel tank;
a bunkering management unit that liquefies the evaporated gas in the storage tank with a refrigerant and returns the liquefied gas to adjust the internal pressure of the storage tank;
an evaporation gas return line that transmits evaporation gas generated in the fuel tank during bunkering via the bunkering line to the bunkering vessel;
The bunkering management unit includes:
A gas treatment system characterized by lowering the internal pressure of the storage tank to below a preset pressure before bunkering, and maintaining the internal pressure of the storage tank below the internal pressure of the fuel tank during bunkering, so that evaporated gas is transmitted through the evaporated gas return line without being compressed by a separate compressor. 前記貯蔵タンクはメンブレン型またはＣ型のタンクであり、
前記既設定圧は０．０４ｂａｒＧまたは０．２ｂａｒＧであることを特徴とする請求項１に記載のガス処理システム。 The storage tank is a membrane type or C type tank;
2. The gas processing system according to claim 1, wherein the preset pressure is 0.04 barG or 0.2 barG. 前記バンカリング管理部は蒸発ガスを液化する再液化装置を含み、
前記蒸発ガスリターンラインは前記再液化装置に蒸発ガスを伝達することを特徴とする請求項１に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes a re-liquefaction device that liquefies evaporated gas,
2. The gas processing system of claim 1, wherein the evaporative gas return line conveys evaporative gas to the reliquefaction device. 前記バンカリング管理部は、
バンカリング時に前記蒸発ガスリターンラインを介して伝達される蒸発ガスを再液化して前記貯蔵タンクに復帰させることで、前記貯蔵タンクの内圧を前記燃料タンクの内圧未満に保持することを特徴とする請求項３に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
The gas processing system according to claim 3, characterized in that the internal pressure of the storage tank is maintained below the internal pressure of the fuel tank by re-liquefying the evaporated gas transmitted through the evaporated gas return line during bunkering and returning it to the storage tank. 前記バンカリング管理部は、
バンカリング前の内圧が第１圧力で、バンカリング時に液化ガスの流入によって内圧が下降する前記燃料タンクにバンカリングする場合、バンカリング前及びバンカリング時の前記貯蔵タンクの内圧を前記燃料タンクのバンカリング完了時の内圧以下にすることを特徴とする請求項１に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
The gas processing system described in claim 1, characterized in that when bunkering is performed in a fuel tank whose internal pressure before bunkering is a first pressure and whose internal pressure drops due to the inflow of liquefied gas during bunkering, the internal pressure of the storage tank before and during bunkering is set to be lower than the internal pressure of the fuel tank at the completion of bunkering. 前記バンカリング管理部は、
バンカリング前の内圧が第２圧力で、バンカリング時に蒸発ガスの発生によって内圧が上昇する前記燃料タンクにバンカリングする場合、バンカリング前及びバンカリング時の前記貯蔵タンクの内圧を前記燃料タンクのバンカリング開始時の内圧以下にすることを特徴とする請求項５に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
The gas processing system described in claim 5, characterized in that when bunkering is performed in a fuel tank whose internal pressure before bunkering is a second pressure and whose internal pressure rises due to the generation of evaporative gas during bunkering, the internal pressure of the storage tank before and during bunkering is set to be lower than the internal pressure of the fuel tank at the start of bunkering. 前記第１圧力は、前記既設定圧と比べて０．０５ｂａｒ～０．１ｂａｒ大きい値と同じか、より大きい圧力であり、
前記第２圧力は、前記既設定圧と比べて０．０５ｂａｒ～０．１ｂａｒ大きい値よりも小さい圧力であることを特徴とする請求項６に記載のガス処理システム。 The first pressure is equal to or greater than the preset pressure by 0.05 bar to 0.1 bar ,
The gas processing system of claim 6, wherein the second pressure is a pressure that is smaller than the preset pressure by 0.05 bar to 0.1 bar . 前記第１圧力は０．５ｂａｒＧ～８ｂａｒＧであり、
前記第２圧力は０．５ｂａｒＧ以下であることを特徴とする請求項６に記載のガス処理システム。 the first pressure is between 0.5 barG and 8 barG;
7. The gas processing system of claim 6, wherein said second pressure is less than or equal to 0.5 barG. バンカリング船舶の貯蔵タンクからガス推進船舶に設けられた燃料タンクに液化ガスを伝達するガス処理システムであって、
前記貯蔵タンクの液化ガスを前記燃料タンクに供給するバンカリングラインと、
前記貯蔵タンクの蒸発ガスを冷媒との熱交換なしに圧縮、冷却、減圧してリターンすることで前記貯蔵タンクの内圧を調整するバンカリング管理部と、
前記バンカリングラインを介したバンカリング時に前記燃料タンクで発生する蒸発ガスを前記バンカリング船舶に伝達する蒸発ガスリターンラインと、を含み、
前記バンカリング管理部は、
バンカリング前に前記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げ、
バンカリング時に前記蒸発ガスリターンラインを介した蒸発ガスの伝達を遮断して前記燃料タンクが蓄圧されるようにするか、前記貯蔵タンクの内圧を前記燃料タンクの内圧未満に保持して前記蒸発ガスリターンラインを介して蒸発ガスが別の圧縮機による圧縮なしに伝達されるようにすることを特徴とするガス処理システム。 A gas processing system for transferring liquefied gas from a storage tank of a bunkering vessel to a fuel tank provided on a gas-propulsion vessel, comprising:
A bunkering line that supplies liquefied gas from the storage tank to the fuel tank;
a bunkering management unit that adjusts the internal pressure of the storage tank by compressing, cooling, and decompressing the evaporated gas in the storage tank without heat exchange with a refrigerant and returning the compressed gas;
an evaporation gas return line that transmits evaporation gas generated in the fuel tank during bunkering via the bunkering line to the bunkering vessel;
The bunkering management unit includes:
Before bunkering, the internal pressure of the storage tank is reduced to a preset pressure or lower,
A gas treatment system characterized in that, during bunkering, the transmission of evaporative gas through the evaporative gas return line is blocked so that the fuel tank is pressurized, or the internal pressure of the storage tank is maintained below the internal pressure of the fuel tank so that the evaporative gas is transmitted through the evaporative gas return line without being compressed by a separate compressor. 前記貯蔵タンクはメンブレン型またはＣ型のタンクであり、
前記既設定圧は０．０４ｂａｒＧまたは０．２ｂａｒＧであることを特徴とする請求項９に記載のガス処理システム。 The storage tank is a membrane type or C type tank;
10. The gas processing system according to claim 9, wherein the preset pressure is 0.04 barG or 0.2 barG. 前記バンカリング管理部は、圧縮された蒸発ガスを前記貯蔵タンクから排出される蒸発ガスと熱交換する蒸発ガス熱交換器を含み、
前記蒸発ガスリターンラインは、前記貯蔵タンクと前記蒸発ガス熱交換器の間に蒸発ガスを伝達することを特徴とする請求項９に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes an evaporation gas heat exchanger that exchanges heat between the compressed evaporation gas and the evaporation gas discharged from the storage tank,
10. The gas processing system of claim 9, wherein the evaporative gas return line transfers evaporative gas between the storage tank and the evaporative gas heat exchanger. 前記蒸発ガスリターンラインは、
前記蒸発ガス熱交換器を経由または迂回して前記貯蔵タンクと前記蒸発ガス熱交換器の間に蒸発ガスを伝達するように設けられることを特徴とする請求項１１に記載のガス処理システム。 The evaporation gas return line is
12. The gas treatment system of claim 11, adapted to transfer evaporative gas between the storage tank and the evaporative gas heat exchanger, either through or by-passing the evaporative gas heat exchanger. 前記バンカリング管理部は、
並列に設けられ、前記貯蔵タンクの蒸発ガスを圧縮して発電エンジンに供給する複数個の低圧圧縮機と、
前記低圧圧縮機と前記発電エンジンの間で分岐された位置に設けられ、余剰の蒸発ガスを１５０ｂａｒＧ以上に圧縮する多段のブースト圧縮機と、
前記ブースト圧縮機で圧縮された蒸発ガスを減圧して液化する減圧弁と、を含み、
前記蒸発ガス熱交換器は、
前記ブースト圧縮機と前記減圧弁の間で高圧の蒸発ガスを前記貯蔵タンクから排出される蒸発ガスで冷却することを特徴とする請求項１１に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
a plurality of low-pressure compressors provided in parallel to each other, for compressing the evaporated gas in the storage tank and supplying the compressed gas to a power generation engine;
a multi-stage boost compressor provided at a branched position between the low pressure compressor and the power generation engine, and compressing excess evaporative gas to 150 barG or more;
a pressure reducing valve for reducing the pressure of the evaporated gas compressed by the boost compressor to liquefy the evaporated gas;
The evaporation gas heat exchanger includes:
12. The gas processing system according to claim 11, wherein high-pressure evaporative gas is cooled between the boost compressor and the pressure reducing valve by evaporative gas discharged from the storage tank. 前記バンカリング管理部は、
バンカリング前に前記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げるために、複数個の前記低圧圧縮機を並列運転して前記貯蔵タンクの蒸発ガスを吸引することを特徴とする請求項１３に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
The gas processing system according to claim 13, characterized in that a plurality of the low-pressure compressors are operated in parallel to suck in evaporated gas from the storage tank in order to reduce the internal pressure of the storage tank to a preset pressure or lower before bunkering. 前記バンカリング管理部は、
前記貯蔵タンクの蒸発ガスを圧縮して発電エンジンに供給する低圧圧縮機と、
前記低圧圧縮機と並列に設けられ、前記貯蔵タンクの蒸発ガスを１５０ｂａｒＧ以上に圧縮する多段の高圧圧縮機と、
前記高圧圧縮機で圧縮された蒸発ガスを減圧して液化する減圧弁と、を含み、
前記蒸発ガス熱交換器は、
前記高圧圧縮機と前記減圧弁の間で高圧の蒸発ガスを前記貯蔵タンクから排出される蒸発ガスで冷却し、
前記高圧圧縮機は中間段の蒸発ガスを前記発電エンジンに供給することを特徴とする請求項１１に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
a low-pressure compressor that compresses the evaporated gas in the storage tank and supplies it to a power generation engine;
a multi-stage high-pressure compressor provided in parallel with the low-pressure compressor and compressing the evaporated gas in the storage tank to 150 barG or more;
a pressure reducing valve for reducing the pressure of the evaporated gas compressed by the high-pressure compressor and liquefying the evaporated gas,
The evaporation gas heat exchanger includes:
Cooling the high-pressure evaporative gas between the high-pressure compressor and the pressure reducing valve with the evaporative gas discharged from the storage tank;
12. The gas processing system of claim 11, wherein the high pressure compressor supplies intermediate stage evaporative gas to the power generating engine. 前記バンカリング管理部は、
前記貯蔵タンクの液化ガスの貯蔵量に応じて前記低圧圧縮機と前記高圧圧縮機を独立的に運転することを特徴とする請求項１５に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
The gas processing system according to claim 15, wherein the low pressure compressor and the high pressure compressor are operated independently depending on the amount of liquefied gas stored in the storage tank. バンカリング船舶の貯蔵タンクからガス推進船舶に設けられた燃料タンクに液化ガスを伝達するガス処理システムであって、
前記貯蔵タンクの液化ガスを前記燃料タンクに供給するバンカリングラインと、
前記貯蔵タンクの液化ガスを冷媒で過冷却してリターンすることで前記貯蔵タンクの内圧を調整するバンカリング管理部と、
前記バンカリングラインを介したバンカリング時に前記燃料タンクで発生する蒸発ガスを前記バンカリング船舶に伝達する蒸発ガスリターンラインと、を含み、
前記バンカリング管理部は、
バンカリング前に前記貯蔵タンクの内圧を既設定圧以下に下げ、
バンカリング時に前記蒸発ガスリターンラインを介した蒸発ガスの伝達を遮断して前記燃料タンクが蓄圧されるようにするか、前記貯蔵タンクの内圧を前記燃料タンクの内圧未満に保持して前記蒸発ガスリターンラインを介して蒸発ガスが別の圧縮機による圧縮なしに伝達されるようにすることを特徴とするガス処理システム。 A gas processing system for transferring liquefied gas from a storage tank of a bunkering vessel to a fuel tank provided on a gas-propulsion vessel, comprising:
A bunkering line that supplies liquefied gas from the storage tank to the fuel tank;
a bunkering management unit that adjusts the internal pressure of the storage tank by supercooling the liquefied gas in the storage tank with a refrigerant and returning it;
an evaporation gas return line that transmits evaporation gas generated in the fuel tank during bunkering via the bunkering line to the bunkering vessel;
The bunkering management unit includes:
Before bunkering, the internal pressure of the storage tank is reduced to a preset pressure or lower,
A gas treatment system characterized in that, during bunkering, the transmission of evaporative gas through the evaporative gas return line is blocked so that the fuel tank is pressurized, or the internal pressure of the storage tank is maintained below the internal pressure of the fuel tank so that the evaporative gas is transmitted through the evaporative gas return line without being compressed by a separate compressor. 前記貯蔵タンクはメンブレン型またはＣ型のタンクであり、
前記既設定圧は０．０４ｂａｒＧまたは０．２ｂａｒＧであることを特徴とする請求項１７に記載のガス処理システム。 The storage tank is a membrane type or C type tank;
18. The gas treatment system of claim 17, wherein the preset pressure is 0.04 barG or 0.2 barG. 前記バンカリング管理部は、
液化ガスを冷媒で過冷却させる過冷却装置と、
前記過冷却装置に冷媒を供給する冷媒供給部と、を含み、
前記冷媒供給部は、
冷媒を前記貯蔵タンクから発電エンジンに供給される液化ガスまたは蒸発ガスで冷却する冷媒熱交換器を含むことを特徴とする請求項１７に記載のガス処理システム。 The bunkering management unit includes:
A supercooling device that supercools the liquefied gas with a refrigerant;
a refrigerant supply unit that supplies a refrigerant to the supercooling device;
The refrigerant supply unit is
20. The gas processing system of claim 17, further comprising a refrigerant heat exchanger for cooling a refrigerant with liquefied or evaporated gas supplied from the storage tank to a power generating engine. 前記冷媒供給部は、
冷媒圧縮機と、
圧縮された冷媒と前記過冷却装置で加熱された冷媒を熱交換する冷媒間熱交換器と、
圧縮後に前記冷媒間熱交換器を経た冷媒を膨張させる冷媒膨張機と、
圧縮された冷媒を前記発電エンジンに供給される液化ガスまたは蒸発ガスで冷却する前記冷媒熱交換器と、を含むことを特徴とする請求項１９に記載のガス処理システム。 The refrigerant supply unit is
A refrigerant compressor;
a refrigerant heat exchanger that exchanges heat between the compressed refrigerant and the refrigerant heated by the supercooling device;
a refrigerant expander that expands the refrigerant that has passed through the refrigerant heat exchanger after compression;
20. The gas processing system of claim 19, further comprising: a refrigerant heat exchanger for cooling a compressed refrigerant with a liquefied or evaporated gas supplied to the power generation engine. 前記冷媒供給部は、
冷媒圧縮機と、
圧縮された冷媒と前記過冷却装置で加熱された冷媒及び前記発電エンジンに供給される液化ガスまたは蒸発ガスを熱交換する前記冷媒熱交換器と、
圧縮後に前記冷媒熱交換器を経た冷媒を膨張させる冷媒膨張機と、を含むことを特徴とする請求項１９に記載のガス処理システム。 The refrigerant supply unit is
A refrigerant compressor;
a refrigerant heat exchanger that exchanges heat between the compressed refrigerant, the refrigerant heated by the supercooling device, and the liquefied gas or evaporated gas supplied to the power generation engine;
20. The gas processing system of claim 19, further comprising: a refrigerant expander for expanding the refrigerant that has passed through the refrigerant heat exchanger after compression. 請求項１から請求項２１の何れか１項に記載の前記ガス処理システムを有することを特徴とするバンカリング船舶。 A bunkering vessel having the gas processing system according to any one of claims 1 to 21.
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