JPS6156307B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6156307B2 JPS6156307B2 JP14164881A JP14164881A JPS6156307B2 JP S6156307 B2 JPS6156307 B2 JP S6156307B2 JP 14164881 A JP14164881 A JP 14164881A JP 14164881 A JP14164881 A JP 14164881A JP S6156307 B2 JPS6156307 B2 JP S6156307B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermal shock
- temperature
- steel
- heat
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 28
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 28
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 26
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 16
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910020515 Co—W Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018107 Ni—Ca Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
本発明は、加熱炉等で1000〜1300℃の高温下で
使用されるNi−Cr−Co系耐熱鋳鋼の改良に関す
る。 例えば加熱炉のスキツド、スライダー等に使用
されるいわゆる耐熱材料はその使用条件から、
耐熱衝撃性がすぐれていること 高温強度がす
ぐれていること 高温耐酸化性がすぐれている
ことの３つの特性を具えていることが要求され
る。 即ちは熱衝撃に対する抵抗性が強いことで具
体的には、使用に際して高温加熱、急冷の繰返し
という熱衝撃を受けて膨張、収縮を反復してもヒ
ビ割れの発生が少ないこと。は長期間高温下に
曝され、かつ機械的応力を受けても変形をしない
ような高温硬度を維持すること。は長期間高温
下の酸化性雰囲気に曝されても酸化による減量が
少いことである。 耐熱材料には其他高温耐蝕性、高温靭性、耐浸
炭性等が要求される場合があるが、熱処理炉にお
ける耐熱材料では耐熱衝撃性が最も重要である。
即ち加熱炉等では使用中に受ける熱衝撃によつて
第１図に示すように、クラツク（ヒビ割れ）を生
じて廃却される場合が多く、材料の使用寿命に最
も影響を及ぼす。次に高温における酸化減量の少
いことが、使用寿命延長のために重要である。 従来加熱炉用の耐熱材料としては50％Co−28
％、Cr−残Feのコバルト基合金（UMCO50）が
あり、以下に示す成分組成範囲の耐熱合金であ
る。
使用されるNi−Cr−Co系耐熱鋳鋼の改良に関す
る。 例えば加熱炉のスキツド、スライダー等に使用
されるいわゆる耐熱材料はその使用条件から、
耐熱衝撃性がすぐれていること 高温強度がす
ぐれていること 高温耐酸化性がすぐれている
ことの３つの特性を具えていることが要求され
る。 即ちは熱衝撃に対する抵抗性が強いことで具
体的には、使用に際して高温加熱、急冷の繰返し
という熱衝撃を受けて膨張、収縮を反復してもヒ
ビ割れの発生が少ないこと。は長期間高温下に
曝され、かつ機械的応力を受けても変形をしない
ような高温硬度を維持すること。は長期間高温
下の酸化性雰囲気に曝されても酸化による減量が
少いことである。 耐熱材料には其他高温耐蝕性、高温靭性、耐浸
炭性等が要求される場合があるが、熱処理炉にお
ける耐熱材料では耐熱衝撃性が最も重要である。
即ち加熱炉等では使用中に受ける熱衝撃によつて
第１図に示すように、クラツク（ヒビ割れ）を生
じて廃却される場合が多く、材料の使用寿命に最
も影響を及ぼす。次に高温における酸化減量の少
いことが、使用寿命延長のために重要である。 従来加熱炉用の耐熱材料としては50％Co−28
％、Cr−残Feのコバルト基合金（UMCO50）が
あり、以下に示す成分組成範囲の耐熱合金であ
る。
【表】
しかしこの様なCo基合金は、後述する比較試
験No.7のデーターが示すように、高温硬度では
ある程度優れているが、耐熱衝撃性と高温耐酸化
性は劣つており、かつ高価な原料であるコバルト
を50％前后も添加するため極めて高価格となるこ
と、特に加熱炉の使用中鋼材の抽出時に大気の炉
内流入に伴う急冷、高温鋼材による加熱の繰返し
を受けるので長期の使用に耐え得ない。 また本発明と類似したNi−Cr−CoW系耐熱合
金として次に示す成分組成範囲のものがある。
験No.7のデーターが示すように、高温硬度では
ある程度優れているが、耐熱衝撃性と高温耐酸化
性は劣つており、かつ高価な原料であるコバルト
を50％前后も添加するため極めて高価格となるこ
と、特に加熱炉の使用中鋼材の抽出時に大気の炉
内流入に伴う急冷、高温鋼材による加熱の繰返し
を受けるので長期の使用に耐え得ない。 また本発明と類似したNi−Cr−CoW系耐熱合
金として次に示す成分組成範囲のものがある。
【表】
これは後述する比較試験データーNo.10に示す
ように、酸化減量が少く、特に優れた高温強度を
示し価格も前記のCo基合金より安価であるが、
耐熱衝撃性が非常に劣り、加熱炉において使用中
に多数のクラツクが発生することは明らかで長期
の使用には堪えられない。 またMi−Cr−Co−Ｗ系耐熱合金としてCoを17
％前后、Ｗを５〜６％含むものがあるが、後述す
る比較試験データNo.8に示すように、高温強度
は極めて優れているが、高温耐酸化性と耐熱衝撃
性がともに劣悪であるから加熱炉の如く酸化性雰
囲気で急熱急冷される用途には使用できない。 本発明は従来の耐熱材料の高温強度を損うこと
なく、特に耐熱衝撃性および高温耐酸化性に優
れ、加熱炉スキツド等の用途に適した耐熱鋳鋼を
提供することを目的とし、その要旨は成分組成範
囲が重量％で、C0.2〜0.7、Si0.5〜2.0、Mn0.5〜
2.0、Cr25〜30、Ni32〜37、Co2〜７、W0.2〜
2.0、Ca0.001〜0.05で、残部がFeおよび不可避の
不純物からなる耐熱衝撃性と高温耐酸化性にすぐ
れた耐熱鋳鋼である。 以下上記各成分の添加理由ならびにその組成範
囲について第１表「本発明鋼と比較鋼の成分組
成」、第２表「本発明鋼と比較鋼の試験結果」に
基づいて説明する。
ように、酸化減量が少く、特に優れた高温強度を
示し価格も前記のCo基合金より安価であるが、
耐熱衝撃性が非常に劣り、加熱炉において使用中
に多数のクラツクが発生することは明らかで長期
の使用には堪えられない。 またMi−Cr−Co−Ｗ系耐熱合金としてCoを17
％前后、Ｗを５〜６％含むものがあるが、後述す
る比較試験データNo.8に示すように、高温強度
は極めて優れているが、高温耐酸化性と耐熱衝撃
性がともに劣悪であるから加熱炉の如く酸化性雰
囲気で急熱急冷される用途には使用できない。 本発明は従来の耐熱材料の高温強度を損うこと
なく、特に耐熱衝撃性および高温耐酸化性に優
れ、加熱炉スキツド等の用途に適した耐熱鋳鋼を
提供することを目的とし、その要旨は成分組成範
囲が重量％で、C0.2〜0.7、Si0.5〜2.0、Mn0.5〜
2.0、Cr25〜30、Ni32〜37、Co2〜７、W0.2〜
2.0、Ca0.001〜0.05で、残部がFeおよび不可避の
不純物からなる耐熱衝撃性と高温耐酸化性にすぐ
れた耐熱鋳鋼である。 以下上記各成分の添加理由ならびにその組成範
囲について第１表「本発明鋼と比較鋼の成分組
成」、第２表「本発明鋼と比較鋼の試験結果」に
基づいて説明する。
【表】
【表】
先ずＣは、一般にNi−Cr系耐熱鋳鋼には高温
強度を付与するために0.1〜0.9％含有せしめる
が、0.2％以下では第１表、第２表の比較鋼No.17
に示すように、他の成分がこの発明の成分組成範
囲にあつても高温強度が急激に低下する。またＣ
の含有が0.7％を越すとCr結合して炭化物を多量
に晶出してマトリツクスのCr濃度を下げるの
で、同じくNo.15およびNo.16に示すように高温
耐酸化性に劣り、さらに高温特に1200℃における
硬度は急激に低下することが明らかとなつた。従
つてＣの含有量は下限は0.2％が必要であり、上
限を0.7％とした。 次にSiについては、溶湯の流動性を増加させま
た高温耐酸化性の向上に寄与するのでその下限と
しては0.5％が必要であるが、２％以上添加して
もその増量効果は少く、逆に耐熱衝撃性を悪化さ
せる傾向があるので上限を2.0％とした。 Mnについてもその少量添加は高温強度を向上
させるのに有効であるが0.5％以下の少量添加で
はほとんど寄与しないので下限は0.5％とし、ま
た2.0％を越すと高温耐酸化性を悪化させるので
その添加量を0.5〜2.0％とした。 Crについては、Ni−Cr−Co系耐熱材料におい
て、高温耐酸化性を付与するため通常20数％添加
されているが、25％以下の添加量では比較鋼
No.8、No.9の如く高温耐酸化性が低下する傾向
があり、また30％以上添加しても高温耐酸化性の
向上に効果はないので、下限25％、下限30％とし
た。 次にNiは、Fe−Ni−Cr系耐熱合金において28
％、Cr−35％Ni付近が高温耐酸化性が良好でか
つ高温強度が高いのでJIS耐熱鋼鋳鋼品SCH24と
しても使われており、そのNi含有量は33〜37％
である。よつて本発明では不限を32％、上限を37
％とした。 CoはFe−Ni−Cr系耐熱合金において８〜17％
の添加が高温強度を向上させ、さらに耐熱衝撃性
にも同時に好影響を与えるのは10〜15％付近であ
ることは比較鋼No.9、18、19で示されるが最近
のコバルト価格の急騰のためこの含有率を下げる
ことを検討した結果、Ｗの添加を少量におさえ、
さらにCaを添加すれば、Coの含有量が７％以下
になつても、高温強度は多少低下するが耐熱衝撃
性は低下しないことが明らかになつた。従つて
Coの含有は２〜７％でこの発明の目的を充分達
成し得る。 Ｗの添加量は３％を越すと、Caの存在におい
ても高温耐酸化性が悪化することは比較鋼の実験
No.9、No.11、No.12により明らかであり、本発
明鋼の実験結果、ＷはCaの存在下で0.5〜1.8、％
程度が高温耐酸化性（酸化減量）が12.0〜13.9
mg/cm2と最良の結果となつた。またＷを添加しな
い場合は、比較鋼No.14で示すように、高温強度
を悪化させるので下限を0.2％、上限を2.0％とし
た。またＷとCaを添加しない場合は、他の成分
がこの発明鋼を満足していても、耐熱衝撃性が極
端に低下することが比較鋼No.13によつて証明さ
れた。 Caの添加はこの発明の最も特徴とするもの
で、合金中の最終含有量としては0.001〜0.05％
によつて、鋳鋼の耐熱衝撃性および高温耐酸化性
を著しく向上させる。なおCaは鋳造工程におい
てNi−Ca合金としてCa換算約0.25％添加される
が、大部分はノロ中に移行し製品鋳鋼中にCaと
して微量残留するものであるが、その鋳造過程に
おける挙動、組織中の状態等不明確な点がある
が、試験データー第１表、第２表においてCaを
添加したもの14品種内、No.15、No.16を除いて
その耐熱衝撃性は何れも最上位である。No.15と
No.16はＣの添加0.8％前后で過量であることによ
る。 反面Caを添加しながら鋼種５品種（No.6、
７、８、10、13）は何れも耐熱性は最下位にあ
る。直接的には、この発明鋼からCaを除いた比
較鋼No.10の耐熱衝撃性が劣悪であるようにCa添
加による耐熱衝撃性改善効果は明瞭である。 また高温耐酸化性については、Caを添加した
鋼種は、Ｗの多量添加によつて酸化減量の多い
No.9、No.11、No.12およびＣの過量添加による
ものNo.15、No.16を除いて、何れも高温耐酸化
性において最も優位にある。反面Caを含有せし
めないものは高温耐酸化性に劣る。 次に本発明鋼の高温強度は特に優れているとは
云えないが、加熱炉用としては充分に長期使用に
堪えることが試験の結果証明された。 なお、耐熱衝撃性、高温耐酸化性および高温強
度は次のような方法で測定した。 耐熱衝撃性： 第１表の各試験体から第２図に示すような試験
片を製作し、この試験片を1200℃の炉内で15分間
保持したのち水で急冷することを１サイクルと
し、72サイクル繰返した後試験片の任意の中心線
で縦方向に切断する。 金属顕微鏡で判別し得る亀裂の数を「割れ
数」、発生した亀裂の切断面における長さの総延
長を「割れ深さの合計」としてmmで表示し、識別
した亀裂の内最も長いものを「最大割れ深さ」と
してmmで表示する。 高温耐酸化性： 各試験から直経20mm×厚さ10mmの試験片を製作
し、これを1300℃の酸化性雰囲気炉中で連続100
時間保持した後、加熱前后の試験片の重量を測定
する。即ち加熱減量を「酸化減量」としてmg/cm2
で表示する。 高温強度： 各試験体から直経10mm×厚さ５mmの試験片を製
作し、アルゴンガス中で加熱し、各1000℃、1100
℃、1200℃における熱間硬度を高温硬度計で測定
し、「高温硬度」として単位Hvで表示する。 以上詳述したように、本発明鋼は従来のNi−
Cr−Co−Ｗ系耐熱鋳鋼の各構成成分の組成範囲
を限定し、特にCoとＷを減少しCaを添加するこ
とによつて耐熱衝撃性と高温耐酸化性に特に優
れ、かつ経済的に製造し得る耐熱鋳鋼を提供する
もので、スラブ加熱炉のスキツドレール、スライ
ダー等酸化性雰囲気で急熱急冷の熱衝撃と機械的
衝撃を受ける用途において長期間の使用に耐える
ことが認められる。
強度を付与するために0.1〜0.9％含有せしめる
が、0.2％以下では第１表、第２表の比較鋼No.17
に示すように、他の成分がこの発明の成分組成範
囲にあつても高温強度が急激に低下する。またＣ
の含有が0.7％を越すとCr結合して炭化物を多量
に晶出してマトリツクスのCr濃度を下げるの
で、同じくNo.15およびNo.16に示すように高温
耐酸化性に劣り、さらに高温特に1200℃における
硬度は急激に低下することが明らかとなつた。従
つてＣの含有量は下限は0.2％が必要であり、上
限を0.7％とした。 次にSiについては、溶湯の流動性を増加させま
た高温耐酸化性の向上に寄与するのでその下限と
しては0.5％が必要であるが、２％以上添加して
もその増量効果は少く、逆に耐熱衝撃性を悪化さ
せる傾向があるので上限を2.0％とした。 Mnについてもその少量添加は高温強度を向上
させるのに有効であるが0.5％以下の少量添加で
はほとんど寄与しないので下限は0.5％とし、ま
た2.0％を越すと高温耐酸化性を悪化させるので
その添加量を0.5〜2.0％とした。 Crについては、Ni−Cr−Co系耐熱材料におい
て、高温耐酸化性を付与するため通常20数％添加
されているが、25％以下の添加量では比較鋼
No.8、No.9の如く高温耐酸化性が低下する傾向
があり、また30％以上添加しても高温耐酸化性の
向上に効果はないので、下限25％、下限30％とし
た。 次にNiは、Fe−Ni−Cr系耐熱合金において28
％、Cr−35％Ni付近が高温耐酸化性が良好でか
つ高温強度が高いのでJIS耐熱鋼鋳鋼品SCH24と
しても使われており、そのNi含有量は33〜37％
である。よつて本発明では不限を32％、上限を37
％とした。 CoはFe−Ni−Cr系耐熱合金において８〜17％
の添加が高温強度を向上させ、さらに耐熱衝撃性
にも同時に好影響を与えるのは10〜15％付近であ
ることは比較鋼No.9、18、19で示されるが最近
のコバルト価格の急騰のためこの含有率を下げる
ことを検討した結果、Ｗの添加を少量におさえ、
さらにCaを添加すれば、Coの含有量が７％以下
になつても、高温強度は多少低下するが耐熱衝撃
性は低下しないことが明らかになつた。従つて
Coの含有は２〜７％でこの発明の目的を充分達
成し得る。 Ｗの添加量は３％を越すと、Caの存在におい
ても高温耐酸化性が悪化することは比較鋼の実験
No.9、No.11、No.12により明らかであり、本発
明鋼の実験結果、ＷはCaの存在下で0.5〜1.8、％
程度が高温耐酸化性（酸化減量）が12.0〜13.9
mg/cm2と最良の結果となつた。またＷを添加しな
い場合は、比較鋼No.14で示すように、高温強度
を悪化させるので下限を0.2％、上限を2.0％とし
た。またＷとCaを添加しない場合は、他の成分
がこの発明鋼を満足していても、耐熱衝撃性が極
端に低下することが比較鋼No.13によつて証明さ
れた。 Caの添加はこの発明の最も特徴とするもの
で、合金中の最終含有量としては0.001〜0.05％
によつて、鋳鋼の耐熱衝撃性および高温耐酸化性
を著しく向上させる。なおCaは鋳造工程におい
てNi−Ca合金としてCa換算約0.25％添加される
が、大部分はノロ中に移行し製品鋳鋼中にCaと
して微量残留するものであるが、その鋳造過程に
おける挙動、組織中の状態等不明確な点がある
が、試験データー第１表、第２表においてCaを
添加したもの14品種内、No.15、No.16を除いて
その耐熱衝撃性は何れも最上位である。No.15と
No.16はＣの添加0.8％前后で過量であることによ
る。 反面Caを添加しながら鋼種５品種（No.6、
７、８、10、13）は何れも耐熱性は最下位にあ
る。直接的には、この発明鋼からCaを除いた比
較鋼No.10の耐熱衝撃性が劣悪であるようにCa添
加による耐熱衝撃性改善効果は明瞭である。 また高温耐酸化性については、Caを添加した
鋼種は、Ｗの多量添加によつて酸化減量の多い
No.9、No.11、No.12およびＣの過量添加による
ものNo.15、No.16を除いて、何れも高温耐酸化
性において最も優位にある。反面Caを含有せし
めないものは高温耐酸化性に劣る。 次に本発明鋼の高温強度は特に優れているとは
云えないが、加熱炉用としては充分に長期使用に
堪えることが試験の結果証明された。 なお、耐熱衝撃性、高温耐酸化性および高温強
度は次のような方法で測定した。 耐熱衝撃性： 第１表の各試験体から第２図に示すような試験
片を製作し、この試験片を1200℃の炉内で15分間
保持したのち水で急冷することを１サイクルと
し、72サイクル繰返した後試験片の任意の中心線
で縦方向に切断する。 金属顕微鏡で判別し得る亀裂の数を「割れ
数」、発生した亀裂の切断面における長さの総延
長を「割れ深さの合計」としてmmで表示し、識別
した亀裂の内最も長いものを「最大割れ深さ」と
してmmで表示する。 高温耐酸化性： 各試験から直経20mm×厚さ10mmの試験片を製作
し、これを1300℃の酸化性雰囲気炉中で連続100
時間保持した後、加熱前后の試験片の重量を測定
する。即ち加熱減量を「酸化減量」としてmg/cm2
で表示する。 高温強度： 各試験体から直経10mm×厚さ５mmの試験片を製
作し、アルゴンガス中で加熱し、各1000℃、1100
℃、1200℃における熱間硬度を高温硬度計で測定
し、「高温硬度」として単位Hvで表示する。 以上詳述したように、本発明鋼は従来のNi−
Cr−Co−Ｗ系耐熱鋳鋼の各構成成分の組成範囲
を限定し、特にCoとＷを減少しCaを添加するこ
とによつて耐熱衝撃性と高温耐酸化性に特に優
れ、かつ経済的に製造し得る耐熱鋳鋼を提供する
もので、スラブ加熱炉のスキツドレール、スライ
ダー等酸化性雰囲気で急熱急冷の熱衝撃と機械的
衝撃を受ける用途において長期間の使用に耐える
ことが認められる。
第１図は、耐熱材料が熱衝撃によつてクラツク
を発生した状態を示す斜視図であり、第２図は耐
熱衝撃性の試験片の形状および方法を示す平面図
である。
を発生した状態を示す斜視図であり、第２図は耐
熱衝撃性の試験片の形状および方法を示す平面図
である。
Claims (1)
- １ 成分組成範囲が重量％でC0.2〜0.7、Si0.5〜
2.0、Mn0.5〜2.0、Cr25〜30、Ni32〜37、Co2〜
７、W0.2〜2.0、Ca0.001〜0.05で、残部がFeお
よび不可避の不純物からなる耐熱衝撃性と高温耐
酸化性にすぐれた耐熱鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14164881A JPS5845362A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 耐熱衝撃性と高温耐酸化性に優れた耐熱鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14164881A JPS5845362A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 耐熱衝撃性と高温耐酸化性に優れた耐熱鋳鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845362A JPS5845362A (ja) | 1983-03-16 |
| JPS6156307B2 true JPS6156307B2 (ja) | 1986-12-02 |
Family
ID=15296927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14164881A Granted JPS5845362A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 耐熱衝撃性と高温耐酸化性に優れた耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5845362A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189189A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-07 | ヤマハ発動機株式会社 | 自動二輪車の後輪支持装置 |
-
1981
- 1981-09-10 JP JP14164881A patent/JPS5845362A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5845362A (ja) | 1983-03-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111057937A (zh) | 一种电热合金铁铬铝丝材及其制备方法 | |
| JPS6254179B2 (ja) | ||
| JPH0346535B2 (ja) | ||
| JPS6156307B2 (ja) | ||
| JPS634897B2 (ja) | ||
| JPS599272B2 (ja) | 溶加材 | |
| JPS6017043A (ja) | Ｃｏ基耐熱合金 | |
| JP4042367B2 (ja) | 熱電対と、その保護管材料およびその材料の使用方法 | |
| CA1070145A (en) | High strength ferritic alloy | |
| JPS6254388B2 (ja) | ||
| JP2963594B2 (ja) | 高クロムフェライト系耐熱合金鋼 | |
| JPS628497B2 (ja) | ||
| JPS6138256B2 (ja) | ||
| JPS597346B2 (ja) | 耐熱衝撃性に優れた耐熱鋳鋼 | |
| JPS596910B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
| JPH0598397A (ja) | 高温耐食性に優れたＦｅ基耐熱合金 | |
| JPS6026644A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系耐熱合金 | |
| JPH02243743A (ja) | 長寿命電熱線用材料 | |
| CN120023525A (zh) | 一种双相不锈钢焊接用焊条及其制备方法 | |
| JPS634898B2 (ja) | ||
| JPS58117847A (ja) | 燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度Ｎｉ基鋳造合金 | |
| JPS6357748A (ja) | 耐クラツク性・耐変形性にすぐれた耐熱鋳鋼 | |
| JPS6376851A (ja) | 熱処理ポツト用Ｆｅ基耐熱合金 | |
| JPS628506B2 (ja) | ||
| JPS59587B2 (ja) | 耐熱鋳造合金 |