JPH0542479B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0542479B2 JPH0542479B2 JP60023225A JP2322585A JPH0542479B2 JP H0542479 B2 JPH0542479 B2 JP H0542479B2 JP 60023225 A JP60023225 A JP 60023225A JP 2322585 A JP2322585 A JP 2322585A JP H0542479 B2 JPH0542479 B2 JP H0542479B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- cooling water
- indirect heat
- tube
- pressure regulating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、重圧蒸留残渣油、減圧蒸留残渣油、
石炭液化油等の重質炭化水素油の分解生成物を急
冷するための装置に関するものである。
石炭液化油等の重質炭化水素油の分解生成物を急
冷するための装置に関するものである。
従来、重質炭化水素油から軽質化炭化水素油を
得るために、重質炭化水素油を水素の存在下又は
不存在下で加熱分解する方法は知られている。
得るために、重質炭化水素油を水素の存在下又は
不存在下で加熱分解する方法は知られている。
ところで、このような重質炭化水素油の分解に
おいて、得られる分解生成物は高温であり、コー
クを発生しやすいものであることから、その急冷
処理には困難が伴い、従来は、低温の分解生成油
を直接高温の分解生成物に混合し、急冷する方法
が行われてきた。しかしながら、この場合には、
急冷生成物は、その急冷用に用いた添加分解生成
油の分だけその容積を増加し、従つて、その後続
の処理工程で用いる気液分離器や、蒸留塔等の装
置系は大型のものとなり、装置効率が悪く、ま
た、十分に高圧なスチームが回収出来ないという
問題があつた。また、高温の分解生成物を、従来
一般の間接熱交換器、例えば、多管式熱交換器、
あるいはナフサ、灯軽油等を原料とする分解プロ
セスで使用される各種の熱交換器で急冷しようと
すると、分解生成物中の重質成分の割合が多いた
め、コーク発生が著しいばかりでなく、また発生
したコークをデコーキングすることが著しく困難
である。
おいて、得られる分解生成物は高温であり、コー
クを発生しやすいものであることから、その急冷
処理には困難が伴い、従来は、低温の分解生成油
を直接高温の分解生成物に混合し、急冷する方法
が行われてきた。しかしながら、この場合には、
急冷生成物は、その急冷用に用いた添加分解生成
油の分だけその容積を増加し、従つて、その後続
の処理工程で用いる気液分離器や、蒸留塔等の装
置系は大型のものとなり、装置効率が悪く、ま
た、十分に高圧なスチームが回収出来ないという
問題があつた。また、高温の分解生成物を、従来
一般の間接熱交換器、例えば、多管式熱交換器、
あるいはナフサ、灯軽油等を原料とする分解プロ
セスで使用される各種の熱交換器で急冷しようと
すると、分解生成物中の重質成分の割合が多いた
め、コーク発生が著しいばかりでなく、また発生
したコークをデコーキングすることが著しく困難
である。
本発明は、重質炭化水素油分解生成物を間接熱
交換により効率よく急冷し、急冷処理におけるコ
ーク発生を著しく抑制すると共に、デコーキング
処理の容易な重質炭化水素油急冷装置を提供する
ことを目的とする。
交換により効率よく急冷し、急冷処理におけるコ
ーク発生を著しく抑制すると共に、デコーキング
処理の容易な重質炭化水素油急冷装置を提供する
ことを目的とする。
本発明によれば、第１の発明として、２つの間
接熱交換器と１つの圧力調節器との組合せからな
り、該間接熱交換器は、両端開口する内管と、上
端が内管との間で封止され、下端封止され、上部
にスチーム排出口を有する中間管と、上端が中間
管のスチーム排出口より下方に位置し、中間管と
の間で封止され、下端開口し、かつ上部に開口を
有する外管とを同心円状に配設した３重管構造を
有し、該圧力調節容器は、冷却用水導入口、スチ
ーム導入口、スチーム排出口及び冷却用水排出口
を有し、また該２つの間接熱交換器の内管の各上
端開口部は中間に冷却用水導入口を有する分配管
の両端開口部にそれぞれ連結され、該２つの間接
熱交換器の外管の各下端開口部は連結管により連
結され、かつ該分配管の冷却用水導入口は連結管
により圧力調節容器の冷却水用排出口に連結さ
れ、該中間管のスチーム排出口は連結管により圧
力調節容器のスチーム導入口に連結され、該２つ
の熱交換器の外管の一方に設けた開口を重質炭化
水素油分解生成物導入口及び他方に設けた開口を
急冷重質炭化水素油分解生成物排出口としたこと
を特徴とする重質炭化水素油分解生成物の急冷装
置が提供され、また第２の発明として、２つの間
接熱交換器と１つの圧力調節容器との組合せから
なり、該間接熱交換器は、両端開口する内管と、
上端が内管との間で封止され、下端封止され、上
部にスチーム排出口を有する中間管と、上端が中
間管のスチーム排出口より下方に位置し、中間管
との間で封止され、下端開口し、かつ上部に開口
を有する外管とを同心円状に配設した３重管構造
を有し、該圧力調節容器は、冷却用水導入口、ス
チーム導入口、スチーム排出口及び冷却用水排出
口を有し、また該２つの間接熱交換器の内管の各
上端開口部は中間に冷却用水導入口を有する分配
管の両端開口部にそれぞれ連結され、該２つの間
接熱交換器の外管の各開口部は連結管により連結
され、かつ該分配管の冷却用水導入口は連結管に
より圧力調節容器の冷却用水排出口に連結され、
該中間管のスチーム排出口は連結管により圧力調
節容器のスチーム導入口に連結され、該２つの熱
交換器の外管の一方の下端開口部を重質炭化水素
油分解生成物導入口及び他方の下端開口部を急冷
重質炭化水素油分解生成物排出口としたことを特
徴とする重質炭化水素油分解生成物の急冷装置が
提供される。
接熱交換器と１つの圧力調節器との組合せからな
り、該間接熱交換器は、両端開口する内管と、上
端が内管との間で封止され、下端封止され、上部
にスチーム排出口を有する中間管と、上端が中間
管のスチーム排出口より下方に位置し、中間管と
の間で封止され、下端開口し、かつ上部に開口を
有する外管とを同心円状に配設した３重管構造を
有し、該圧力調節容器は、冷却用水導入口、スチ
ーム導入口、スチーム排出口及び冷却用水排出口
を有し、また該２つの間接熱交換器の内管の各上
端開口部は中間に冷却用水導入口を有する分配管
の両端開口部にそれぞれ連結され、該２つの間接
熱交換器の外管の各下端開口部は連結管により連
結され、かつ該分配管の冷却用水導入口は連結管
により圧力調節容器の冷却水用排出口に連結さ
れ、該中間管のスチーム排出口は連結管により圧
力調節容器のスチーム導入口に連結され、該２つ
の熱交換器の外管の一方に設けた開口を重質炭化
水素油分解生成物導入口及び他方に設けた開口を
急冷重質炭化水素油分解生成物排出口としたこと
を特徴とする重質炭化水素油分解生成物の急冷装
置が提供され、また第２の発明として、２つの間
接熱交換器と１つの圧力調節容器との組合せから
なり、該間接熱交換器は、両端開口する内管と、
上端が内管との間で封止され、下端封止され、上
部にスチーム排出口を有する中間管と、上端が中
間管のスチーム排出口より下方に位置し、中間管
との間で封止され、下端開口し、かつ上部に開口
を有する外管とを同心円状に配設した３重管構造
を有し、該圧力調節容器は、冷却用水導入口、ス
チーム導入口、スチーム排出口及び冷却用水排出
口を有し、また該２つの間接熱交換器の内管の各
上端開口部は中間に冷却用水導入口を有する分配
管の両端開口部にそれぞれ連結され、該２つの間
接熱交換器の外管の各開口部は連結管により連結
され、かつ該分配管の冷却用水導入口は連結管に
より圧力調節容器の冷却用水排出口に連結され、
該中間管のスチーム排出口は連結管により圧力調
節容器のスチーム導入口に連結され、該２つの熱
交換器の外管の一方の下端開口部を重質炭化水素
油分解生成物導入口及び他方の下端開口部を急冷
重質炭化水素油分解生成物排出口としたことを特
徴とする重質炭化水素油分解生成物の急冷装置が
提供される。
なお、本明細書においていう「分解生成物」と
は、熱分解又は接触分解によつて得られる生成物
を意味する。
は、熱分解又は接触分解によつて得られる生成物
を意味する。
次に本発明を図面によりさらに詳細に説明す
る。
る。
第１図は、本発明で用いる間接熱交換器の断面
説明図を示すもので、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂ
がその下端部において連結されたものを示す。各
間接熱交換器Ａ，Ｂは内管１と中間管２と外管３
とを同心円状に配設した３重管構造を有するもの
で、このような管は、外管１内に、あらかじめ形
成した内管１と中間管２とからなる２重管４を挿
入することによつて得ることができる。
説明図を示すもので、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂ
がその下端部において連結されたものを示す。各
間接熱交換器Ａ，Ｂは内管１と中間管２と外管３
とを同心円状に配設した３重管構造を有するもの
で、このような管は、外管１内に、あらかじめ形
成した内管１と中間管２とからなる２重管４を挿
入することによつて得ることができる。
内管１は両端開口したものであり、その上端の
開口部は冷却用水導入口を形成する。中間管２
は、その上端は内管１との間で封止され、また、
下端も封止されたものであり、そして、上部には
スチーム排出口を有し、スチーム排出管５が付設
されている。従つて、内管１と中間管２とはその
下端部において流体的に連絡している。外管３
は、その上端は中間管２との間でフランジ６によ
り封止され、また下端開口するものであり、その
封止上端部は中間管のスチーム排出口５よりも下
方に位置している。そして、外管３の上部には、
開口を有し、分解生成物の導入管又は排出管７が
付設されている。
開口部は冷却用水導入口を形成する。中間管２
は、その上端は内管１との間で封止され、また、
下端も封止されたものであり、そして、上部には
スチーム排出口を有し、スチーム排出管５が付設
されている。従つて、内管１と中間管２とはその
下端部において流体的に連絡している。外管３
は、その上端は中間管２との間でフランジ６によ
り封止され、また下端開口するものであり、その
封止上端部は中間管のスチーム排出口５よりも下
方に位置している。そして、外管３の上部には、
開口を有し、分解生成物の導入管又は排出管７が
付設されている。
本発明においては、前記した３重管構造の２つ
の熱交換器Ａ，Ｂの各外管１の下端開口部は、連
結管８により連結されている。従つて、一方の間
接熱交換器Ａの外管の開口に付設した導入管７か
ら導入した分解生成物は、他方の間接熱交換器Ｂ
の外管の開口に付設した排出管７より排出され
る。また、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂの内管１の
上端開口部は、中央に冷却用水導入口及び冷却用
水導入管９を有する分配管１０の両端開口部に連
結され、冷却用水導入管９より導入された冷却用
水は、この分配管により２つの間接熱交換器Ａ，
Ｂに分配される。
の熱交換器Ａ，Ｂの各外管１の下端開口部は、連
結管８により連結されている。従つて、一方の間
接熱交換器Ａの外管の開口に付設した導入管７か
ら導入した分解生成物は、他方の間接熱交換器Ｂ
の外管の開口に付設した排出管７より排出され
る。また、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂの内管１の
上端開口部は、中央に冷却用水導入口及び冷却用
水導入管９を有する分配管１０の両端開口部に連
結され、冷却用水導入管９より導入された冷却用
水は、この分配管により２つの間接熱交換器Ａ，
Ｂに分配される。
第２図は、基本的な構造では第１図のものと類
似する間接熱交換器の断面説明図を示すものであ
るが、この場合には、外管１の上部に開口を有
し、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂの開口部は、連結
管２０によつて連結され、各外管３の下端は開口
し、導入管又は排出管２１が付設されている。従
つて、この間接熱交換器Ａ，Ｂの組合せでは、一
方の外管の下端開口部に設けた導入管２１より導
入された分解生成物は、他方の外管下端開口部に
設けた排出管２１より排出される。
似する間接熱交換器の断面説明図を示すものであ
るが、この場合には、外管１の上部に開口を有
し、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂの開口部は、連結
管２０によつて連結され、各外管３の下端は開口
し、導入管又は排出管２１が付設されている。従
つて、この間接熱交換器Ａ，Ｂの組合せでは、一
方の外管の下端開口部に設けた導入管２１より導
入された分解生成物は、他方の外管下端開口部に
設けた排出管２１より排出される。
前記した間接熱交換器は種々変更が可能であ
り、例えば、中間管２の外表面には、フインを付
設して、伝熱効率を高めることができるし、また
第１図又は第２図で示した一対の間接熱交換器を
２つ又はそれ以上組合せることもできる。
り、例えば、中間管２の外表面には、フインを付
設して、伝熱効率を高めることができるし、また
第１図又は第２図で示した一対の間接熱交換器を
２つ又はそれ以上組合せることもできる。
第３図は、本発明で用いる圧力調節容器Ｃの断
面説明図を示す。この圧力調節容器Ｃは、耐圧容
器２５に、冷却用水導入口及び導入管２６、スチ
ーム排出口及び排出管２７、スチーム導入口及び
導入管２９、及び冷却用水排出口及び排出管２８
を有する。この圧力調節容器Ｃ内においては、導
入管２６から導入された冷却用水と、スチーム導
入管２９から導入されたスチームとが混合されて
両者の間で直接熱交換が行われ、この直接熱交換
で発生したスチームはスチーム排出管２７から排
出される。一方、この直接熱交換により加熱され
た冷却用水は、冷却用水排出管２８より排出され
る。
面説明図を示す。この圧力調節容器Ｃは、耐圧容
器２５に、冷却用水導入口及び導入管２６、スチ
ーム排出口及び排出管２７、スチーム導入口及び
導入管２９、及び冷却用水排出口及び排出管２８
を有する。この圧力調節容器Ｃ内においては、導
入管２６から導入された冷却用水と、スチーム導
入管２９から導入されたスチームとが混合されて
両者の間で直接熱交換が行われ、この直接熱交換
で発生したスチームはスチーム排出管２７から排
出される。一方、この直接熱交換により加熱され
た冷却用水は、冷却用水排出管２８より排出され
る。
第４図は、間接熱交換器Ａ，Ｂと圧力調節容器
Ｃとを組合せて形成した本発明の分解生成物急冷
装置を用いて分解生成物を急冷する場合のフロー
シートの１例を示す。
Ｃとを組合せて形成した本発明の分解生成物急冷
装置を用いて分解生成物を急冷する場合のフロー
シートの１例を示す。
第４図において、５０は熱分解炉、Ｃは圧力調
節容器、５１及び５２はそれぞれ第１図に示した
１対の間接熱交換器Ａ，Ｂからなる間接熱交換装
置を示す。
節容器、５１及び５２はそれぞれ第１図に示した
１対の間接熱交換器Ａ，Ｂからなる間接熱交換装
置を示す。
原料油としての重質炭化水素油はライン５６及
び５９を通つて熱分解炉５０に導入されるが、こ
の場合、分解反応が水素の存在下で行われるとき
は、その導入に先立ち、ライン６４からの循環水
素及びライン５８からの補充水素と混合され、水
素との混合物の形で加熱炉５０に導入される。ま
た、原料油には、必要に応じ、加熱炉５０におけ
るコーク析出防止のために、例えば、アルミナ、
アルミナ／シリカ、水素化触媒微粉末、カーボ
ン、ホワイトカーボン等が添加される。この加熱
炉５０の条件としては、一般的に、温度420〜520
℃、好ましくは440〜500℃、圧力１〜250Kg／cm2
Ｇ、好ましくは５〜200Kg／cm2Ｇである。重質炭
化水素油の分解を水素の存在下で行う場合、その
水素分圧は30〜250Kg／cm2Ｇ、好ましくは100〜
200Kg／cm2Ｇである。
び５９を通つて熱分解炉５０に導入されるが、こ
の場合、分解反応が水素の存在下で行われるとき
は、その導入に先立ち、ライン６４からの循環水
素及びライン５８からの補充水素と混合され、水
素との混合物の形で加熱炉５０に導入される。ま
た、原料油には、必要に応じ、加熱炉５０におけ
るコーク析出防止のために、例えば、アルミナ、
アルミナ／シリカ、水素化触媒微粉末、カーボ
ン、ホワイトカーボン等が添加される。この加熱
炉５０の条件としては、一般的に、温度420〜520
℃、好ましくは440〜500℃、圧力１〜250Kg／cm2
Ｇ、好ましくは５〜200Kg／cm2Ｇである。重質炭
化水素油の分解を水素の存在下で行う場合、その
水素分圧は30〜250Kg／cm2Ｇ、好ましくは100〜
200Kg／cm2Ｇである。
冷却用水はライン３０を通り、分解炉５０の煙
空部内に配設された加熱コイル３１に入り、ここ
で予熱された後、ライン３４を通り、圧力調節容
器Ｃに導入される。
空部内に配設された加熱コイル３１に入り、ここ
で予熱された後、ライン３４を通り、圧力調節容
器Ｃに導入される。
加熱炉５０で得られた気液混合物からなる分解
生成物は、ライン３２及びライン３３によつて抜
出され、それぞれ、間接熱交換装置５１及び５２
に導入される。また、これらの間接熱交換装置に
対しては、圧力調節容器Ｃからの冷却用水がそれ
ぞれライン３７及びライン３８を経由して導入さ
れ、これらの間接熱交換装置において、冷却用水
と分解生成物との間で間接熱交換が行われ、分解
生成物は所要の温度まで冷却されると共に、冷却
用水は高圧高温スチームに変換される。
生成物は、ライン３２及びライン３３によつて抜
出され、それぞれ、間接熱交換装置５１及び５２
に導入される。また、これらの間接熱交換装置に
対しては、圧力調節容器Ｃからの冷却用水がそれ
ぞれライン３７及びライン３８を経由して導入さ
れ、これらの間接熱交換装置において、冷却用水
と分解生成物との間で間接熱交換が行われ、分解
生成物は所要の温度まで冷却されると共に、冷却
用水は高圧高温スチームに変換される。
前記間接熱交換装置５１及び５２で得られた高
圧高温スチームは、それぞれライン３５及び３６
を通つて圧力調節容器Ｃに導入され、ここでライ
ン３４から導入された冷却用水と接触熱交換し、
この直接熱交換で発生した高圧高温スチームはラ
イン４４を通つて抜出される。この圧力調節容器
Ｃは、一般的には、約300℃、100気圧程度の条件
で運転される。
圧高温スチームは、それぞれライン３５及び３６
を通つて圧力調節容器Ｃに導入され、ここでライ
ン３４から導入された冷却用水と接触熱交換し、
この直接熱交換で発生した高圧高温スチームはラ
イン４４を通つて抜出される。この圧力調節容器
Ｃは、一般的には、約300℃、100気圧程度の条件
で運転される。
間接熱交換装置５１及び５２で冷却された分解
生成物は、それぞれライン４１及び４２により抜
出され、ライン４３を経由して、後続の処理、例
えば気液分離器に導入された後、蒸留処理され
る。
生成物は、それぞれライン４１及び４２により抜
出され、ライン４３を経由して、後続の処理、例
えば気液分離器に導入された後、蒸留処理され
る。
前記したように間接熱交換器と圧力調節容器と
の組合せからなる急冷装置を用いて分解生成物を
冷却する場合、間接熱交換器から排出される分解
生成物の温度は、後続の処理に適合する範囲の温
度であり、440℃以下、通常380〜420℃の範囲の
温度に設定される。即ち、分解炉から得られる分
解生成物は、一般に450〜500℃という高温で、コ
ークを発生しやすく、取扱いの困難なものである
が、このような高温の分解生成物は、前記間接熱
交換装置により、360〜440℃、好ましくは380〜
420℃の温度に冷却される。本発明で用いる間接
熱交換装置の場合、分解生成物の冷却速度は、３
重管の内管に導入する冷却用水の温度及び流速に
より抑制し得るので、短い滞留時間でも、分解生
成物を所要温度まで急速に冷却することが可能で
ある。また、本発明では、分解生成物は、気液分
離処理されることなく、気液混合物の形で、冷却
用水との間で間接熱交換されることから、その間
接熱交換に際しての伝熱は非常に良好である。ま
た、間接熱交換装置において、その運転圧力は格
別の制限は必要ないが、分解を水素の存在下で行
うときは、80気圧以上、通常100〜200気圧であ
り、また、間接熱交換装置から排出されるスチー
ムも同様の高圧である。
の組合せからなる急冷装置を用いて分解生成物を
冷却する場合、間接熱交換器から排出される分解
生成物の温度は、後続の処理に適合する範囲の温
度であり、440℃以下、通常380〜420℃の範囲の
温度に設定される。即ち、分解炉から得られる分
解生成物は、一般に450〜500℃という高温で、コ
ークを発生しやすく、取扱いの困難なものである
が、このような高温の分解生成物は、前記間接熱
交換装置により、360〜440℃、好ましくは380〜
420℃の温度に冷却される。本発明で用いる間接
熱交換装置の場合、分解生成物の冷却速度は、３
重管の内管に導入する冷却用水の温度及び流速に
より抑制し得るので、短い滞留時間でも、分解生
成物を所要温度まで急速に冷却することが可能で
ある。また、本発明では、分解生成物は、気液分
離処理されることなく、気液混合物の形で、冷却
用水との間で間接熱交換されることから、その間
接熱交換に際しての伝熱は非常に良好である。ま
た、間接熱交換装置において、その運転圧力は格
別の制限は必要ないが、分解を水素の存在下で行
うときは、80気圧以上、通常100〜200気圧であ
り、また、間接熱交換装置から排出されるスチー
ムも同様の高圧である。
本発明は前記の構成であり、分解生成物の冷却
に特別の間接熱交換器と圧力調節容器との組合せ
を採用したことから、その冷却に際して被処理物
の体積増加がなく、従来の低温の分解生成油を直
接分解生成物に混合する冷却方式に比べて、後続
の処理装置、例えば、気液分離器、蒸留塔、凝縮
等の装置系に導入される液体流量は著しく減少さ
れたものであり、従つて、本発明の場合は、後続
の処理装置系を著しく小型化することが可能にな
る。その上、本発明の場合は、特別の３重管構造
の間接熱交換装置を用いたことから、熱交換に際
してのコーク発生を著しく抑制し得ると共に、冷
却媒体として用いた水は、高圧高温のスチームと
して回収され、エネルギー源として種々の目的に
利用することができる。
に特別の間接熱交換器と圧力調節容器との組合せ
を採用したことから、その冷却に際して被処理物
の体積増加がなく、従来の低温の分解生成油を直
接分解生成物に混合する冷却方式に比べて、後続
の処理装置、例えば、気液分離器、蒸留塔、凝縮
等の装置系に導入される液体流量は著しく減少さ
れたものであり、従つて、本発明の場合は、後続
の処理装置系を著しく小型化することが可能にな
る。その上、本発明の場合は、特別の３重管構造
の間接熱交換装置を用いたことから、熱交換に際
してのコーク発生を著しく抑制し得ると共に、冷
却媒体として用いた水は、高圧高温のスチームと
して回収され、エネルギー源として種々の目的に
利用することができる。
さらに、本発明によれば、次のような効果を得
ることができる。
ることができる。
(1) 多管式の冷却装置に比べ、デツドスペースが
少なく、コークの沈積が少ない。
少なく、コークの沈積が少ない。
(2) 装置が単純化されているため、運転に異常が
あつて、誤つてコークアツプした場合の対処が
簡単である。
あつて、誤つてコークアツプした場合の対処が
簡単である。
次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。
する。
実施例
第４図で示したフローシートに従つて重質炭化
水素油を分解処理し、次いで得られた分解生成物
を急冷処理した。この場合の原料油の性状、及び
処理条件を、第４図に示したフローシートとの関
連において示す。
水素油を分解処理し、次いで得られた分解生成物
を急冷処理した。この場合の原料油の性状、及び
処理条件を、第４図に示したフローシートとの関
連において示す。
(1) 原料油（蒸留残渣油）
比重（d15／４℃） ：1.04
粘度（100℃）（cp） ：8800
ｎ−ヘプタン不溶分（wt％）：12.6
(2) ライン５６（原料油）
流量（Kg／hr）：100
温度（℃） ：300
圧力（Kg／cm2Ｇ）：180
(3) 熱分解条件
温度（℃） ：480
圧力（Kg／cm2Ｇ） ：160
液滞留時間（分） ： 20
水素供給速度（Ｎ／）：500
(4) 圧力調節器（Ｃ）
圧力（Kg／cm2Ｇ）：100
温度（℃） ：310
(5) ライン４４（スチーム）
流量（Kg／hr）： 13
温度（℃） ：310
圧力（Kg／cm2） ：100
(6) ライン３０（冷却用水）
流量（Kg／hr）： 13
温度（℃） ：110
(7) ライン３２又は３３（分解生成物）
流量（Kg／hr）：55.9
温度（℃） ：480
(8) ライン３７又は３８（冷却用水）
流量（Kg／hr）： 33
温度（℃） ：310
圧力（Kg／cm2ｇ）：100
(9) ライン３５又は３６（高圧高温スチーム）
流量（Kg／cm2Ｇ）： 33
温度（℃） ：310
圧力（Kg／cm2Ｇ）：100
(10) ライン４３（冷却分解生成物）
流量（Kg／hr）：111.8
温度（℃） ：400
圧力（Kg／cm2Ｇ）：160
第１図は本発明で用いる２つの間接熱交換器
Ａ，Ｂをその外管下端部において連結させた例に
ついての断面説明図、第２図はその変更例を示す
もので、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂをその外管上
端部において連結させた例についての断面説明図
を示す。第３図は本発明で用いる圧力調節容器の
１例についての説明図である。第４図は本発明の
急冷装置を用いて重質油分解生成物を急冷する場
合のフローシートを示す。 １……内管、２……中間管、３……外管、５…
…スチーム排出管、６……フランジ、７，２１…
…分解生成物導入又は排出管、８，２０……連結
管、９……冷却用水導入管、１０……冷却用水分
配管、２６……冷却用水導入管、２７……スチー
ム排出管、２８……冷却用水排出管、２９……ス
チーム導入管、５０……加熱炉、Ａ，Ｂ……熱交
換器、Ｃ……圧力調節容器。
Ａ，Ｂをその外管下端部において連結させた例に
ついての断面説明図、第２図はその変更例を示す
もので、２つの間接熱交換器Ａ，Ｂをその外管上
端部において連結させた例についての断面説明図
を示す。第３図は本発明で用いる圧力調節容器の
１例についての説明図である。第４図は本発明の
急冷装置を用いて重質油分解生成物を急冷する場
合のフローシートを示す。 １……内管、２……中間管、３……外管、５…
…スチーム排出管、６……フランジ、７，２１…
…分解生成物導入又は排出管、８，２０……連結
管、９……冷却用水導入管、１０……冷却用水分
配管、２６……冷却用水導入管、２７……スチー
ム排出管、２８……冷却用水排出管、２９……ス
チーム導入管、５０……加熱炉、Ａ，Ｂ……熱交
換器、Ｃ……圧力調節容器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ２つの間接熱交換器と１つの圧力調節器との
組合せからなり、該間接熱交換器は、両端開口す
る内管と、上端が内管との間で封止され、下端封
止され、上部にスチーム排出口を有する中間管
と、上端が中間管のスチーム排出口より下方に位
置し、中間管との間で封止され、下端開口し、か
つ上部に開口を有する外管とを同心円状に配設し
た３重管構造を有し、該圧力調節容器は、冷却用
水導入口、スチーム導入口、スチーム排出口及び
冷却用水排出口を有し、また該２つの間接熱交換
器の内管の各上端開口部は中間に冷却用水導入口
を有する分配管の両端開口部にそれぞれ連結さ
れ、該２つの間接熱交換器の外管の各下端開口部
は連結管により連結され、かつ該分配管の冷却用
水導入口は連結管により圧力調節容器の冷却用水
排出口に連結され、該中間管のスチーム排出口は
連結管により圧力調節容器のスチーム導入口に連
結され、該２つの熱交換器の外管の一方に設けた
開口を重質炭化水素油分解生成物導入口及び他方
に設けた開口を急冷重質炭化水素油分解生成物排
出口としたことを特徴とする重質炭化水素油分解
生成物の急冷装置。 ２ ２つの間接熱交換器と１つの圧力調節容器と
の組合せからなり、該間接熱交換器は、両端開口
する内管と、上端が内管との間で封止され、下端
封止され、上部にスチーム排出口を有する中間管
と、上端が中間管のスチーム排出口より下方に位
置し、中間管との間で封止され、下端開口し、か
つ上部に開口を有する外管とを同心円状に配設し
た３重管構造を有し、該圧力調節容器は、冷却用
水導入口、スチーム導入口、スチーム排出口及び
冷却用水排出口を有し、また該２つの間接熱交換
器の内管の各上端開口部は中間に冷却用水導入口
を有する分配管の両端開口部にそれぞれ連結さ
れ、該２つの間接熱交換器の外管の上部各開口部
は連結管により連結され、かつ該分配管の冷却用
水導入口は連結管により圧力調節容器の冷却用水
排出口に連結され、該中間管のスチーム排出口は
連結管により圧力調節容器のスチーム導入口に連
結され、該２つの熱交換器の外管の一方の下端開
口部を重質炭化水素油分解生成物導入口及び他方
の下端開口部を急冷重質炭化水素油分解生成物排
出口としたことを特徴とする重質炭化水素油分解
生成物の急冷装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2322585A JPS61183389A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 重質炭化水素油分解生成物の急冷装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2322585A JPS61183389A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 重質炭化水素油分解生成物の急冷装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61183389A JPS61183389A (ja) | 1986-08-16 |
| JPH0542479B2 true JPH0542479B2 (ja) | 1993-06-28 |
Family
ID=12104690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2322585A Granted JPS61183389A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 重質炭化水素油分解生成物の急冷装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61183389A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5147511A (en) * | 1990-11-29 | 1992-09-15 | Stone & Webster Engineering Corp. | Apparatus for pyrolysis of hydrocarbons |
| US5271827A (en) * | 1990-11-29 | 1993-12-21 | Stone & Webster Engineering Corp. | Process for pyrolysis of hydrocarbons |
| CN101974363B (zh) * | 2010-09-29 | 2013-04-03 | 潘校良 | 一种废工业油料的回收处理方法及实施该方法的设备 |
| CN106244223A (zh) * | 2016-08-29 | 2016-12-21 | 广饶科力达石化科技有限公司 | 一种润滑油原料预处理装置 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2551195C3 (de) * | 1975-11-14 | 1981-07-02 | Schmidt'sche Heissdampf-Gesellschaft Mbh, 3500 Kassel | Wärmeaustauscher zum Kühlen von Spaltgasen |
| JPS5350103A (en) * | 1976-10-20 | 1978-05-08 | Idemitsu Petrochemical Co | Apparatus for quenching thermal decomposition gas |
| JPS5837934Y2 (ja) * | 1979-09-07 | 1983-08-27 | 出光石油化学株式会社 | 炭化水素熱分解ガス急冷装置 |
| JPS5740880U (ja) * | 1980-08-18 | 1982-03-05 | ||
| JPS58168552U (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-10 | 出光石油化学株式会社 | 二重管式熱分解ガス急冷器 |
| JPS58168551U (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-10 | 出光石油化学株式会社 | 二重管式熱分解ガス急冷器 |
-
1985
- 1985-02-08 JP JP2322585A patent/JPS61183389A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61183389A (ja) | 1986-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3617493A (en) | Process for steam cracking crude oil | |
| US4714109A (en) | Gas cooling with heat recovery | |
| KR0138649B1 (ko) | 저품위 원료의 분해처리방법 및 장치 | |
| US4356151A (en) | Solids quench boiler | |
| US3647907A (en) | Process for quenching a gas obtained by thermal cracking of hydrocarbons | |
| JPH0239559B2 (ja) | ||
| JPS60137990A (ja) | 熱分解流出物の急冷方法およびその装置 | |
| JPS6212206B2 (ja) | ||
| US5427655A (en) | High capacity rapid quench boiler | |
| EP0031609A1 (en) | A process for recovering heat from the effluent of a hydrocarbon pyrolysis reactor | |
| JPH0542479B2 (ja) | ||
| US4426359A (en) | Solids quench boiler | |
| US2031987A (en) | Conversion of hydrocarbons | |
| US2055313A (en) | Conversion of hydrocarbons | |
| US2093588A (en) | Process of cracking heavy hydrocarbon oils | |
| US2931843A (en) | Pyrolytic conversion of hydrocarbons employing a molten metal as a heat transfer medium | |
| CN116496809B (zh) | 锥形裂解反应器、烃类裂解方法和反应系统 | |
| US4437979A (en) | Solids quench boiler and process | |
| US4550769A (en) | Solids quench boiler and process | |
| US1763609A (en) | Process of treating hydrocarbon oils | |
| US2200463A (en) | Converting heavy mineral oils into lighter oils | |
| JPH0542478B2 (ja) | ||
| US2147399A (en) | Process for cracking hydrocarbons | |
| RU1809834C (ru) | Установка дл переработки углеводородного сырь в присутствии пленки расплавов металлов или солей | |
| US2053211A (en) | Conversion of hydrocarbons |