JPH0639636B2 - Ａ▲ｌ▼及びＳｉ含有の鋼又は合金のエレクトロスラグ再溶解用フラツクス - Google Patents
Ａ▲ｌ▼及びＳｉ含有の鋼又は合金のエレクトロスラグ再溶解用フラツクスInfo
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- JPH0639636B2 JPH0639636B2 JP61042362A JP4236286A JPH0639636B2 JP H0639636 B2 JPH0639636 B2 JP H0639636B2 JP 61042362 A JP61042362 A JP 61042362A JP 4236286 A JP4236286 A JP 4236286A JP H0639636 B2 JPH0639636 B2 JP H0639636B2
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はエレクトロスラグ再溶解法に係り、より詳細に
は、所定の範囲内のＡｌ及びＳｉを含有する消耗電極材
を用いてエレクトロスラグ再溶解する際に用いるフラッ
クスであって、製造される鋳塊の高さ方向におけるＡｌ
及びＳｉの成分変動を惹き起こすことなく、メタル中の
脱酸、脱硫が可能なエレクトロスラグ再溶解用フラック
スに関する。
は、所定の範囲内のＡｌ及びＳｉを含有する消耗電極材
を用いてエレクトロスラグ再溶解する際に用いるフラッ
クスであって、製造される鋳塊の高さ方向におけるＡｌ
及びＳｉの成分変動を惹き起こすことなく、メタル中の
脱酸、脱硫が可能なエレクトロスラグ再溶解用フラック
スに関する。
（従来の技術及び解決しようとする問題点） エレクトロスラグ再溶解用のフラックスに関しては、通
常のＳｉＯ０．５％、Ａｌ０．０４％程度を含有する
鋼、合金などのエレクトロスラグ再溶解法においては、
ＣａＦ２−Ａｌ２Ｏ３系、ＣａＦ２−ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ
３系或いはＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系など、Ａｌ２Ｏ３を主
成分とするフラックスが用いられており、Ａｌ、Ｓｉ等
の成分変動は問題となっていない。
常のＳｉＯ０．５％、Ａｌ０．０４％程度を含有する
鋼、合金などのエレクトロスラグ再溶解法においては、
ＣａＦ２−Ａｌ２Ｏ３系、ＣａＦ２−ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ
３系或いはＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系など、Ａｌ２Ｏ３を主
成分とするフラックスが用いられており、Ａｌ、Ｓｉ等
の成分変動は問題となっていない。
一方、先に本出願人が提案したように（特願昭６０−８
１９２６号）、低Ａｌ材（Ａｌ≦０．０１％、Ｓｉ：
０．３〜１．０％）或いは高Ｓｉ材（Ｓｉ：１．０〜
４．０％、Ａｌ：０．０２〜０．０５％）などのエレク
トロスラグ再溶解法においては、ＣａＦ２−ＣａＯ−Ｓ
ｉＯ２系フラックスの如く、ＳｉＯ２を主成分として、
Ａｌ２Ｏ３含有量を低く抑えたフラックスを用いること
により、Ａｌ、Ｓｉなどの成分変動を防止することがで
きる。
１９２６号）、低Ａｌ材（Ａｌ≦０．０１％、Ｓｉ：
０．３〜１．０％）或いは高Ｓｉ材（Ｓｉ：１．０〜
４．０％、Ａｌ：０．０２〜０．０５％）などのエレク
トロスラグ再溶解法においては、ＣａＦ２−ＣａＯ−Ｓ
ｉＯ２系フラックスの如く、ＳｉＯ２を主成分として、
Ａｌ２Ｏ３含有量を低く抑えたフラックスを用いること
により、Ａｌ、Ｓｉなどの成分変動を防止することがで
きる。
ところが、Ａｌ、Ｓｉ含有量に関して、上記成分の中間
領域をなす鋼及び合金のエレクトロスラグ再溶解におい
ては、いずれの系統のフラックスを用いても、鋳塊高さ
方向に成分変動が生じる。例えば、Ａｌ２Ｏ３を主成分
とするフラックス系を用いた場合は、メタル中のＳｉに
よってＡｌ２Ｏ３が還元され、鋳塊底部において、著し
いＳｉの減少、Ａｌピックアップを招くことになる。ま
た逆に、ＳｉＯ２を主成分とするフラックス系を用いた
場合には、ＳｉＯ２がメタル中のＡｌによって還元さ
れ、Ａｌの低下、Ｓｉピックアップの現象が生じること
となる。したがって、このようなＡｌ、Ｓｉの成分変動
を防止するには、メタル中のＡｌ、Ｓｉ含有量に応じ
て、適切な組成のＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２を含有するフラ
ックスを選定する必要がある。しかしながら、従来、そ
のような組成のエレクトロスラグ再溶解用フラックスの
開発をみるに至っていないのが現状である。
領域をなす鋼及び合金のエレクトロスラグ再溶解におい
ては、いずれの系統のフラックスを用いても、鋳塊高さ
方向に成分変動が生じる。例えば、Ａｌ２Ｏ３を主成分
とするフラックス系を用いた場合は、メタル中のＳｉに
よってＡｌ２Ｏ３が還元され、鋳塊底部において、著し
いＳｉの減少、Ａｌピックアップを招くことになる。ま
た逆に、ＳｉＯ２を主成分とするフラックス系を用いた
場合には、ＳｉＯ２がメタル中のＡｌによって還元さ
れ、Ａｌの低下、Ｓｉピックアップの現象が生じること
となる。したがって、このようなＡｌ、Ｓｉの成分変動
を防止するには、メタル中のＡｌ、Ｓｉ含有量に応じ
て、適切な組成のＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２を含有するフラ
ックスを選定する必要がある。しかしながら、従来、そ
のような組成のエレクトロスラグ再溶解用フラックスの
開発をみるに至っていないのが現状である。
本発明は、かゝる要請に応えるべくなされたものであっ
て、Ａｌ、Ｓｉ含有量に関して上記中間領域に属する成
分の鋼或いはＦｅ基、Ｎｉ基、Ｃｏ基及びＮｉ−Ｃｕ基
等の合金をエレクトロスラグ再溶解するに際し、鋳塊高
さ方向のＡｌ、Ｓｉの成分変動を惹き起こすことのない
ようなフラックスを提供することを目的とするものであ
る。
て、Ａｌ、Ｓｉ含有量に関して上記中間領域に属する成
分の鋼或いはＦｅ基、Ｎｉ基、Ｃｏ基及びＮｉ−Ｃｕ基
等の合金をエレクトロスラグ再溶解するに際し、鋳塊高
さ方向のＡｌ、Ｓｉの成分変動を惹き起こすことのない
ようなフラックスを提供することを目的とするものであ
る。
（問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、上記鋼又は合金
のエレクトロスラグ再溶解に際して容易にＡｌ、Ｓｉの
成分変動を避けつつ、脱酸及び脱硫が可能なフラックス
組成を見い出すべく鋭意努めたところ、エレクトロスラ
グ再溶解プロセスにおいては、一般に、メタル中の［Ａ
ｌ］、［Ｓｉ］とフラックス中の（Ａｌ２Ｏ３）、（Ｓ
ｉＯ２）との間には次式（１）の平衡関係が成り立つも
のであるが、 ４［Ａｌ］＋３［ＳｉＯ２］→ ３［Ｓｉ］＋２（Ａｌ２Ｏ３）……（１） この反応式に基づいて、上記目的に合致した適切な成分
系で、かつ組成範囲のフラックスを選定可能な規範を発
見できるならば、高歩留りで高品質の鋳塊を容易に製造
できることに着目し、更に実験研究を重ねた結果、ここ
に、メタル中の［Ａｌ］、［Ｓｉ］比と平衡するフラッ
クス中の（Ａｌ２Ｏ３）、（ＳｉＯ２）比との間の定量
的な関係を把握するに至り、この関係を利用するなら
ば、メタル中のＡｌ、Ｓｉの成分変動を惹き起こさない
フラックスが選定できることを見い出したものである。
のエレクトロスラグ再溶解に際して容易にＡｌ、Ｓｉの
成分変動を避けつつ、脱酸及び脱硫が可能なフラックス
組成を見い出すべく鋭意努めたところ、エレクトロスラ
グ再溶解プロセスにおいては、一般に、メタル中の［Ａ
ｌ］、［Ｓｉ］とフラックス中の（Ａｌ２Ｏ３）、（Ｓ
ｉＯ２）との間には次式（１）の平衡関係が成り立つも
のであるが、 ４［Ａｌ］＋３［ＳｉＯ２］→ ３［Ｓｉ］＋２（Ａｌ２Ｏ３）……（１） この反応式に基づいて、上記目的に合致した適切な成分
系で、かつ組成範囲のフラックスを選定可能な規範を発
見できるならば、高歩留りで高品質の鋳塊を容易に製造
できることに着目し、更に実験研究を重ねた結果、ここ
に、メタル中の［Ａｌ］、［Ｓｉ］比と平衡するフラッ
クス中の（Ａｌ２Ｏ３）、（ＳｉＯ２）比との間の定量
的な関係を把握するに至り、この関係を利用するなら
ば、メタル中のＡｌ、Ｓｉの成分変動を惹き起こさない
フラックスが選定できることを見い出したものである。
すなわち、本発明に係るエレクトロスラグ再溶解用フラ
ックスは、鋳塊中のＡｌ及びＳｉ含有量が次の式 ５．０≦ｌｏｇ［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4≦１０．０ を満足する範囲内の［Ａｌ］及び［Ｓｉ］を含有する鋼
又はＦｅ基、Ｎｉ基、Ｃｏ基及びＮｉ−Ｃｕ基の合金の
エレクトロスラグ再溶解法に用いるフラックスであっ
て、（ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２）＋（ＣａＦ２−
ＭｇＦ２）系を基本成分とする組成のものにおいて、下
記下記〜の条件を満足する成分範囲内で、かつ、得
られる鋳塊中のＡｌ及びＳｉ含有量に応じて下記を満
足する成分範囲内の組成を有することを特徴とするエレ
クトロスラグ再溶解用フラックス、を要旨とするもので
ある。
ックスは、鋳塊中のＡｌ及びＳｉ含有量が次の式 ５．０≦ｌｏｇ［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4≦１０．０ を満足する範囲内の［Ａｌ］及び［Ｓｉ］を含有する鋼
又はＦｅ基、Ｎｉ基、Ｃｏ基及びＮｉ−Ｃｕ基の合金の
エレクトロスラグ再溶解法に用いるフラックスであっ
て、（ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２）＋（ＣａＦ２−
ＭｇＦ２）系を基本成分とする組成のものにおいて、下
記下記〜の条件を満足する成分範囲内で、かつ、得
られる鋳塊中のＡｌ及びＳｉ含有量に応じて下記を満
足する成分範囲内の組成を有することを特徴とするエレ
クトロスラグ再溶解用フラックス、を要旨とするもので
ある。
記 ０．５≦(ＣａＯ)／((Ａｌ2Ｏ3)＋(ＳｉＯ2))≦
３．０ （ＣａＦ２）＋（ＭｇＦ２）≦７０重量％ フラックス中に不純物として含有され得るＦｅ及び
Ｍｎはそれぞれ１重量％以内であること ここで、 ［Ｓｉ］、［Ａｌ］：メタル中のＳｉ、Ａｌの重量％濃
度 （ＣａＯ）、（Ａｌ２Ｏ３）、（ＳｉＯ２）、（ＣａＦ
２）、（ＭｇＦ２）：フラックス中のＣａＯ、Ａｌ２Ｏ
３、ＳｉＯ２、ＣａＦ２、ＭｇＦ２の重量％濃度 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
３．０ （ＣａＦ２）＋（ＭｇＦ２）≦７０重量％ フラックス中に不純物として含有され得るＦｅ及び
Ｍｎはそれぞれ１重量％以内であること ここで、 ［Ｓｉ］、［Ａｌ］：メタル中のＳｉ、Ａｌの重量％濃
度 （ＣａＯ）、（Ａｌ２Ｏ３）、（ＳｉＯ２）、（ＣａＦ
２）、（ＭｇＦ２）：フラックス中のＣａＯ、Ａｌ２Ｏ
３、ＳｉＯ２、ＣａＦ２、ＭｇＦ２の重量％濃度 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
上記の如く、換言するならば、本発明の特徴は、Ａｌ、
Ｓｉを含有する鋼、Ｆｅ基合金、Ｎｉ基合金、Ｃｏ基合
金、Ｎｉ−Ｃｕ基合金のエレクトロスラグ再溶解を行う
場合、メタル中のＡｌ、Ｓｉ量と平衡するフラックス中
の（Ａｌ２Ｏ３）、（ＳｉＯ２）量を選定して、ＥＳＲ
（エレクトロスラグ再溶解）用フラックスとしてこの組
成を用いることにより、Ａｌ、Ｓｉなどの鋳塊高さ方向
の成分変動を惹き起こすことなく、良好な脱酸、脱硫効
果の得られるフラックス組成範囲（第１図参照）を明ら
かにした点にある。以下にこの詳細を説明する。
Ｓｉを含有する鋼、Ｆｅ基合金、Ｎｉ基合金、Ｃｏ基合
金、Ｎｉ−Ｃｕ基合金のエレクトロスラグ再溶解を行う
場合、メタル中のＡｌ、Ｓｉ量と平衡するフラックス中
の（Ａｌ２Ｏ３）、（ＳｉＯ２）量を選定して、ＥＳＲ
（エレクトロスラグ再溶解）用フラックスとしてこの組
成を用いることにより、Ａｌ、Ｓｉなどの鋳塊高さ方向
の成分変動を惹き起こすことなく、良好な脱酸、脱硫効
果の得られるフラックス組成範囲（第１図参照）を明ら
かにした点にある。以下にこの詳細を説明する。
メタル中Ａｌ、Ｓｉとフラックス中（Ａｌ２Ｏ３）、
（ＳｉＯ２）との間には、前記（１）式の平衡関係があ
り、この平衡定数をＫとおくと、（２）式の関係で表わ
される。
（ＳｉＯ２）との間には、前記（１）式の平衡関係があ
り、この平衡定数をＫとおくと、（２）式の関係で表わ
される。
ここで、 のヘンリー基準の活量 のラウル基準の活量 の活量係数 の活量係数 （２）式の両辺対数をとり、 ｌｏｇ(ＳｉＯ2)3／(Ａｌ2Ｏ3)2 について整理すると（３）式が導かれる。
そこで、これまでに実施した多数の実験データから、ｌ
ｏｇ（ＳｉＯ２）３／（Ａｌ２Ｏ３）2とｌｏｇ［Ｓ
ｉ］3／［Ａｌ］4との関係をプロットすると、第２図に
示すとおりであり、鋼種及び合金の種類によらず、良好
な直線関係のあることがわかった。
ｏｇ（ＳｉＯ２）３／（Ａｌ２Ｏ３）2とｌｏｇ［Ｓ
ｉ］3／［Ａｌ］4との関係をプロットすると、第２図に
示すとおりであり、鋼種及び合金の種類によらず、良好
な直線関係のあることがわかった。
第２図において、ｌｏｇ（［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4）＜
５．０の領域では、例えば、［Ｓｉ］＝０．３、［Ａ
ｌ］＝０．０３％程度の炭素鋼（ｌｏｇ［Ｓｉ］3／
［Ａｌ］4＝４．５）などをＥＳＲする場合、フラック
スは従来から用いられているＣａＦ２−Ａｌ２Ｏ３系、
ＣａＦ２−ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３
系で十分であり、特にＡｌ、Ｓｉの鋳塊高さ方向の成分
変動が問題となることはない。
５．０の領域では、例えば、［Ｓｉ］＝０．３、［Ａ
ｌ］＝０．０３％程度の炭素鋼（ｌｏｇ［Ｓｉ］3／
［Ａｌ］4＝４．５）などをＥＳＲする場合、フラック
スは従来から用いられているＣａＦ２−Ａｌ２Ｏ３系、
ＣａＦ２−ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３
系で十分であり、特にＡｌ、Ｓｉの鋳塊高さ方向の成分
変動が問題となることはない。
一方、ｌｏｇ（［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4）＞１０．０の領
域では、低Ａｌ含有材或いは高Ｓｉ含有材などに相当
し、これらを対象にしてＥＳＲを実施する場合は、先に
本出願人が提案したところのＣａＦ２−ＣａＯ−ＳｉＯ
２系フラックスを用いることにより、成分変動の問題は
回避できる。
域では、低Ａｌ含有材或いは高Ｓｉ含有材などに相当
し、これらを対象にしてＥＳＲを実施する場合は、先に
本出願人が提案したところのＣａＦ２−ＣａＯ−ＳｉＯ
２系フラックスを用いることにより、成分変動の問題は
回避できる。
ところが、５．０≦ｌｏｇ［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4≦１
０．０の範囲内の［Ａｌ］、［Ｓｉ］含有量を有する金
属材料のＥＳＲを実施する場合には、適切な（Ａｌ２Ｏ
３）、（ＳｉＯ２）含有量を有するフラックスを用いな
いとＥＳＲ鋳塊高さ方向の成分変動が発生し、著しい場
合は、Ａｌ、Ｓｉなどが成分規格外れとなることがあ
る。例えば、適正な量以上の（Ａｌ２Ｏ３）を含有する
フラックスを用いると、メタル中［Ｓｉ］により、Ａｌ
２Ｏ３が還元されるため、Ａｌのピックアップ、Ｓｉの
減少を招く。一方、逆に（ＳｉＯ２）を適正量以上に含
有するフラックスを用いる場合は、メタル中Ａｌによ
り、ＳｉＯ２が還元され、Ａｌの減少、Ｓｉのピックア
ップを招く。したがって、このようなＡｌ、Ｓｉの成分
変動の発生を防止するためには、メタル中［Ａｌ］、
［Ｓｉ］量と対応するフラックス中（Ａｌ２Ｏ３）、
（ＳｉＯ２）量を選定することが肝要である。
０．０の範囲内の［Ａｌ］、［Ｓｉ］含有量を有する金
属材料のＥＳＲを実施する場合には、適切な（Ａｌ２Ｏ
３）、（ＳｉＯ２）含有量を有するフラックスを用いな
いとＥＳＲ鋳塊高さ方向の成分変動が発生し、著しい場
合は、Ａｌ、Ｓｉなどが成分規格外れとなることがあ
る。例えば、適正な量以上の（Ａｌ２Ｏ３）を含有する
フラックスを用いると、メタル中［Ｓｉ］により、Ａｌ
２Ｏ３が還元されるため、Ａｌのピックアップ、Ｓｉの
減少を招く。一方、逆に（ＳｉＯ２）を適正量以上に含
有するフラックスを用いる場合は、メタル中Ａｌによ
り、ＳｉＯ２が還元され、Ａｌの減少、Ｓｉのピックア
ップを招く。したがって、このようなＡｌ、Ｓｉの成分
変動の発生を防止するためには、メタル中［Ａｌ］、
［Ｓｉ］量と対応するフラックス中（Ａｌ２Ｏ３）、
（ＳｉＯ２）量を選定することが肝要である。
第２図はこれまでに実施した多数の実験データよりｌｏ
ｇ［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4とｌｏｇ（ＳｉＯ２）3／（Ａ
ｌ２Ｏ３）2との関係を示したものであり、これらの関
係は、本発明範囲内の金属種類に依存せず、実験式とし
て、（４）式により表わされる。
ｇ［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4とｌｏｇ（ＳｉＯ２）3／（Ａ
ｌ２Ｏ３）2との関係を示したものであり、これらの関
係は、本発明範囲内の金属種類に依存せず、実験式とし
て、（４）式により表わされる。
そして、メタル中［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4比と対応するフ
ラックス中（ＳｉＯ２）3／（Ａｌ２Ｏ３）2比は±２σ
の精度で表わすことができ、第２図に示す範囲内を式化
した次の（５）式を満たすフラックスを用いるならば、
（１）式の反応に基づくＡｌ、Ｓｉの成分変動を極めて
小さくすることができる。
ラックス中（ＳｉＯ２）3／（Ａｌ２Ｏ３）2比は±２σ
の精度で表わすことができ、第２図に示す範囲内を式化
した次の（５）式を満たすフラックスを用いるならば、
（１）式の反応に基づくＡｌ、Ｓｉの成分変動を極めて
小さくすることができる。
次に、本発明において、 ０．５≦(ＣａＯ)／((Ａｌ2Ｏ3)＋(ＳｉＯ2)) としたのは、これ以下ではフラックスの脱硫能力が著し
く低下するためであり、一方、 (ＣａＯ)／((Ａｌ2Ｏ3)＋(ＳｉＯ2)≦３．０ としたのは、これ以上ではフラックスの融点が高くなり
すぎて、安定なＥＳＲ操業が困難なためである。
く低下するためであり、一方、 (ＣａＯ)／((Ａｌ2Ｏ3)＋(ＳｉＯ2)≦３．０ としたのは、これ以上ではフラックスの融点が高くなり
すぎて、安定なＥＳＲ操業が困難なためである。
本フラックスでは、（ＣａＦ２）、（ＭｇＦ２）等は融
点、粘性を低下させ、ＥＳＲに適した電導度を得るため
に添加するものであるが、（ＣａＦ２）＋（ＭｇＦ２）
が７０重量％を超えるとフラックスの電導度が著しく増
加し、ＥＳＲ操業に大電流が必要となるため、実用的と
は言えない。そいため、（ＣａＦ２）＋（ＭｇＦ２）≦
７０重量％とした。
点、粘性を低下させ、ＥＳＲに適した電導度を得るため
に添加するものであるが、（ＣａＦ２）＋（ＭｇＦ２）
が７０重量％を超えるとフラックスの電導度が著しく増
加し、ＥＳＲ操業に大電流が必要となるため、実用的と
は言えない。そいため、（ＣａＦ２）＋（ＭｇＦ２）≦
７０重量％とした。
フラックス中のＦｅ、Ｍｎ等の酸化物は不安定なため、
溶解初期に消耗電極中のＡｌ、Ｓｉなどの活性元素を酸
化し、Ａｌ、Ｓｉの減少、Ｍｎのピックアップなどの原
因となるが、これらのＦｅ、Ｍｎ含有量がそれぞれ１重
量％以内であれば、大きな問題とはならないことが経験
的にわかっているので、Ｆｅ、Ｍｎ含有量はそれぞれ１
重量％以内とした。
溶解初期に消耗電極中のＡｌ、Ｓｉなどの活性元素を酸
化し、Ａｌ、Ｓｉの減少、Ｍｎのピックアップなどの原
因となるが、これらのＦｅ、Ｍｎ含有量がそれぞれ１重
量％以内であれば、大きな問題とはならないことが経験
的にわかっているので、Ｆｅ、Ｍｎ含有量はそれぞれ１
重量％以内とした。
なお、フラックス中の（ＣａＯ）の一部を（ＭｇＯ）に
置換してもＡｌ、Ｓｉの成分変動には何ら影響を及ぼさ
ない。但し、ＭｇＯが１０％を超えると、フラックスの
融点が著しく高くなる場合があり、ＥＳＲ用フラックス
としては不適当である。勿論、（ＣａＯ）／（（Ａｌ２
Ｏ３）＋（ＳｉＯ２））比が上記条件を満たす必要があ
ることは云うまでもない。
置換してもＡｌ、Ｓｉの成分変動には何ら影響を及ぼさ
ない。但し、ＭｇＯが１０％を超えると、フラックスの
融点が著しく高くなる場合があり、ＥＳＲ用フラックス
としては不適当である。勿論、（ＣａＯ）／（（Ａｌ２
Ｏ３）＋（ＳｉＯ２））比が上記条件を満たす必要があ
ることは云うまでもない。
（実施例） ８０φＥＳＲ炉を用い、種々の鋼種の消耗電極材と、フ
ラックスを用いてエレクトロスラグ再溶解を実施した結
果の鋼塊及びフラックス組成を第１表に示す。
ラックスを用いてエレクトロスラグ再溶解を実施した結
果の鋼塊及びフラックス組成を第１表に示す。
また第３図は、第１表中のNo.５のＥＳＲ鋼塊高さ方向
の［Ａｌ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］の成分変動状況を示し
たものである。但し、溶解前のフラックス組成はＣａＦ
２７０％、ＣａＯ１５％、Ａｌ２Ｏ３９％、ＳｉＯ２６
％、Ｔ．Ｆｅ＜１．０％であった。同図より、本発明範
囲内のフラックスを用いると成分変動が小さいことは明
らかである。
の［Ａｌ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］の成分変動状況を示し
たものである。但し、溶解前のフラックス組成はＣａＦ
２７０％、ＣａＯ１５％、Ａｌ２Ｏ３９％、ＳｉＯ２６
％、Ｔ．Ｆｅ＜１．０％であった。同図より、本発明範
囲内のフラックスを用いると成分変動が小さいことは明
らかである。
（比較例） ８０φＥＳＲ炉を使用し、第２表に示す組成の電極材と
第３表に示す組成のフラックスを用いてエレクトロスラ
グ再溶解を実施した。得られた鋳塊の高さ方向のＡｌ、
Ｓｉの成分変動状況を調べたところ、第４図に示すとう
りの結果を得た。なお、Ｍｎについても併記した。
第３表に示す組成のフラックスを用いてエレクトロスラ
グ再溶解を実施した。得られた鋳塊の高さ方向のＡｌ、
Ｓｉの成分変動状況を調べたところ、第４図に示すとう
りの結果を得た。なお、Ｍｎについても併記した。
第４図より、ｌｏｇ（ＳｉＯ２）3／（Ａｌ２Ｏ３）2値
が適正範囲外である場合には、図示の如くＡｌ、Ｓｉの
成分変動が起こることは明らかである。
が適正範囲外である場合には、図示の如くＡｌ、Ｓｉの
成分変動が起こることは明らかである。
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、Ａｌ、Ｓｉを特
定量含有する鋼又はＦｅ基、Ｎｉ基、Ｃｏ基及びＣｕ−
Ｎｉ基の各合金のエレクトロスラグ再溶解を行う場合、
上記Ａｌ、Ｓｉの含有量と関係する特定成分組成範囲の
フラックスを使用するので、鋳塊中Ａｌ、Ｓｉの成分変
動を効果的に防止でき、したがって、成分規格外れが少
ない高品質の鋳塊を歩留りよく製造することができる。
定量含有する鋼又はＦｅ基、Ｎｉ基、Ｃｏ基及びＣｕ−
Ｎｉ基の各合金のエレクトロスラグ再溶解を行う場合、
上記Ａｌ、Ｓｉの含有量と関係する特定成分組成範囲の
フラックスを使用するので、鋳塊中Ａｌ、Ｓｉの成分変
動を効果的に防止でき、したがって、成分規格外れが少
ない高品質の鋳塊を歩留りよく製造することができる。
第１図は本発明に係るエレクトロスラグ再溶解用フラッ
クスの成分組成範囲を示す図、 第２図は種々の成分系におけるｌｏｇ（ＳｉＯ２）3／
（Ａｌ２Ｏ３）2とｌｏｇ（［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4）と
の関係を示す図、 第３図は本発明に係る適正な組成のエレクトロスラグ再
溶解用フラックスを用いた場合のＥＳＲ鋳塊高さ方向の
〔Ａｌ〕、〔Ｓｉ〕、〔Ｍｎ〕の成分変動を示す図、 第４図は比較例のフラックスを使用した場合の鋳塊中
［Ａｌ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］含有量の変動状況を示す
図である。
クスの成分組成範囲を示す図、 第２図は種々の成分系におけるｌｏｇ（ＳｉＯ２）3／
（Ａｌ２Ｏ３）2とｌｏｇ（［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4）と
の関係を示す図、 第３図は本発明に係る適正な組成のエレクトロスラグ再
溶解用フラックスを用いた場合のＥＳＲ鋳塊高さ方向の
〔Ａｌ〕、〔Ｓｉ〕、〔Ｍｎ〕の成分変動を示す図、 第４図は比較例のフラックスを使用した場合の鋳塊中
［Ａｌ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］含有量の変動状況を示す
図である。
Claims (2)
- 【請求項１】鋳塊中のＡｌ及びＳｉ含有量が次の式 ５．０≦ｌｏｇ［Ｓｉ］3／［Ａｌ］4≦１０．０ を満足する範囲内の［Ａｌ］及び［Ｓｉ］を含有する鋼
又はＦｅ基、Ｎｉ基、Ｃｏ基及びＮｉ−Ｃｕ基の合金の
エレクトロスラグ再溶解法に用いるフラックスであっ
て、（ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２）＋（ＣａＦ２−
ＭｇＦ２）系を基本成分とする組成のものにおいて、下
記〜の条件を満足する成分範囲内で、かつ、得られ
る鋳塊中のＡｌ及びＳｉ含有量に応じて下記を満足す
る成分範囲内の組成を有することを特徴とするエレクト
ロスラグ再溶解用フラックス。 記 ０．５≦(ＣａＯ)／((Ａｌ2Ｏ3)＋(ＳｉＯ2)) ≦３．０ (ＣａＦ2)＋(ＭｇＦ2)≦７０重量％ フラックス中に不純物として含有され得るＦｅ及び
Ｍｎはそれぞれ１重量％以内であること ここで、 ［Ｓｉ］、［Ａｌ］：メタル中のＳｉ、Ａｌの重量％濃
度 （ＣａＯ）、（Ａｌ２Ｏ３）、（ＳｉＯ２）、（ＣａＦ
２）、（ＭｇＦ２）：フラックス中のＣａＯ、Ａｌ２Ｏ
３、ＳｉＯ２、ＣａＦ２、ＭｇＦ２の重量％濃度 - 【請求項２】前記フラックス中の（ＣａＯ）の一部を次
の式 ０．５≦(ＣａＯ)＋(ＭｇＯ)／((Ａｌ2Ｏ3)＋(Ｓｉ
Ｏ2))≦３．０ ここで、（ＭｇＯ）：フラックス中のＭｇＯの重量％濃
度 を満足する範囲内で、（ＭｇＯ）に１０重量％以内で置
換した特許請求の範囲第（１）項記載のエレクトロスラ
グ再溶解用フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61042362A JPH0639636B2 (ja) | 1986-02-27 | 1986-02-27 | Ａ▲ｌ▼及びＳｉ含有の鋼又は合金のエレクトロスラグ再溶解用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61042362A JPH0639636B2 (ja) | 1986-02-27 | 1986-02-27 | Ａ▲ｌ▼及びＳｉ含有の鋼又は合金のエレクトロスラグ再溶解用フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62199736A JPS62199736A (ja) | 1987-09-03 |
| JPH0639636B2 true JPH0639636B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=12633925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61042362A Expired - Lifetime JPH0639636B2 (ja) | 1986-02-27 | 1986-02-27 | Ａ▲ｌ▼及びＳｉ含有の鋼又は合金のエレクトロスラグ再溶解用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0639636B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009008131A1 (ja) * | 2007-07-09 | 2009-01-15 | Sumitomo Bakelite Co., Ltd. | 回路基板用の樹脂シートおよびその製造方法 |
| CN104451035A (zh) * | 2013-09-13 | 2015-03-25 | 宝钢特钢有限公司 | 一种高效去除合金钢非金属夹杂物的电渣重熔渣系 |
| CN114854993B (zh) * | 2022-03-30 | 2024-09-24 | 重庆材料研究院有限公司 | 一种耐海水腐蚀高强度不锈钢电渣重熔渣系 |
| CN116287743B (zh) * | 2023-02-20 | 2025-06-24 | 河钢股份有限公司 | 一种电渣重熔铬钼系热作模具钢的方法 |
-
1986
- 1986-02-27 JP JP61042362A patent/JPH0639636B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62199736A (ja) | 1987-09-03 |
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