JPS6124608B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6124608B2 JPS6124608B2 JP8474077A JP8474077A JPS6124608B2 JP S6124608 B2 JPS6124608 B2 JP S6124608B2 JP 8474077 A JP8474077 A JP 8474077A JP 8474077 A JP8474077 A JP 8474077A JP S6124608 B2 JPS6124608 B2 JP S6124608B2
- Authority
- JP
- Japan
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- output
- solenoid valve
- gas
- comparator
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 8
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 16
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガス湯沸器に関し、燃焼量を可変にし
て、出湯温度制御を行なうものにあつて、特に流
量変更時のオーバーシユートを軽減するものであ
る。
て、出湯温度制御を行なうものにあつて、特に流
量変更時のオーバーシユートを軽減するものであ
る。
従来燃焼量可変のバーナを用いたガス湯沸器
に、例えば混合管、ゼロガバナ、送風フアンを組
合せてガスバーナでの燃焼量を制御するものがあ
る。この場合、出湯温度を何らかの方法で検出
し、この出力に応じて送風フアンのスピードを制
御し、混合管内に発生する圧力差を制御し、この
圧力差に応じてゼロガバナがガス流量を制御す
る。これにより出湯温度の制御は可能ではある
が、次のような問題があつた。すなわち、送風フ
アンの比較的大きな時定数や、熱交換器の熱容量
などのため、比較的大流量より比較的小流量へ出
湯量を急変させた時に発するいわゆるオーバーシ
ユートが大きく、ために火傷等の危険な事態を招
いていた。
に、例えば混合管、ゼロガバナ、送風フアンを組
合せてガスバーナでの燃焼量を制御するものがあ
る。この場合、出湯温度を何らかの方法で検出
し、この出力に応じて送風フアンのスピードを制
御し、混合管内に発生する圧力差を制御し、この
圧力差に応じてゼロガバナがガス流量を制御す
る。これにより出湯温度の制御は可能ではある
が、次のような問題があつた。すなわち、送風フ
アンの比較的大きな時定数や、熱交換器の熱容量
などのため、比較的大流量より比較的小流量へ出
湯量を急変させた時に発するいわゆるオーバーシ
ユートが大きく、ために火傷等の危険な事態を招
いていた。
本発明はこのような従来の欠点を除去したもの
で、以下その実施例を添附図面とともに説明す
る。
で、以下その実施例を添附図面とともに説明す
る。
第１図において、本体１内にガスバーナ２を有
し、ガスＧは電磁弁３、ゼロカバナ４を経て混合
管５へ、空気Ａは給気管６を通して混合管５へ
各々至り、混合しバーナ２に流入する。水Ｗは給
水管７を経て熱交換器８にて熱交換後出湯管９を
経てＨとして給湯される。出湯温度は出湯温度検
出器１０により検出されて制御器１２に入力さ
れ、制御器１２はその入力に応じてフアンモータ
１１を制御すると共に電磁弁３をオンオフ制御す
る。燃焼排ガスはＥとしてフアンモータ１１によ
り本体１より吸引排出される。
し、ガスＧは電磁弁３、ゼロカバナ４を経て混合
管５へ、空気Ａは給気管６を通して混合管５へ
各々至り、混合しバーナ２に流入する。水Ｗは給
水管７を経て熱交換器８にて熱交換後出湯管９を
経てＨとして給湯される。出湯温度は出湯温度検
出器１０により検出されて制御器１２に入力さ
れ、制御器１２はその入力に応じてフアンモータ
１１を制御すると共に電磁弁３をオンオフ制御す
る。燃焼排ガスはＥとしてフアンモータ１１によ
り本体１より吸引排出される。
制御器１２をブロツク図で示したのが第２図
で、温度検出器１０よりの信号を入力し、その温
度信号の比例及び微分値を比例微分器１２Ａでと
る。比例微分器１２Ａの出力により、位相制御回
路１２Ｂ及び電磁弁制御回路１２Ｃに入力し、位
相制御回路１２Ｂはフアンモータ１１の速度を制
御し、電磁弁制御回路１２Ｃは電磁弁３をオンオ
フする。
で、温度検出器１０よりの信号を入力し、その温
度信号の比例及び微分値を比例微分器１２Ａでと
る。比例微分器１２Ａの出力により、位相制御回
路１２Ｂ及び電磁弁制御回路１２Ｃに入力し、位
相制御回路１２Ｂはフアンモータ１１の速度を制
御し、電磁弁制御回路１２Ｃは電磁弁３をオンオ
フする。
大流量から小流量へ出湯量を急変させると、出
湯温度は過渡的に上昇する。出湯温度検出器１０
は出湯温度を検出していて、その出力が比較微分
器１２Ａに入力される。その出力は設定温度と出
湯温度の差に比例した信号と、その差の微分値を
出力する。従がつて、出湯温度が過渡的に急速に
上昇しようとすると、その微分値は大きくなり、
この微分信号により、電磁弁制御回路１２Ｃがオ
フ信号を出力し、電磁弁３をオフする。燃焼量ゼ
ロとなるので出湯温度は低下する。適当な時間経
過後電磁弁３を再びオンし、燃焼をスタートさせ
れば、定常値に出湯温度は落着く。このようにし
て、オーバシユートは軽減されるのである。
湯温度は過渡的に上昇する。出湯温度検出器１０
は出湯温度を検出していて、その出力が比較微分
器１２Ａに入力される。その出力は設定温度と出
湯温度の差に比例した信号と、その差の微分値を
出力する。従がつて、出湯温度が過渡的に急速に
上昇しようとすると、その微分値は大きくなり、
この微分信号により、電磁弁制御回路１２Ｃがオ
フ信号を出力し、電磁弁３をオフする。燃焼量ゼ
ロとなるので出湯温度は低下する。適当な時間経
過後電磁弁３を再びオンし、燃焼をスタートさせ
れば、定常値に出湯温度は落着く。このようにし
て、オーバシユートは軽減されるのである。
第３図は第２図のブロツク図の具体回路例であ
る。１３なる商用電源をトランスD1でステツプ
ダウンし、これを整流ブリツジD2で全波整流
し、限流抵抗D6を介してゼナーダオードD3でク
リツプし、位相制御回路１２Ｂの直流電源Ｖzと
する。Ｖzを逆流防止ダイオードD5、コンデンサ
により平滑した電圧Ｖccを比例微分器１２Ａ、電
磁弁制御回路１２Ｃの直流電源電圧とする。１０
は出湯温度検出器としてのサーミスタで、抵抗
A1とＶccを分割してＶtなる電圧を得る。Ｖtは出
湯温度に対応している。抵抗A2，A3でＶccを分
割した電圧ＶRが基準電圧である。コンデンサ
A5、抵抗A4，A6、オペアンプA7により比例微分
回路を構成していて、その伝達関数は−Ｒ６／Ｒ４（１ ＋R4C5S）で与えられる。ここでR4，R6は抵抗
A4，A6の抵抗値、C5はコンデンサA5の容量であ
る。入力電圧ＶAiは（ＶR−Ｖt）で、出力ＶAOは
Ｖiの比例＋微分値である。ＶAOは二つの回路の
入力となる。第一は位相制御回路１２Ｂ、第二は
電磁弁制御回路１２Ｃである。位相制御回路１２
Ｂは基本的にはPUTB4とトライアツクB8とから
成り、ＶAOは制御入力となつている。トランジス
タB2、抵抗B1により、トランジスタB2のコレク
タ電流ＩC2は、 ＩC2＝Ｖｚ−ＶＡＯ−ＶＢＥ２／ＲＢ１ で表せる。ここでＶBE2はトランジスタB2のベー
スエミツタ電圧、ＲB1は抵抗B1の抵抗値である。
コンデンサB3の充電速度はＩC2に比例する。コン
デンサB3の電圧ＶC3がＶzを抵抗B5，B6で分割し
た電圧ＶGよりも高くなるとPUTB4はオンし、コ
ンデンサB3の放電電流はPUTB4を介してトラン
スB7の一次側を流れ、この電流により、トライ
アツクB8がオンする。ＶAOが低ければ、ＩC2は大
きく、ＶC3は早くＶGに達し、、トライアツクB8が
オンする位相は早く、モータ１１の印加電圧も大
きく、フアンは高速回転する。出湯温度が設定温
度よりも低くなると、Ｖtが大きく、ＶAiは負とな
り、ＶAOは小さくなり、フアンが高速回転とな
り、燃焼量を増し出湯温度を高める。
る。１３なる商用電源をトランスD1でステツプ
ダウンし、これを整流ブリツジD2で全波整流
し、限流抵抗D6を介してゼナーダオードD3でク
リツプし、位相制御回路１２Ｂの直流電源Ｖzと
する。Ｖzを逆流防止ダイオードD5、コンデンサ
により平滑した電圧Ｖccを比例微分器１２Ａ、電
磁弁制御回路１２Ｃの直流電源電圧とする。１０
は出湯温度検出器としてのサーミスタで、抵抗
A1とＶccを分割してＶtなる電圧を得る。Ｖtは出
湯温度に対応している。抵抗A2，A3でＶccを分
割した電圧ＶRが基準電圧である。コンデンサ
A5、抵抗A4，A6、オペアンプA7により比例微分
回路を構成していて、その伝達関数は−Ｒ６／Ｒ４（１ ＋R4C5S）で与えられる。ここでR4，R6は抵抗
A4，A6の抵抗値、C5はコンデンサA5の容量であ
る。入力電圧ＶAiは（ＶR−Ｖt）で、出力ＶAOは
Ｖiの比例＋微分値である。ＶAOは二つの回路の
入力となる。第一は位相制御回路１２Ｂ、第二は
電磁弁制御回路１２Ｃである。位相制御回路１２
Ｂは基本的にはPUTB4とトライアツクB8とから
成り、ＶAOは制御入力となつている。トランジス
タB2、抵抗B1により、トランジスタB2のコレク
タ電流ＩC2は、 ＩC2＝Ｖｚ−ＶＡＯ−ＶＢＥ２／ＲＢ１ で表せる。ここでＶBE2はトランジスタB2のベー
スエミツタ電圧、ＲB1は抵抗B1の抵抗値である。
コンデンサB3の充電速度はＩC2に比例する。コン
デンサB3の電圧ＶC3がＶzを抵抗B5，B6で分割し
た電圧ＶGよりも高くなるとPUTB4はオンし、コ
ンデンサB3の放電電流はPUTB4を介してトラン
スB7の一次側を流れ、この電流により、トライ
アツクB8がオンする。ＶAOが低ければ、ＩC2は大
きく、ＶC3は早くＶGに達し、、トライアツクB8が
オンする位相は早く、モータ１１の印加電圧も大
きく、フアンは高速回転する。出湯温度が設定温
度よりも低くなると、Ｖtが大きく、ＶAiは負とな
り、ＶAOは小さくなり、フアンが高速回転とな
り、燃焼量を増し出湯温度を高める。
電磁弁制御回路１２Ｃは、ＶAOの微分値をとる
べく、コンデンサC1、抵抗C2，C3直列回路にＶA
Ｏを入力させる。抵抗C2，C3で分割した電圧Ｖp
はコンパレータC24の正入力となり、その負入力
はＶccを抵抗C4，C5で分割した電圧ＶNである。
微分値が小さくＶP＜ＶNであればコンパレータ
C24の出力はゼロである。ＶP＞ＶNとなると、コ
ンパレータC24の出力はハイとなり、この変化は
コンデンサC6、ダイオードC8を経て、抵抗C9，
C10，C11，C15，C24、コンデンサC12、ダイオー
ドC13、ゼナーダイオードC14、オペアンプC16よ
り成る単安定マルチバイブレータをトリガする。
この単安定マルチバイブレータは以下にように動
作する。コンパレータC24の出力がない場合、オ
ペアンプC16の負入力にはゼナーダイオードC14の
ゼナー電圧Ｖzが入力され、正入力には電流電圧
Ｖccを抵抗C9と抵抗C10，C25の並列接続とで分割
して得た電圧V+が入力されている。今Ｖz＞V+と
すると、オペアンプC16の出力ＶnはローＶnL≒
OVとなる。この状態から、コンパレータC24の出
力がハイとなると、オペアンプC16の正入力には
V+にコンパレータC24の出力が加算された電圧
V′となり、V′＞Ｖzとなり、オペアンプC16の出力
ＶnはハイＶnHとなる。オペアンプC16の出力Ｖn
がハイＶnHとなるので、その正入力は、ＶnH＝Ｖ
ccとすると、電源電圧Ｖccを抵抗C9，C10の並列
接続と抵抗C25とで分割した電圧ＶH ＋＞Ｖzとな
り、オペアンプC16の出力はハイＶnHを維持す
る。他方オペアンプC16の出力がハイＶnHとなつ
てから、その負入力は、抵抗C11を介してコンデ
ンサC12が、ゼナー電圧Ｖzから電源電圧Ｖccに向
かつて徐々に上昇する。所定時間Ｔnが経過する
と、コンデンサC12の電圧すなわちオペアンプC16
の負入力はV-＞ＶH ＋となり、オペアンプC16の
出力は再びローＶnLとなる。これによりオペアン
プC16の正入力は再びV+＜Ｖzとなる。他方オペ
アンプC16の負入力たるコンデンサC12の電圧は、
オペアンプC16の出力がローＶnLだから、ゼロＶ
に向つて降下していくが、ゼナーダイオードC14
によりバイアスされているので、ゼナー電圧Ｖz
でその降下が停止する。以上詳述したように、こ
の単安定マルチバイブレータは、コンパレータ
C24の出力がローからハイに変化くるとトリガさ
れて所定時間Ｔnの時間ハイＶnHを出力する。こ
の信号により限流用抵抗C7を経て、トランジス
タC18にベース電流が流れ、トランジスタC18はオ
ンし、リレーコイルC19に電流が流れ、その常閉
接点は所定時間オフする。従つて、電磁弁コイル
３に給電されず、電磁弁３は所定時間オフする。
単安定マルチバイブレータ出力がハイＶnHとなる
と、これがダイオードC20、抵抗C21、コンデンサ
C23で構成する禁止回路に入力される。すなわち
出力ＶnHはダイオードC20、抵抗C21を介してコン
パレータC24の負入力に接続されたコンデンサC23
を充電する。単安定マルチバイブレータ出力は所
定時間後再びローＶnLとなるが、コンパレータ
C24の負入力は、単安定マルチバイブレータ出力
がハイの間にＶnHまでコンデンサC23が充電さ
れ、放電は抵抗C22を通して比較的穏やかになさ
れる。コンパレータ負入力がＶNより大の期間
は、コンパレータC24の本来の機能たる入力微分
信号と、ＶNの比較という本来の機能は失なわ
れ、その動作が禁止されていることになる。
べく、コンデンサC1、抵抗C2，C3直列回路にＶA
Ｏを入力させる。抵抗C2，C3で分割した電圧Ｖp
はコンパレータC24の正入力となり、その負入力
はＶccを抵抗C4，C5で分割した電圧ＶNである。
微分値が小さくＶP＜ＶNであればコンパレータ
C24の出力はゼロである。ＶP＞ＶNとなると、コ
ンパレータC24の出力はハイとなり、この変化は
コンデンサC6、ダイオードC8を経て、抵抗C9，
C10，C11，C15，C24、コンデンサC12、ダイオー
ドC13、ゼナーダイオードC14、オペアンプC16よ
り成る単安定マルチバイブレータをトリガする。
この単安定マルチバイブレータは以下にように動
作する。コンパレータC24の出力がない場合、オ
ペアンプC16の負入力にはゼナーダイオードC14の
ゼナー電圧Ｖzが入力され、正入力には電流電圧
Ｖccを抵抗C9と抵抗C10，C25の並列接続とで分割
して得た電圧V+が入力されている。今Ｖz＞V+と
すると、オペアンプC16の出力ＶnはローＶnL≒
OVとなる。この状態から、コンパレータC24の出
力がハイとなると、オペアンプC16の正入力には
V+にコンパレータC24の出力が加算された電圧
V′となり、V′＞Ｖzとなり、オペアンプC16の出力
ＶnはハイＶnHとなる。オペアンプC16の出力Ｖn
がハイＶnHとなるので、その正入力は、ＶnH＝Ｖ
ccとすると、電源電圧Ｖccを抵抗C9，C10の並列
接続と抵抗C25とで分割した電圧ＶH ＋＞Ｖzとな
り、オペアンプC16の出力はハイＶnHを維持す
る。他方オペアンプC16の出力がハイＶnHとなつ
てから、その負入力は、抵抗C11を介してコンデ
ンサC12が、ゼナー電圧Ｖzから電源電圧Ｖccに向
かつて徐々に上昇する。所定時間Ｔnが経過する
と、コンデンサC12の電圧すなわちオペアンプC16
の負入力はV-＞ＶH ＋となり、オペアンプC16の
出力は再びローＶnLとなる。これによりオペアン
プC16の正入力は再びV+＜Ｖzとなる。他方オペ
アンプC16の負入力たるコンデンサC12の電圧は、
オペアンプC16の出力がローＶnLだから、ゼロＶ
に向つて降下していくが、ゼナーダイオードC14
によりバイアスされているので、ゼナー電圧Ｖz
でその降下が停止する。以上詳述したように、こ
の単安定マルチバイブレータは、コンパレータ
C24の出力がローからハイに変化くるとトリガさ
れて所定時間Ｔnの時間ハイＶnHを出力する。こ
の信号により限流用抵抗C7を経て、トランジス
タC18にベース電流が流れ、トランジスタC18はオ
ンし、リレーコイルC19に電流が流れ、その常閉
接点は所定時間オフする。従つて、電磁弁コイル
３に給電されず、電磁弁３は所定時間オフする。
単安定マルチバイブレータ出力がハイＶnHとなる
と、これがダイオードC20、抵抗C21、コンデンサ
C23で構成する禁止回路に入力される。すなわち
出力ＶnHはダイオードC20、抵抗C21を介してコン
パレータC24の負入力に接続されたコンデンサC23
を充電する。単安定マルチバイブレータ出力は所
定時間後再びローＶnLとなるが、コンパレータ
C24の負入力は、単安定マルチバイブレータ出力
がハイの間にＶnHまでコンデンサC23が充電さ
れ、放電は抵抗C22を通して比較的穏やかになさ
れる。コンパレータ負入力がＶNより大の期間
は、コンパレータC24の本来の機能たる入力微分
信号と、ＶNの比較という本来の機能は失なわ
れ、その動作が禁止されていることになる。
今出湯量が比較的大の状態で制御系は安定して
いるとする。そこで出湯量が比較的小に急変され
ると、サーミスタ１０の抵抗は急速に小となる。
何故なら、出湯温度が上昇するからである。Ｖt
が小さくなるので、ＶAOは大となる。同時に温度
変化の微分値もＶAOに表れ、ＶAOは非常に大とな
る。ＶAOが短時間のうちに上昇するので、この変
化はコンデンサC1を介して抵抗C2，C3で分割さ
れ、その電圧ＶPはＶNを越え、所定時間電磁弁３
をオフする。電磁弁３をオフすると、出湯温度が
低下する。しかし、場合によつて、低下しすぎ
て、再びモータ速度を上昇すべくＶAOが急速に低
下し、出湯温度を上昇させる。しかし、ここで再
び上昇しすぎると、微分入力がコンパレータC24
の正入力となり、電磁弁３を所定時間オフする動
作をしようとする。もしも、一度コンパレータ
C24が動作してから、コンパレータC24の動作を禁
止しなければ、電磁弁３はオフする。以上の動作
を繰返すことにより、電磁弁３は定常的にオンオ
フ動作を繰返し、出湯温度は比較的大なる振巾で
振動する。すなわち発振現象に至る。しかし、本
発明では、このような発振現象は、コンパレータ
C24の動作を禁止することにより、効果的に避け
ることができる。
いるとする。そこで出湯量が比較的小に急変され
ると、サーミスタ１０の抵抗は急速に小となる。
何故なら、出湯温度が上昇するからである。Ｖt
が小さくなるので、ＶAOは大となる。同時に温度
変化の微分値もＶAOに表れ、ＶAOは非常に大とな
る。ＶAOが短時間のうちに上昇するので、この変
化はコンデンサC1を介して抵抗C2，C3で分割さ
れ、その電圧ＶPはＶNを越え、所定時間電磁弁３
をオフする。電磁弁３をオフすると、出湯温度が
低下する。しかし、場合によつて、低下しすぎ
て、再びモータ速度を上昇すべくＶAOが急速に低
下し、出湯温度を上昇させる。しかし、ここで再
び上昇しすぎると、微分入力がコンパレータC24
の正入力となり、電磁弁３を所定時間オフする動
作をしようとする。もしも、一度コンパレータ
C24が動作してから、コンパレータC24の動作を禁
止しなければ、電磁弁３はオフする。以上の動作
を繰返すことにより、電磁弁３は定常的にオンオ
フ動作を繰返し、出湯温度は比較的大なる振巾で
振動する。すなわち発振現象に至る。しかし、本
発明では、このような発振現象は、コンパレータ
C24の動作を禁止することにより、効果的に避け
ることができる。
以上詳述した如く、入力微分信号、すなわち出
湯温度の変化の大きさに依存して、電磁弁をオフ
させるため、流量変更時のオーバシユートを小さ
くできる。また、コンパレータ動作を一度動作し
た後所定時間禁止するため、電磁弁をオフするこ
とによつて生ずる発振現象が見られなくなる。
湯温度の変化の大きさに依存して、電磁弁をオフ
させるため、流量変更時のオーバシユートを小さ
くできる。また、コンパレータ動作を一度動作し
た後所定時間禁止するため、電磁弁をオフするこ
とによつて生ずる発振現象が見られなくなる。
本発明によれば、比較的大なる時定数をもつ系
にしてのガス湯沸器の出湯温度制御がオーバシユ
ートの少ない、また発振に至ることなく行なえる
ものである。
にしてのガス湯沸器の出湯温度制御がオーバシユ
ートの少ない、また発振に至ることなく行なえる
ものである。
第１図は本発明の実施例におけるガス湯沸器の
概略構成図、第２図は制御部のブロツク図、第３
図は電気回路図である。 ２……ガスバーナ、３……電磁弁、８……熱交
換器、１０……温度検出器、１２……制御器、１
２Ａ……比例微分回路、１２Ｃ……電磁弁制御回
路。
概略構成図、第２図は制御部のブロツク図、第３
図は電気回路図である。 ２……ガスバーナ、３……電磁弁、８……熱交
換器、１０……温度検出器、１２……制御器、１
２Ａ……比例微分回路、１２Ｃ……電磁弁制御回
路。
Claims (1)
- １ ガスバーナと、熱交換器と、前記ガスバーナ
に於ける燃焼量を制御するガス流量制御装置と、
ガス回路中に設けられ、前記ガスバーナへのガス
の流入をオンオフする電磁弁と、出湯温度を検出
する温度検出器と、前記温度検出器の出力に応じ
てガス流量制御装置と電磁弁を制御する制御器を
備え、前記制御器は温度検出器の出力を微分する
微分回路と、前記微分回路の出力の極性、大きさ
に応じて出力が反転するコンパレータ、前記コン
パレータ出力によりトリガされる単安定マルチバ
イブレータ、前記単安定マルチバイブレータ出力
により電磁弁への給電をオフするスイツチ回路、
前記単安定マルチバイブレータ出力によりコンパ
レータの動作を禁止する禁止回路で構成した電磁
弁制御回路とを具備するガス湯沸器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8474077A JPS5419243A (en) | 1977-07-14 | 1977-07-14 | Gas water heater |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8474077A JPS5419243A (en) | 1977-07-14 | 1977-07-14 | Gas water heater |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5419243A JPS5419243A (en) | 1979-02-13 |
| JPS6124608B2 true JPS6124608B2 (ja) | 1986-06-11 |
Family
ID=13839083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8474077A Granted JPS5419243A (en) | 1977-07-14 | 1977-07-14 | Gas water heater |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5419243A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5693658U (ja) * | 1979-12-19 | 1981-07-25 | ||
| JPS60169017A (ja) * | 1984-02-13 | 1985-09-02 | Youei Seisakusho:Kk | 燃焼制御装置 |
| JP4725079B2 (ja) * | 2004-10-29 | 2011-07-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | コークス炉用珪石質煉瓦 |
-
1977
- 1977-07-14 JP JP8474077A patent/JPS5419243A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5419243A (en) | 1979-02-13 |
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